JPH07279606A - タービン動翼装置 - Google Patents
タービン動翼装置Info
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- JPH07279606A JPH07279606A JP6070388A JP7038894A JPH07279606A JP H07279606 A JPH07279606 A JP H07279606A JP 6070388 A JP6070388 A JP 6070388A JP 7038894 A JP7038894 A JP 7038894A JP H07279606 A JPH07279606 A JP H07279606A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】バランス調整が容易で、かつ加工工数少なくし
て充分回転体のアンバランスが解消され、かつタービン
の信頼性の向上を図る。 【構成】止翼が配置されている位置より１８０°方向に
位置するシュラウドを、他の動翼に設けられているシュ
ラウドより軽量に形成するようになした。
て充分回転体のアンバランスが解消され、かつタービン
の信頼性の向上を図る。 【構成】止翼が配置されている位置より１８０°方向に
位置するシュラウドを、他の動翼に設けられているシュ
ラウドより軽量に形成するようになした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はタービン動翼装置の改良
に係り、特に動翼の外周にシュラウドを備えているター
ビン動翼装置の改良に関するものである。
に係り、特に動翼の外周にシュラウドを備えているター
ビン動翼装置の改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来一般に採用されている蒸気タービン
などの動翼装置は、図５にその一例が示されているよう
に、蒸気条件により種々の有効長や大きさの動翼をもつ
複数の段落で構成されている。
などの動翼装置は、図５にその一例が示されているよう
に、蒸気条件により種々の有効長や大きさの動翼をもつ
複数の段落で構成されている。
【０００３】この図は、タービン翼車を軸方向に断面し
た図で、高温高圧の作動蒸気は図中左側より右側へ向か
って噴流する。したがって当然のことながら、最初の段
落は最も高い圧力で最も高い温度の蒸気に接し、右側の
段落へ行く程圧力・温度の低い蒸気に接することにな
る。
た図で、高温高圧の作動蒸気は図中左側より右側へ向か
って噴流する。したがって当然のことながら、最初の段
落は最も高い圧力で最も高い温度の蒸気に接し、右側の
段落へ行く程圧力・温度の低い蒸気に接することにな
る。
【０００４】このように最初の段落には、圧力が高く密
度の濃い蒸気が入ることから、この段落は翼の長さが短
く形成され、蒸気流の下流にいくに従って段落の翼の長
さは長くなるように形成されている。すなわち膨張して
いく蒸気を最も効率良く受けられる構造となっている。
度の濃い蒸気が入ることから、この段落は翼の長さが短
く形成され、蒸気流の下流にいくに従って段落の翼の長
さは長くなるように形成されている。すなわち膨張して
いく蒸気を最も効率良く受けられる構造となっている。
【０００５】各々の段落は、回転軸１１に設けられてい
る回転円板５の外周に動翼１が嵌合組立てられ、そして
更に動翼１の外周にシュラウド６が設けられている。こ
のシュラウドによって全周に配置されている動翼１同志
が連結され堅牢な構成となっている。
る回転円板５の外周に動翼１が嵌合組立てられ、そして
更に動翼１の外周にシュラウド６が設けられている。こ
のシュラウドによって全周に配置されている動翼１同志
が連結され堅牢な構成となっている。
【０００６】動翼１を組立てる際は、図６から図８に分
解して示されているように、回転軸の回転円板に設けら
れている溝Ｓ０の部分から円周に沿って１本ずつ挿入し
て組立てていき、最後に止翼となる動翼２（あるいは止
金３）を植える。
解して示されているように、回転軸の回転円板に設けら
れている溝Ｓ０の部分から円周に沿って１本ずつ挿入し
て組立てていき、最後に止翼となる動翼２（あるいは止
金３）を植える。
【０００７】この止翼となる動翼２（あるいは止金３）
の溝部は、回転円板の溝フック無し部分の形状に合わせ
た形となっており、そしてこの動翼２の固定は、その動
翼の両側に隣接する２つの動翼１と、さらにその各々の
動翼１に隣接する動翼のそれぞれの翼間、計４ヵ所に穴
を設け、そこにキーを挿込むことによって固定されてい
る。そして、動翼組立て後にこれらの動翼外周に前述し
たシュラウド６がはめ込まれる。
の溝部は、回転円板の溝フック無し部分の形状に合わせ
た形となっており、そしてこの動翼２の固定は、その動
翼の両側に隣接する２つの動翼１と、さらにその各々の
動翼１に隣接する動翼のそれぞれの翼間、計４ヵ所に穴
を設け、そこにキーを挿込むことによって固定されてい
る。そして、動翼組立て後にこれらの動翼外周に前述し
たシュラウド６がはめ込まれる。
【０００８】このように形成された動翼装置において、
前述した止翼となる動翼２は、フック溝の関係から他の
動翼１と重量が異なることから、回転時にアンバランス
が発生する。
前述した止翼となる動翼２は、フック溝の関係から他の
動翼１と重量が異なることから、回転時にアンバランス
が発生する。
【０００９】すなわち、止翼となる動翼２においては、
溝部が他の動翼に対し、斜線部を加工していない形状と
なっている為に、アンバランスとなり、また止金３にお
いては、止翼となる動翼２に加えて、翼部を削除した形
状になっている為、止翼となる動翼２よりは更にアンバ
ランスが大きくなる。尚ここで、図８に示す小ピッチの
動翼を小ピッチ動翼、大ピッチの動翼を大ピッチ動翼と
呼ぶことにする。
溝部が他の動翼に対し、斜線部を加工していない形状と
なっている為に、アンバランスとなり、また止金３にお
いては、止翼となる動翼２に加えて、翼部を削除した形
状になっている為、止翼となる動翼２よりは更にアンバ
ランスが大きくなる。尚ここで、図８に示す小ピッチの
動翼を小ピッチ動翼、大ピッチの動翼を大ピッチ動翼と
呼ぶことにする。
【００１０】止金採用の場合、図９に示すように、小ピ
ッチ動翼１０を止金側に、大ピッチ動翼１１を止金の反
対側に配置する。小ピッチ動翼１０はピッチが小さいか
ら、当然多くの動翼を植えることができ、大ピッチ１１
は逆に小ピッチ動翼１０程は多くの動翼を植えることが
できない。
ッチ動翼１０を止金側に、大ピッチ動翼１１を止金の反
対側に配置する。小ピッチ動翼１０はピッチが小さいか
ら、当然多くの動翼を植えることができ、大ピッチ１１
は逆に小ピッチ動翼１０程は多くの動翼を植えることが
できない。
【００１１】図７から図９に示す溝部のピッチ差による
動翼１本当たりの重量差は微微たるもので、結局本数の
多い方が重量を稼げることになる。従って、止金側に小
ピッチ動翼１０を配置し、止金側の動翼の数を多くする
ことで、止金上に翼部がない分のアンバランスを補って
いる（止金上に翼部のない分の重量を補っている）。
動翼１本当たりの重量差は微微たるもので、結局本数の
多い方が重量を稼げることになる。従って、止金側に小
ピッチ動翼１０を配置し、止金側の動翼の数を多くする
ことで、止金上に翼部がない分のアンバランスを補って
いる（止金上に翼部のない分の重量を補っている）。
【００１２】しかし、こうした操作だけではアンバラン
スは解消しきれない。そこで、従来一般には止翼となる
動翼２の反対側に位置する何本かの動翼を図７に示され
ているように局部的に加工して、すなわち溝を設けて重
量調整し、アンバランスを低減するようにしている。こ
の局部的に加工した部分を一般にはＳ溝と呼んでいる。
なお、これに関連するものとしては特開昭５９−２１５
９０４号公報が挙げられる。
スは解消しきれない。そこで、従来一般には止翼となる
動翼２の反対側に位置する何本かの動翼を図７に示され
ているように局部的に加工して、すなわち溝を設けて重
量調整し、アンバランスを低減するようにしている。こ
の局部的に加工した部分を一般にはＳ溝と呼んでいる。
なお、これに関連するものとしては特開昭５９−２１５
９０４号公報が挙げられる。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】たしかにこのようにバ
ランス用のＳ溝を有する動翼装置であると、回転体のア
ンバランスは解消され、この点では有効なのであるが、
このＳ溝の加工は、一つの段落で多い場合には動翼１０
本にもなり、またタービン翼車は複数の段落から形成さ
れているので、全体ではかなり多くのＳ溝を加工するこ
とになる。
ランス用のＳ溝を有する動翼装置であると、回転体のア
ンバランスは解消され、この点では有効なのであるが、
このＳ溝の加工は、一つの段落で多い場合には動翼１０
本にもなり、またタービン翼車は複数の段落から形成さ
れているので、全体ではかなり多くのＳ溝を加工するこ
とになる。
【００１４】このように多くの溝を設けることは、その
加工、特にバランス調整を考慮しながらの加工には多く
の時間が費やされる嫌いがあり、また加工時に溝部壁等
を疵つけるポテンシャルもある。特にこの溝部は、動翼
そのものを支える部分でもあることから、応力が最も高
いところであり、疵をつけることは許されず製品、すな
わちタービン自体の信頼性にも係ることになる。
加工、特にバランス調整を考慮しながらの加工には多く
の時間が費やされる嫌いがあり、また加工時に溝部壁等
を疵つけるポテンシャルもある。特にこの溝部は、動翼
そのものを支える部分でもあることから、応力が最も高
いところであり、疵をつけることは許されず製品、すな
わちタービン自体の信頼性にも係ることになる。
【００１５】本発明はこれに鑑みなされたもので、その
目的とするところは、バランス調整が容易で、かつ加工
工数少なくして充分回転体のアンバランスが解消され、
かつタービンの信頼性の向上が図れるこの種タービン動
翼装置を提供するにある。
目的とするところは、バランス調整が容易で、かつ加工
工数少なくして充分回転体のアンバランスが解消され、
かつタービンの信頼性の向上が図れるこの種タービン動
翼装置を提供するにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、止翼
が配置されている位置より１８０°方向に位置するシュ
ラウドを、他の動翼に設けられているシュラウドより軽
量に形成するようになし所期の目的を達成するようにし
たものである。
が配置されている位置より１８０°方向に位置するシュ
ラウドを、他の動翼に設けられているシュラウドより軽
量に形成するようになし所期の目的を達成するようにし
たものである。
【００１７】
【作用】すなわちこのように形成された動翼装置である
と、従来用いられていたバランス用Ｓ溝は動翼の軸中心
側端の溝部なのに対し、本発明ではシュラウドにより行
われるので、すなわちシュラウドは動翼の先端部に位置
する為、遠心力による影響が大きいので、その調整範囲
は広く、またシュラウドが回転体の外周に位置すること
からその調整は容易であり、また特に溝の加工や切削加
工などはなく、したがって調整容易かつ加工工数少なく
して充分回転体のアンバランスが解消され、かつタービ
ンの信頼性の向上を図ることができるのである。
と、従来用いられていたバランス用Ｓ溝は動翼の軸中心
側端の溝部なのに対し、本発明ではシュラウドにより行
われるので、すなわちシュラウドは動翼の先端部に位置
する為、遠心力による影響が大きいので、その調整範囲
は広く、またシュラウドが回転体の外周に位置すること
からその調整は容易であり、また特に溝の加工や切削加
工などはなく、したがって調整容易かつ加工工数少なく
して充分回転体のアンバランスが解消され、かつタービ
ンの信頼性の向上を図ることができるのである。
【００１８】
【実施例】以下図示した実施例に基づいて本発明を詳細
に説明する。図１にはその一つの例が示されている。
に説明する。図１にはその一つの例が示されている。
【００１９】この図は、動翼とシュラウドの組立状態
を、軸方向から見たもので、回転円板５に動翼１及び止
翼となる動翼２（あるいは止金３）が組立てられ、そし
てこの止翼となる動翼２（あるいは止金３）が止めキー
４によって固定されている。
を、軸方向から見たもので、回転円板５に動翼１及び止
翼となる動翼２（あるいは止金３）が組立てられ、そし
てこの止翼となる動翼２（あるいは止金３）が止めキー
４によって固定されている。
【００２０】動翼１および止翼となる動翼２はシュラウ
ド６で何本かずつ綴り全周に沿って連結させるわけであ
るが、この場合、止翼となる動翼２（止金３）の１８０
°方向に位置するシュラウド７の材質を例えばチタン合
金として他のシュラウド６より軽くするのである。
ド６で何本かずつ綴り全周に沿って連結させるわけであ
るが、この場合、止翼となる動翼２（止金３）の１８０
°方向に位置するシュラウド７の材質を例えばチタン合
金として他のシュラウド６より軽くするのである。
【００２１】チタン合金を使用した場合、従来材（通常
１２Ｃｒ鋼）よりは難加工材ではあるが、切削工具や切
削諸元を適正化することにより加工効率を向上させるこ
とができるので、加工上の問題はない。
１２Ｃｒ鋼）よりは難加工材ではあるが、切削工具や切
削諸元を適正化することにより加工効率を向上させるこ
とができるので、加工上の問題はない。
【００２２】チタン合金は数多くあるが、最も代表的な
ものはＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金である。Ｔｉ−６Ａｌ−
４Ｖ合金の比重は、従来材の比重の約５７％であるのに
強度的には同等で、いわゆる比強度が高い優れた材料で
あり本発明に最も適した材料の１つと云える。
ものはＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金である。Ｔｉ−６Ａｌ−
４Ｖ合金の比重は、従来材の比重の約５７％であるのに
強度的には同等で、いわゆる比強度が高い優れた材料で
あり本発明に最も適した材料の１つと云える。
【００２３】アンバランスの具体的な調整は、シュラウ
ドの材質を比重の異なるものの中から選択し組み合わせ
るようにしても良いが、同一材質のものを厚みや大きさ
を変えて使用するようにしても良い。例えばチタン合金
は強度が高い為、シュラウド厚さを薄くしてチタン合金
シュラウドの使用枚数を増減して調整するようにしても
良い。
ドの材質を比重の異なるものの中から選択し組み合わせ
るようにしても良いが、同一材質のものを厚みや大きさ
を変えて使用するようにしても良い。例えばチタン合金
は強度が高い為、シュラウド厚さを薄くしてチタン合金
シュラウドの使用枚数を増減して調整するようにしても
良い。
【００２４】このように反止翼（止金）側に位置するシ
ュラウドを、他のシュラウドより軽い材料やまた使用枚
数を変えて形成することにより、アンバランスを低減さ
せることができ、Ｓ溝と同等の効果が得られる。即ち、
Ｓ溝加工により重量調整していたものを、シュラウド７
の重量を変えることで重量調整するものである。
ュラウドを、他のシュラウドより軽い材料やまた使用枚
数を変えて形成することにより、アンバランスを低減さ
せることができ、Ｓ溝と同等の効果が得られる。即ち、
Ｓ溝加工により重量調整していたものを、シュラウド７
の重量を変えることで重量調整するものである。
【００２５】このものであると、シュラウドは動翼の先
端部に位置する為、遠心力による影響が大きく、その調
整範囲は広いし、また特に溝の加工や切削加工などはな
く、工数の大幅な低減、信頼性向上等、その効果は極め
て大きい。
端部に位置する為、遠心力による影響が大きく、その調
整範囲は広いし、また特に溝の加工や切削加工などはな
く、工数の大幅な低減、信頼性向上等、その効果は極め
て大きい。
【００２６】図２は動翼とシュラウドの組立状態を軸方
向から見た図である。止翼となる動翼２を含むシュラウ
ド８の１枚と、その１８０°反対側のシュラウド８の１
枚のそれぞれの板厚を他のシュラウド６より厚くして、
精密点検後再組立する際に今度は他のシュラウド６と同
じ板厚のシュラウドを組み立てることにより、動翼部の
肩下げを廃止するものである。
向から見た図である。止翼となる動翼２を含むシュラウ
ド８の１枚と、その１８０°反対側のシュラウド８の１
枚のそれぞれの板厚を他のシュラウド６より厚くして、
精密点検後再組立する際に今度は他のシュラウド６と同
じ板厚のシュラウドを組み立てることにより、動翼部の
肩下げを廃止するものである。
【００２７】当初製造時にあらかじめシュラウド８の板
厚が厚くなっている為、分解後も動翼テノンの高さは十
分にあり、再組立の際に板厚の薄いシュラウド６（他の
シュラウドと同じ板厚のシュラウド）を使用すれば動翼
部の肩下げなしに再組立可能となる。
厚が厚くなっている為、分解後も動翼テノンの高さは十
分にあり、再組立の際に板厚の薄いシュラウド６（他の
シュラウドと同じ板厚のシュラウド）を使用すれば動翼
部の肩下げなしに再組立可能となる。
【００２８】すなわち一般に、蒸気タービンにおいて
は、製造から８年〜１０年経つと精密点検の為、動翼を
抜き取るが、その為にはシュラウド切断等の分解加工を
施さなければならない。精密点検後は動翼部を肩下げし
てから、当初製造時と同じ材質、同じ板厚のシュラウド
で再組立することが行われる。
は、製造から８年〜１０年経つと精密点検の為、動翼を
抜き取るが、その為にはシュラウド切断等の分解加工を
施さなければならない。精密点検後は動翼部を肩下げし
てから、当初製造時と同じ材質、同じ板厚のシュラウド
で再組立することが行われる。
【００２９】すなわち図１０に示されているように、シ
ュラウドは動翼テノン部をかしめて固定されている為、
動翼抜き取りに際しては、まずシュラウドを切断してか
ら、動翼テノン部のかしめた部分を切除しなければなら
ない。そして、精密点検後再び組み立てるには動翼部を
０．３ｍｍ以上（通常１．０ｍｍ）削り、動翼テノンの
高さを確保することによってかしめ代を設けなければな
らない。この操作を肩下げと言う。そして、その後、シ
ュラウドを動翼にはめ込み動翼テノンをかしめてシュラ
ウドを固定する。
ュラウドは動翼テノン部をかしめて固定されている為、
動翼抜き取りに際しては、まずシュラウドを切断してか
ら、動翼テノン部のかしめた部分を切除しなければなら
ない。そして、精密点検後再び組み立てるには動翼部を
０．３ｍｍ以上（通常１．０ｍｍ）削り、動翼テノンの
高さを確保することによってかしめ代を設けなければな
らない。この操作を肩下げと言う。そして、その後、シ
ュラウドを動翼にはめ込み動翼テノンをかしめてシュラ
ウドを固定する。
【００３０】この一連の作業を図１１に示す。肩下げに
は高度な技術と多くの時間が必要であり、多大なマンパ
ワーを要している。従って肩下げ作業は製作上望ましく
ない。
は高度な技術と多くの時間が必要であり、多大なマンパ
ワーを要している。従って肩下げ作業は製作上望ましく
ない。
【００３１】このように肩下げ加工は、高度な技術と多
大な時間がかかる為、肩下げ加工なしでも再組立が可能
な構造が望ましい。シュラウドは動翼テノン部をかしめ
ることによって固定されているので、動翼抜き取りの際
にはシュラウドを切断し、かつ動翼テノンかしめ部を削
除するので、このままでは組立ができない。したがっ
て、動翼部を肩下げしてテノン高さを確保し、かしめが
できるようにしている。本発明では、バランス調整と同
時に、従来この動翼の肩下げ加工で再組立していたもの
を、シュラウドの板厚を調整することで肩下げ加工なく
して再組立が可能となるのである。
大な時間がかかる為、肩下げ加工なしでも再組立が可能
な構造が望ましい。シュラウドは動翼テノン部をかしめ
ることによって固定されているので、動翼抜き取りの際
にはシュラウドを切断し、かつ動翼テノンかしめ部を削
除するので、このままでは組立ができない。したがっ
て、動翼部を肩下げしてテノン高さを確保し、かしめが
できるようにしている。本発明では、バランス調整と同
時に、従来この動翼の肩下げ加工で再組立していたもの
を、シュラウドの板厚を調整することで肩下げ加工なく
して再組立が可能となるのである。
【００３２】本発明の場合、全周のシュラウドの板厚
を、当初製造時にあらかじめ厚くしておき、精密点検後
の再組立時に当初製造時より薄い板厚のシュラウドを組
み立てるのである。
を、当初製造時にあらかじめ厚くしておき、精密点検後
の再組立時に当初製造時より薄い板厚のシュラウドを組
み立てるのである。
【００３３】図３は動翼とシュラウドの組立状態を軸方
向から見た図である。製造時に全周のシュラウド８の板
厚を従来より厚くするには、従来材より軽くて強度の高
い材料が必要となる。チタン合金は、それに最も適して
いる材料の１つで、その中でも最も代表的なＴｉ−６Ａ
ｌ−４Ｖ合金を採用することにより実現可能である。
向から見た図である。製造時に全周のシュラウド８の板
厚を従来より厚くするには、従来材より軽くて強度の高
い材料が必要となる。チタン合金は、それに最も適して
いる材料の１つで、その中でも最も代表的なＴｉ−６Ａ
ｌ−４Ｖ合金を採用することにより実現可能である。
【００３４】この図のように、当初製造時には全周のシ
ュラウド８をチタン合金にして従来材より厚くし、溝部
精密点検後には従来材を使用して板厚を薄くすること
で、全動翼に対して肩下げ不要となり再組立が可能にな
る。
ュラウド８をチタン合金にして従来材より厚くし、溝部
精密点検後には従来材を使用して板厚を薄くすること
で、全動翼に対して肩下げ不要となり再組立が可能にな
る。
【００３５】更に図４のように、板厚を厚くする代わり
に薄いシュラウド９を２枚重ねて全周製作し、精密点検
後の再組立時には、従来の板厚の１重シュラウド６とす
るようにしても良い。この場合も、当初製造時にチタン
合金で２重シュラウド９として、溝部精密点検後には１
重の従来材シュラウド６にすれば、肩下げなしで再組立
可能となる。
に薄いシュラウド９を２枚重ねて全周製作し、精密点検
後の再組立時には、従来の板厚の１重シュラウド６とす
るようにしても良い。この場合も、当初製造時にチタン
合金で２重シュラウド９として、溝部精密点検後には１
重の従来材シュラウド６にすれば、肩下げなしで再組立
可能となる。
【００３６】従来、肩下げする場合、その加工量は０．
３ｍｍ以上（通常１．０ｍｍ）であるから、当初製造時
に全周を厚い板厚にする方法、全周を２重シュラウドに
する方法いずれの場合も、従来材を使用する場合の板厚
より０．３ｍｍ以上厚くする必要がある。
３ｍｍ以上（通常１．０ｍｍ）であるから、当初製造時
に全周を厚い板厚にする方法、全周を２重シュラウドに
する方法いずれの場合も、従来材を使用する場合の板厚
より０．３ｍｍ以上厚くする必要がある。
【００３７】チタン合金、特にＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金
は、比強度の高い優れた材料であり、従来材の比重の約
５７％であることから、板厚を１．０ｍｍ程度厚くして
も遠心応力は従来材よりも大きくなることはない。例え
ば、従来材で板厚が４ｍｍのとき、チタン合金化する時
は、最大１．０ｍｍプラスしても５ｍｍである。
は、比強度の高い優れた材料であり、従来材の比重の約
５７％であることから、板厚を１．０ｍｍ程度厚くして
も遠心応力は従来材よりも大きくなることはない。例え
ば、従来材で板厚が４ｍｍのとき、チタン合金化する時
は、最大１．０ｍｍプラスしても５ｍｍである。
【００３８】従来材、チタン合金、共に同じ面積Ａで、
板厚のみが違うものとすれば、従来材の重量は４×Ａ×
７．８５＝３１．４Ａチタン合金製の重量は５×Ａ×
（７．８５×０．５７）＝２２．４Ａとなって、チタン
合金の重量は従来材の重量の約７１％で、チタン合金化
することによって板厚が増してもかえってシュラウドの
重量が軽くなる為、シュラウドによる遠心応力が小さく
なるというメリットもある。
板厚のみが違うものとすれば、従来材の重量は４×Ａ×
７．８５＝３１．４Ａチタン合金製の重量は５×Ａ×
（７．８５×０．５７）＝２２．４Ａとなって、チタン
合金の重量は従来材の重量の約７１％で、チタン合金化
することによって板厚が増してもかえってシュラウドの
重量が軽くなる為、シュラウドによる遠心応力が小さく
なるというメリットもある。
【００３９】
【発明の効果】以上説明してきたように本発明は、止翼
が配置されている位置より１８０°方向に位置するシュ
ラウドを、他の動翼に設けられているシュラウドより軽
量に形成し調整するようになしたから、シュラウドは動
翼の先端部に位置する為、遠心力による影響が大きいの
で、その調整範囲は広く、またシュラウドが回転体の外
周に位置することからその調整は容易であり、また特に
溝の加工や切削加工などはなく、したがって調整容易か
つ加工工数少なくして充分回転体のアンバランスが解消
され、かつタービンの信頼性の向上が図れるこの種ター
ビン動翼装置を得ることができる。
が配置されている位置より１８０°方向に位置するシュ
ラウドを、他の動翼に設けられているシュラウドより軽
量に形成し調整するようになしたから、シュラウドは動
翼の先端部に位置する為、遠心力による影響が大きいの
で、その調整範囲は広く、またシュラウドが回転体の外
周に位置することからその調整は容易であり、また特に
溝の加工や切削加工などはなく、したがって調整容易か
つ加工工数少なくして充分回転体のアンバランスが解消
され、かつタービンの信頼性の向上が図れるこの種ター
ビン動翼装置を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のタービン動翼装置の一実施例を示す正
面図である。
面図である。
【図２】本発明のタービン動翼装置の他の実施例を示す
正面図である。
正面図である。
【図３】本発明のタービン動翼装置の他の実施例を示す
正面図である。
正面図である。
【図４】本発明のタービン動翼装置の他の実施例を示す
正面図である。
正面図である。
【図５】タービン動翼装置の側面図である。
【図６】回転円板と動翼およびシュラウドの分解斜視図
である。
である。
【図７】動翼単品を示す斜視図である。
【図８】動翼単品を示す側面図である。
【図９】止金を採用した場合の動翼の配列図である。
【図１０】タービン動翼装置の要部を示す斜視図であ
る。
る。
【図１１】タービン動翼装置の分解から再組立までの一
連の作業を示す斜視図である。
連の作業を示す斜視図である。
１…動翼、２…止翼、３…止金、４…キー、５…回転円
板、６…シュラウド、７…止翼（止金）の反対側のシュ
ラウド、８…シュラウド６より厚いシュラウド、９…２
重シュラウド、１０…小ピッチ動翼、１１…大ピッチ動
翼。
板、６…シュラウド、７…止翼（止金）の反対側のシュ
ラウド、８…シュラウド６より厚いシュラウド、９…２
重シュラウド、１０…小ピッチ動翼、１１…大ピッチ動
翼。
Claims (8)
- 【請求項１】 回転軸の円板外周に組立てられた複数個
の動翼と、 該動翼の外周に隣接動翼間を結合するように設けられた
シュラウドとを備え、 前記円板と動翼との結合が凹凸嵌合にて行われ、かつ周
方向の一部に止翼が配置されているタービン動翼装置に
おいて、 前記止翼が配置されている位置よりの１８０°方向に位
置するシュラウドを、他のシュラウドより軽量に形成す
るようにしたことを特徴とするタービン動翼装置。 - 【請求項２】 回転軸の円板外周に組立てられた複数個
の動翼と、 該動翼の外周に隣接動翼間を結合するように設けられた
シュラウドとを備え、 前記円板と動翼との結合が凹凸嵌合にて行われ、かつ周
方向の一部に止翼が配置されているタービン動翼装置に
おいて、 前記止翼の反対側に配置されている動翼のシュラウド
を、他の動翼のシュラウドに用いられている材質より軽
い材質にて形成するようにしたことを特徴とするタービ
ン動翼装置。 - 【請求項３】 前記止翼側に配置されているシュラウド
と他の動翼側に配置されているシュラウドとを同一厚さ
に形成してなる請求項１若しくは２記載のタービン動翼
装置。 - 【請求項４】 回転軸の円板外周に組立てられた複数個
の動翼と、 該動翼の外周に隣接動翼間を結合するように設けられた
シュラウドとを備え、 前記円板と動翼との結合が凹凸嵌合にて行われ、かつ周
方向の一部に動翼の周方向の移動を阻止する止翼が配置
されているタービン動翼装置において、 前記止翼の周方向反対側に配置されている動翼のシュラ
ウドと他の動翼のシュラウドに用いられている材質とを
同材質にて形成するとともに、止翼の周方向反対側に配
置されている動翼のシュラウドを他の動翼のシュラウド
より薄厚に形成するようにしたことを特徴とするタービ
ン動翼装置。 - 【請求項５】 前記止翼側に配置されているシュラウド
を１２Ｃｒ鋼にて形成し、他の動翼側に配置されている
シュラウドをチタン合金にて形成してなる請求項１、
２、３若しくは４記載のタービン動翼装置。 - 【請求項６】 回転軸の円板外周に組立てられた複数個
の動翼と、 該動翼の外周に隣接動翼間を結合するように設けられた
シュラウドとを備え、 前記円板と動翼との結合が凹凸嵌合にて行われ、かつ周
方向の一部に止翼が配置されているタービン動翼装置に
おいて、 前記止翼側に配置されているシュラウドを、他の動翼の
シュラウドと同材質にて形成するとともに、他の動翼の
シュラウドより厚く形成し、シュラウド交換時には重量
材質で、かつ他のシュラウドと同じ板厚とするようにし
たことを特徴とするタービン動翼装置。 - 【請求項７】 回転軸の円板外周に組立てられた複数個
の動翼と、 該動翼の外周に隣接動翼間を結合するように設けられた
シュラウドとを備え、 前記円板と動翼との結合が凹凸嵌合にて行われ、かつ周
方向の一部に止翼が配置されているタービン動翼装置に
おいて、 前記シュラウドを複数枚の薄板を重ねて形成するととも
に、止翼の反対側に配置されている動翼のシュラウドの
枚数を、他の動翼に設けられているシュラウドの枚数よ
り少なく形成するようにしたことを特徴とするタービン
動翼装置。 - 【請求項８】 回転軸の円板外周に組立てられた複数個
の動翼と、 該動翼の外周に隣接動翼間を結合するように設けられた
シュラウドとを備え、 前記円板と動翼との結合が凹凸嵌合にて行われ、かつ周
方向の一部に止翼が配置されているタービン動翼装置に
おいて、 前記シュラウドを複数枚の薄板を重ねて形成するととも
に、その内の一枚の材質はチタン合金にて形成し、かつ
止翼の反対側に配置されている動翼のシュラウドの枚数
を、他の動翼に設けられているシュラウドの枚数より少
なく形成するようにしたことを特徴とするタービン動翼
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6070388A JPH07279606A (ja) | 1994-04-08 | 1994-04-08 | タービン動翼装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6070388A JPH07279606A (ja) | 1994-04-08 | 1994-04-08 | タービン動翼装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07279606A true JPH07279606A (ja) | 1995-10-27 |
Family
ID=13430018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6070388A Pending JPH07279606A (ja) | 1994-04-08 | 1994-04-08 | タービン動翼装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07279606A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1323224C (zh) * | 2003-07-16 | 2007-06-27 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 一种涡轮成组导向叶片实现面积大调整量的调整方法 |
| JP2011185193A (ja) * | 2010-03-10 | 2011-09-22 | Toshiba Corp | タービン動翼翼列および蒸気タービン |
| CN102943695A (zh) * | 2012-08-30 | 2013-02-27 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 一种菌型叶根叶片成圈的平衡方法 |
| JP2014518976A (ja) * | 2011-05-13 | 2014-08-07 | エラクレス | 複合材料製の脚付きブレードを備えたターボ機械のロータ |
| CN105308266A (zh) * | 2013-06-18 | 2016-02-03 | 川崎重工业株式会社 | 具备叶片的旋转体 |
-
1994
- 1994-04-08 JP JP6070388A patent/JPH07279606A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1323224C (zh) * | 2003-07-16 | 2007-06-27 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 一种涡轮成组导向叶片实现面积大调整量的调整方法 |
| JP2011185193A (ja) * | 2010-03-10 | 2011-09-22 | Toshiba Corp | タービン動翼翼列および蒸気タービン |
| US8753089B2 (en) | 2010-03-10 | 2014-06-17 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Turbine rotor assembly and steam turbine |
| JP2014518976A (ja) * | 2011-05-13 | 2014-08-07 | エラクレス | 複合材料製の脚付きブレードを備えたターボ機械のロータ |
| US9790802B2 (en) | 2011-05-13 | 2017-10-17 | Snecma | Turbine engine rotor including blade made of composite material and having an added root |
| CN102943695A (zh) * | 2012-08-30 | 2013-02-27 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 一种菌型叶根叶片成圈的平衡方法 |
| CN105308266A (zh) * | 2013-06-18 | 2016-02-03 | 川崎重工业株式会社 | 具备叶片的旋转体 |
| US10066489B2 (en) | 2013-06-18 | 2018-09-04 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Rotating body provided with blades |
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