JPH07268454A - 高温引張強さおよびクリープ破断強度の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
高温引張強さおよびクリープ破断強度の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法Info
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- JPH07268454A JPH07268454A JP5936794A JP5936794A JPH07268454A JP H07268454 A JPH07268454 A JP H07268454A JP 5936794 A JP5936794 A JP 5936794A JP 5936794 A JP5936794 A JP 5936794A JP H07268454 A JPH07268454 A JP H07268454A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 通常のオフラインでの固溶化熱処理を必要と
せず、熱間圧延・冷却のままで高温引張強さおよびクリ
ープ破断強度を有するオーステナイト系ステンレス鋼を
安価に製造する方法を提案する。 【構成】 化学成分を限定し、全圧下パス数の少なくと
も半数以上のパスで圧下率10％以上の加工をするととも
に、熱間圧延の最終圧延を、９００〜１０００℃未満の
温度範囲で累積圧下率３０％以上で行った後、直ちに５
００℃以下まで５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却す
る。
せず、熱間圧延・冷却のままで高温引張強さおよびクリ
ープ破断強度を有するオーステナイト系ステンレス鋼を
安価に製造する方法を提案する。 【構成】 化学成分を限定し、全圧下パス数の少なくと
も半数以上のパスで圧下率10％以上の加工をするととも
に、熱間圧延の最終圧延を、９００〜１０００℃未満の
温度範囲で累積圧下率３０％以上で行った後、直ちに５
００℃以下まで５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高温引張強さおよびク
リープ破断強度に優れ、しかも通常行われる固溶化熱処
理を省略した安価なオーステナイト系ステンレス鋼の製
造方法に関する。
リープ破断強度に優れ、しかも通常行われる固溶化熱処
理を省略した安価なオーステナイト系ステンレス鋼の製
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】オーステナイト系ステンレス鋼は、優れ
た高温特性と耐食性を有するところから原子力、火力発
電プラントなどの各種構造材料として広く使用されてき
ている。従来オーステナイト系ステンレス鋼は熱間加工
後、1010〜1150℃に再加熱して急冷する、いわゆる固溶
化熱処理を施して製造されている。ところでこの再加熱
固溶化熱処理は熱間加工とは別のラインで行わなければ
ならないため、設備コストが嵩むとともに処理能率や省
エネルギーの点で好ましくなかった。従って熱間加工に
引き続き、オンラインで固溶化熱処理が出来れば、熱処
理費用の低減や設備の省略、工程の短縮などにより大幅
にオーステナイト系ステンレス鋼の製造コストを低減で
きるものと期待される。
た高温特性と耐食性を有するところから原子力、火力発
電プラントなどの各種構造材料として広く使用されてき
ている。従来オーステナイト系ステンレス鋼は熱間加工
後、1010〜1150℃に再加熱して急冷する、いわゆる固溶
化熱処理を施して製造されている。ところでこの再加熱
固溶化熱処理は熱間加工とは別のラインで行わなければ
ならないため、設備コストが嵩むとともに処理能率や省
エネルギーの点で好ましくなかった。従って熱間加工に
引き続き、オンラインで固溶化熱処理が出来れば、熱処
理費用の低減や設備の省略、工程の短縮などにより大幅
にオーステナイト系ステンレス鋼の製造コストを低減で
きるものと期待される。
【０００３】そこで、この固溶化熱処理を省略したオー
ステナイト系ステンレス鋼の製造方法が、特開昭60−26
619 号公報、特開昭62−124220号公報に提案されてい
る。これらの方法は成分を限定し、さらに熱間圧延時の
累積圧下率、仕上温度および圧延後の冷却速度をそれぞ
れ所定の範囲に規制することによって熱間圧延後に改め
て再加熱による固溶化熱処理を行うことなく熱間圧延の
ままでCr炭窒化物の析出のないオーステナイト系ステン
レス鋼を得ようとするものである。
ステナイト系ステンレス鋼の製造方法が、特開昭60−26
619 号公報、特開昭62−124220号公報に提案されてい
る。これらの方法は成分を限定し、さらに熱間圧延時の
累積圧下率、仕上温度および圧延後の冷却速度をそれぞ
れ所定の範囲に規制することによって熱間圧延後に改め
て再加熱による固溶化熱処理を行うことなく熱間圧延の
ままでCr炭窒化物の析出のないオーステナイト系ステン
レス鋼を得ようとするものである。
【０００４】しかしながら、これらの方法によれば、確
かに熱間圧延のままで再加熱固溶化熱処理材と同等以上
の常温強度、延性およびCr炭窒化物の析出のないオース
テナイト系ステンレス鋼を得ることは可能であるが、高
温機器用鋼材として用いた場合の高温特性の点で不十分
であるという問題が残されていた。そこで最近Ｃ量を低
くしてＮ量を高くするような方法（鉄と鋼、vol.75，N
o.8，P1346 ）が提案されている。
かに熱間圧延のままで再加熱固溶化熱処理材と同等以上
の常温強度、延性およびCr炭窒化物の析出のないオース
テナイト系ステンレス鋼を得ることは可能であるが、高
温機器用鋼材として用いた場合の高温特性の点で不十分
であるという問題が残されていた。そこで最近Ｃ量を低
くしてＮ量を高くするような方法（鉄と鋼、vol.75，N
o.8，P1346 ）が提案されている。
【０００５】また、本発明者らは特開平４−141516号公
報において成分を限定したオーステナイト系ステンレス
鋼を熱間加工するに際して、全圧下パス数の少なくとも
半数以上のパスで圧下率10％以上の加工を施し、かつ10
00℃以上の温度域で最終の仕上加工を施した後、直ちに
500℃以下まで５℃／sec 以上の冷却速度で冷却するこ
とを特徴とする高温特性の優れたオーステナイト系ステ
ンレス鋼の製造方法を提案した。
報において成分を限定したオーステナイト系ステンレス
鋼を熱間加工するに際して、全圧下パス数の少なくとも
半数以上のパスで圧下率10％以上の加工を施し、かつ10
00℃以上の温度域で最終の仕上加工を施した後、直ちに
500℃以下まで５℃／sec 以上の冷却速度で冷却するこ
とを特徴とする高温特性の優れたオーステナイト系ステ
ンレス鋼の製造方法を提案した。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前記したように、従来
技術すなわち、従来の18Cr−８Ni系ステンレス鋼では炭
化物形成元素を多量に含むため、高温長時間の使用にお
いて炭化物が多量に析出凝集粗大化し、高温長時間使用
時のクリープ破断強度が低下するという問題があった。
技術すなわち、従来の18Cr−８Ni系ステンレス鋼では炭
化物形成元素を多量に含むため、高温長時間の使用にお
いて炭化物が多量に析出凝集粗大化し、高温長時間使用
時のクリープ破断強度が低下するという問題があった。
【０００７】また、Ｃ量を低くしてＮ量を高くする方法
では、確かにクリープ破断強度は改善されるが、高温引
張強度が低下するという問題があった。また、発明者ら
が提案した方法においては、クリープ破断強度、高温引
張強さとも改善されるが、いまだ不十分であった。本発
明は、前記問題点を解決した高温引張強さおよびクリー
プ破断強度の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製
造方法を提案することにある。
では、確かにクリープ破断強度は改善されるが、高温引
張強度が低下するという問題があった。また、発明者ら
が提案した方法においては、クリープ破断強度、高温引
張強さとも改善されるが、いまだ不十分であった。本発
明は、前記問題点を解決した高温引張強さおよびクリー
プ破断強度の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製
造方法を提案することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記問題点を
解決するために化学成分を最適化し、さらに製造工程に
おいて従来のオーステナイト系ステンレス鋼が熱間加工
後、オフラインで1010〜1150℃に再加熱して急冷する、
いわゆる固溶化熱処理を施して製造されるのに対し、オ
ンラインでの熱間加工・冷却のみで、固溶化処理を行う
ものである。
解決するために化学成分を最適化し、さらに製造工程に
おいて従来のオーステナイト系ステンレス鋼が熱間加工
後、オフラインで1010〜1150℃に再加熱して急冷する、
いわゆる固溶化熱処理を施して製造されるのに対し、オ
ンラインでの熱間加工・冷却のみで、固溶化処理を行う
ものである。
【０００９】すなわち本発明は、重量比で、Ｃ：0.02％
以下、Si：1.0 ％以下、Mn：2.0 ％以下、Ｐ：0.03〜0.
10％、Cr：16.0〜20.0％、Ni：6.0 〜16.0％、Mo：2.0
〜3.0 ％、Ｎ：0.07〜0.12％を含有し、さらにＢを0.00
10〜0.0050％を含有し、残部Feおよび不可避的不純物か
らなるオーステナイト系ステンレス鋼を熱間加工するに
際して、全圧下パス数の少なくとも半数以上のパスで圧
下率10％以上の加工を施し、かつ 900〜1000℃未満の温
度範囲で累積圧下率で30％以上の最終加工を施した後、
直ちに 500℃以下まで５℃／sec 以上の冷却速度で冷却
することを特徴とする高温引張特性およびクリープ破断
強度の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
である。
以下、Si：1.0 ％以下、Mn：2.0 ％以下、Ｐ：0.03〜0.
10％、Cr：16.0〜20.0％、Ni：6.0 〜16.0％、Mo：2.0
〜3.0 ％、Ｎ：0.07〜0.12％を含有し、さらにＢを0.00
10〜0.0050％を含有し、残部Feおよび不可避的不純物か
らなるオーステナイト系ステンレス鋼を熱間加工するに
際して、全圧下パス数の少なくとも半数以上のパスで圧
下率10％以上の加工を施し、かつ 900〜1000℃未満の温
度範囲で累積圧下率で30％以上の最終加工を施した後、
直ちに 500℃以下まで５℃／sec 以上の冷却速度で冷却
することを特徴とする高温引張特性およびクリープ破断
強度の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
である。
【００１０】
【作 用】本発明は、鋼成分組成および各製造条件の規
制からなるが、まず本発明における成分組成の限定理由
について説明する。Ｃは、オーステナイト相を安定に
し、高温引張強さを増加させるのに有効であるが、C 量
が増大すると高温での長時間使用において多量の炭化物
の析出、凝集粗大化が起こり、クリープ破断強度が低下
するとともに、クリープ破断延性を低下させるので0.02
％以下とした。
制からなるが、まず本発明における成分組成の限定理由
について説明する。Ｃは、オーステナイト相を安定に
し、高温引張強さを増加させるのに有効であるが、C 量
が増大すると高温での長時間使用において多量の炭化物
の析出、凝集粗大化が起こり、クリープ破断強度が低下
するとともに、クリープ破断延性を低下させるので0.02
％以下とした。
【００１１】Siは、通常脱酸元素として添加されるが、
1.0 ％を越える添加は熱間加工性を低下させるので1.0
％以下とした。Mnは、脱酸と熱間加工性向上のため添加
されるが 2.0％を越える添加は耐食性を阻害するので
2.0％以下とした。Ｐは、炭化物を微細化かつ均一に析
出させ、長時間加熱されても安定でその粗大化を抑制す
る元素であり、この効果を得るためには0.03％以上の添
加が必要であるが、0.10％を越えて添加すると溶接性を
損なうので0.03〜0.10％とした。
1.0 ％を越える添加は熱間加工性を低下させるので1.0
％以下とした。Mnは、脱酸と熱間加工性向上のため添加
されるが 2.0％を越える添加は耐食性を阻害するので
2.0％以下とした。Ｐは、炭化物を微細化かつ均一に析
出させ、長時間加熱されても安定でその粗大化を抑制す
る元素であり、この効果を得るためには0.03％以上の添
加が必要であるが、0.10％を越えて添加すると溶接性を
損なうので0.03〜0.10％とした。
【００１２】Crは、耐酸化性と高温強度を向上させるの
に有効であるが、16.0％未満ではその効果が不十分であ
り、20.0％を越えて添加するとδフェライト量が増加し
熱間加工性を低下させるので16.0〜20.0％の範囲とし
た。Niは、オーステナイト形成元素であると共に耐食性
を向上させるのに有効であるが、6.0 ％未満ではその効
果が不十分であり、16.0％を越える添加はコスト上昇に
なるので6.0 〜16.0％の範囲とした。
に有効であるが、16.0％未満ではその効果が不十分であ
り、20.0％を越えて添加するとδフェライト量が増加し
熱間加工性を低下させるので16.0〜20.0％の範囲とし
た。Niは、オーステナイト形成元素であると共に耐食性
を向上させるのに有効であるが、6.0 ％未満ではその効
果が不十分であり、16.0％を越える添加はコスト上昇に
なるので6.0 〜16.0％の範囲とした。
【００１３】Moは、高温強度、耐食性の向上に著しい効
果のある元素であるが、2.0 ％未満ではこれらの効果が
十分発揮されない。しかし、過剰に添加するとコスト上
昇およびクリープ破断延性を低下させるので 2.0〜 3.0
％の範囲とした。Ｎは、クリープ破断強度改善に有効で
あるが、0.07％未満ではその効果が不十分であり、0.12
％を越える添加は製造性およびクリープ破断延性を低下
させるので0.07〜0.12％とした。
果のある元素であるが、2.0 ％未満ではこれらの効果が
十分発揮されない。しかし、過剰に添加するとコスト上
昇およびクリープ破断延性を低下させるので 2.0〜 3.0
％の範囲とした。Ｎは、クリープ破断強度改善に有効で
あるが、0.07％未満ではその効果が不十分であり、0.12
％を越える添加は製造性およびクリープ破断延性を低下
させるので0.07〜0.12％とした。
【００１４】Ｂは、粒界に偏析して空孔と対を作り、粒
界での空孔の消滅を抑制すると同時に、Fe原子の粒界へ
の拡散を遅らせる。また、ＮとＢを複合添加すると析出
窒化物を一層微細化し、クリープ破断強度向上に有効で
あるが、0.0010％未満の添加ではその効果が小さく、0.
0050％を越えて添加すると熱間加工性および耐食性を劣
化させるので0.0010〜0.0050％とした。
界での空孔の消滅を抑制すると同時に、Fe原子の粒界へ
の拡散を遅らせる。また、ＮとＢを複合添加すると析出
窒化物を一層微細化し、クリープ破断強度向上に有効で
あるが、0.0010％未満の添加ではその効果が小さく、0.
0050％を越えて添加すると熱間加工性および耐食性を劣
化させるので0.0010〜0.0050％とした。
【００１５】次に製造条件の限定理由について説明す
る。オーステナイト系ステンレス鋼で高温引張強度、ク
リープ破断強度および耐食性の良好な鋼材を得るために
は、熱間加工条件の制御が重要であることが判明した。
すなわち、粗大な析出物を固溶させ、組織の再結晶を進
めるには、熱間加工の初期から大圧下あるいは累積で大
圧下し、加工を進めることが必要である。すなわち、均
一な再結晶組織を得るためには各パスの圧下率は大きい
ほうが望ましく、１パス当りの圧下率が10％以上の加工
を全圧下パス数の少なくとも半数以上で実施しなければ
ならない。
る。オーステナイト系ステンレス鋼で高温引張強度、ク
リープ破断強度および耐食性の良好な鋼材を得るために
は、熱間加工条件の制御が重要であることが判明した。
すなわち、粗大な析出物を固溶させ、組織の再結晶を進
めるには、熱間加工の初期から大圧下あるいは累積で大
圧下し、加工を進めることが必要である。すなわち、均
一な再結晶組織を得るためには各パスの圧下率は大きい
ほうが望ましく、１パス当りの圧下率が10％以上の加工
を全圧下パス数の少なくとも半数以上で実施しなければ
ならない。
【００１６】これらの加工は加工温度が再結晶温度より
ある程度高い方が再結晶は完全に行われ、クリープ試験
を行った場合の延性は優れているが、十分なクリープ強
度が得られない。そこで、熱間加工の一部を未再結晶域
で行い、その後加速冷却して加工組織を残すことによっ
て、マトリックスの転位密度の増加とクリープ時にこれ
らの転位を核とした炭化物、窒化物などの析出強化によ
り、高温引張強さおよびクリープ強度を高めようとする
のが、本発明のポイントである。
ある程度高い方が再結晶は完全に行われ、クリープ試験
を行った場合の延性は優れているが、十分なクリープ強
度が得られない。そこで、熱間加工の一部を未再結晶域
で行い、その後加速冷却して加工組織を残すことによっ
て、マトリックスの転位密度の増加とクリープ時にこれ
らの転位を核とした炭化物、窒化物などの析出強化によ
り、高温引張強さおよびクリープ強度を高めようとする
のが、本発明のポイントである。
【００１７】以上のような熱間加工を行う場合の最終の
加工は、 900〜1000℃未満の温度で累積圧下率で30％以
上にしなければならない。熱間加工仕上温度が1000℃以
上の場合、熱間加工により導入される歪が解放されるた
め高強度が得られず、900 ℃未満では伸長した未再結晶
組織が増加し、クリープ破断延性が低下しすぎるととも
に粒界に炭化物が析出し、耐食性が劣化する。また、90
0 〜1000℃未満の温度範囲における累積圧下率が30％未
満では加工により導入される転位密度が小さいため、高
強度が得られない。従って、累積圧下率を30％以上に限
定した。この発明において、最終加工温度は 900〜1000
℃未満の温度範囲の任意の温度で良いが、鋼板の降伏強
さの向上を図る上でなるべく低い方が良い。
加工は、 900〜1000℃未満の温度で累積圧下率で30％以
上にしなければならない。熱間加工仕上温度が1000℃以
上の場合、熱間加工により導入される歪が解放されるた
め高強度が得られず、900 ℃未満では伸長した未再結晶
組織が増加し、クリープ破断延性が低下しすぎるととも
に粒界に炭化物が析出し、耐食性が劣化する。また、90
0 〜1000℃未満の温度範囲における累積圧下率が30％未
満では加工により導入される転位密度が小さいため、高
強度が得られない。従って、累積圧下率を30％以上に限
定した。この発明において、最終加工温度は 900〜1000
℃未満の温度範囲の任意の温度で良いが、鋼板の降伏強
さの向上を図る上でなるべく低い方が良い。
【００１８】また、熱間加工後の冷却は 500℃以下まで
の冷却速度を５℃/s以上としなければならない。 500℃
以下までの冷却速度が５℃/s未満の場合、粒界に炭化物
が析出し、耐食性が劣化するほか、回復により転位密度
の減少が起こって十分な強度の向上を果たせない。
の冷却速度を５℃/s以上としなければならない。 500℃
以下までの冷却速度が５℃/s未満の場合、粒界に炭化物
が析出し、耐食性が劣化するほか、回復により転位密度
の減少が起こって十分な強度の向上を果たせない。
【００１９】
【実施例】表１に示す６鋼種のオーステナイト系ステン
レス鋼を用いて表２に示す加工条件および冷却条件で熱
間加工を行った。これらの鋼材の 600℃での高温引張試
験、 600℃、245MPaの条件でのクリープ試験、10％しゅ
う酸電解エッチによる粒界腐食試験（JIS G0571 によ
る) および組織観察を行った。その結果を同じく表２に
示した。
レス鋼を用いて表２に示す加工条件および冷却条件で熱
間加工を行った。これらの鋼材の 600℃での高温引張試
験、 600℃、245MPaの条件でのクリープ試験、10％しゅ
う酸電解エッチによる粒界腐食試験（JIS G0571 によ
る) および組織観察を行った。その結果を同じく表２に
示した。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】表２において供試材 No.8 〜12、16は実施
例、No. 2 〜7 、13〜15は比較例、No. １は従来例であ
る。従来例 No.１は表２に示す熱間加工後1100℃に再加
熱して急冷する固溶化熱処理を施したものである。比較
例 No.2 は熱間加工仕上温度が1000℃以上のため、熱間
加工による歪が解放されるため降伏強度およびクリープ
破断強度が小さい。比較例 No.3 は熱間加工仕上温度が
900℃未満であるため、伸長下未再結晶粒が増加し、混
粒となるとともに粒界に炭化物が析出し、10%のしゅう
酸電解エッチ試験で混合組織となっている。比較例 No.
4 は全圧下パス数に対して10％／パス以上の圧下率での
パス数が半数以上に達していないため、混粒となり降伏
強度およびクリープ破断強度が低い。比較例 No.5 は 9
00〜1000℃未満の累積圧下率が30％未満であるため降伏
強度が低い。比較例 No.6 は熱間加工終了後、 500℃以
下までの冷却速度が１℃/sと遅いため、10％のしゅう酸
電解エッチ試験でみぞ状組織となっている。また粒界強
度が低下し、クリープ破断強度が低い。比較例 No.7 は
熱間加工終了後の冷却が 600℃まで10℃/s、それ以後が
３℃/sであるため、10％のしゅう酸電解エッチ試験で混
合組織となっている。比較例No.13 はＢ量が0.0010％未
満であるためクリープ破断強度が低い。比較例No.14 は
Ｃ量が0.020 ％を越えているため、クリープ試験中に炭
化物が析出し、凝集粗大化してクリープ破断強度が低
い。比較例No.15 はＰ量が0.030 ％未満であるためクリ
ープ破断強度が低い。
例、No. 2 〜7 、13〜15は比較例、No. １は従来例であ
る。従来例 No.１は表２に示す熱間加工後1100℃に再加
熱して急冷する固溶化熱処理を施したものである。比較
例 No.2 は熱間加工仕上温度が1000℃以上のため、熱間
加工による歪が解放されるため降伏強度およびクリープ
破断強度が小さい。比較例 No.3 は熱間加工仕上温度が
900℃未満であるため、伸長下未再結晶粒が増加し、混
粒となるとともに粒界に炭化物が析出し、10%のしゅう
酸電解エッチ試験で混合組織となっている。比較例 No.
4 は全圧下パス数に対して10％／パス以上の圧下率での
パス数が半数以上に達していないため、混粒となり降伏
強度およびクリープ破断強度が低い。比較例 No.5 は 9
00〜1000℃未満の累積圧下率が30％未満であるため降伏
強度が低い。比較例 No.6 は熱間加工終了後、 500℃以
下までの冷却速度が１℃/sと遅いため、10％のしゅう酸
電解エッチ試験でみぞ状組織となっている。また粒界強
度が低下し、クリープ破断強度が低い。比較例 No.7 は
熱間加工終了後の冷却が 600℃まで10℃/s、それ以後が
３℃/sであるため、10％のしゅう酸電解エッチ試験で混
合組織となっている。比較例No.13 はＢ量が0.0010％未
満であるためクリープ破断強度が低い。比較例No.14 は
Ｃ量が0.020 ％を越えているため、クリープ試験中に炭
化物が析出し、凝集粗大化してクリープ破断強度が低
い。比較例No.15 はＰ量が0.030 ％未満であるためクリ
ープ破断強度が低い。
【００２３】これに対して本発明の条件を全て満足して
いる実施例No. 8 〜12、16は高温引張特性およびクリー
プ破断強度に優れている。
いる実施例No. 8 〜12、16は高温引張特性およびクリー
プ破断強度に優れている。
【００２４】
【発明の効果】本発明は、上記実施例からも明らかなよ
うに、化学成分を限定するとともに製造条件を規制する
ことにより、通常の固溶化熱処理材よりも優れた高温引
張特性およびクリープ破断強度を有するオーステナイト
系ステンレス鋼を得ることを可能にした。また通常行わ
れている固溶化熱処理を省略しているので従来よりも安
価に製造できるという効果がある。
うに、化学成分を限定するとともに製造条件を規制する
ことにより、通常の固溶化熱処理材よりも優れた高温引
張特性およびクリープ破断強度を有するオーステナイト
系ステンレス鋼を得ることを可能にした。また通常行わ
れている固溶化熱処理を省略しているので従来よりも安
価に製造できるという効果がある。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比で、Ｃ：0.02％以下、Si：1.0 ％
以下、Mn：2.0 ％以下、Ｐ：0.03〜0.10％、Cr：16.0〜
20.0％、Ni：6.0 〜16.0％、Mo：2.0 〜3.0％、Ｎ：0.0
7〜0.12％を含有し、さらにＢを0.0010〜0.0050％を含
有し、残部Feおよび不可避的不純物からなるオーステナ
イト系ステンレス鋼を熱間加工するに際して、全圧下パ
ス数の少なくとも半数以上のパスで圧下率10％以上の加
工を施し、かつ 900〜1000℃未満の温度範囲で累積圧下
率で30％以上の最終加工を施した後、直ちに 500℃以下
まで５℃／sec 以上の冷却速度で冷却することを特徴と
する高温引張強さおよびクリープ破断強度の優れたオー
ステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5936794A JPH07268454A (ja) | 1994-03-29 | 1994-03-29 | 高温引張強さおよびクリープ破断強度の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5936794A JPH07268454A (ja) | 1994-03-29 | 1994-03-29 | 高温引張強さおよびクリープ破断強度の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07268454A true JPH07268454A (ja) | 1995-10-17 |
Family
ID=13111235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5936794A Pending JPH07268454A (ja) | 1994-03-29 | 1994-03-29 | 高温引張強さおよびクリープ破断強度の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07268454A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3133179A4 (en) * | 2014-04-17 | 2018-03-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Austenitic stainless steel and method for producing same |
-
1994
- 1994-03-29 JP JP5936794A patent/JPH07268454A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3133179A4 (en) * | 2014-04-17 | 2018-03-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Austenitic stainless steel and method for producing same |
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