JPH07243439A - 応力集中緩和を図った転がり軸受及びその製造方法 - Google Patents
応力集中緩和を図った転がり軸受及びその製造方法Info
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- JPH07243439A JPH07243439A JP6036863A JP3686394A JPH07243439A JP H07243439 A JPH07243439 A JP H07243439A JP 6036863 A JP6036863 A JP 6036863A JP 3686394 A JP3686394 A JP 3686394A JP H07243439 A JPH07243439 A JP H07243439A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/66—Special parts or details in view of lubrication
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- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16C2360/00—Engines or pumps
- F16C2360/23—Gas turbine engines
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 高速回転軸受において、潤滑油を供給するた
めに内輪に形成した給油溝又は導入孔、又は給油孔（特
に給油孔の内周面側の開口）に集中する応力を緩和する
ことである。 【構成】 内輪に内周面から外周面に向かって半径方向
に形成する給油孔を、断面円形で直線状に延び、その中
心線は内輪の中心線から放射方向に延びる放射線に対し
て一定の角度をなし、内周面上における開口を円周方向
に長い長円形状とした。 【効果】 給油孔の内周面側の開口における応力集中を
緩和できるとともに、内輪の製造コストを低減すること
ができる。
めに内輪に形成した給油溝又は導入孔、又は給油孔（特
に給油孔の内周面側の開口）に集中する応力を緩和する
ことである。 【構成】 内輪に内周面から外周面に向かって半径方向
に形成する給油孔を、断面円形で直線状に延び、その中
心線は内輪の中心線から放射方向に延びる放射線に対し
て一定の角度をなし、内周面上における開口を円周方向
に長い長円形状とした。 【効果】 給油孔の内周面側の開口における応力集中を
緩和できるとともに、内輪の製造コストを低減すること
ができる。
Description
【０００１】
【発明の技術分野】本発明は高速回転機械等、応力集中
が発生し易い環境において使用されても、応力が集中す
ることのないように応力集中緩和が図られた転がり軸受
に関する。
が発生し易い環境において使用されても、応力が集中す
ることのないように応力集中緩和が図られた転がり軸受
に関する。
【０００２】
【従来技術及びその問題点】ガスタービンやジェットエ
ンジンのように高速回転する機械、装置において使用さ
れる高速回転軸受（例えば軸受平均直径（ｄｍ）と回転
数（ｎ）との積（ｄｍ・ｎ値）が２００×１０4以上）
では、軌道輪（内輪、外輪）の転動体（ボール、ロー
ラ）が転動する軌道面及び保持器を案内する案内面に潤
滑油を供給するのに、内輪が回転する形式の転がり軸受
では、内輪の回転による遠心力を利用する。即ち、内輪
の内周面に軸方向に形成した給油溝から供給した潤滑油
を内輪の軌道面から軸方向外側に外れた部分に半径方向
に形成した給油孔（通常は丸孔）に供給し、給油孔中に
おいて潤滑油を遠心力によって半径方向外方に移動させ
て、開口から軌道面及び案内面を給油するのである。
ンジンのように高速回転する機械、装置において使用さ
れる高速回転軸受（例えば軸受平均直径（ｄｍ）と回転
数（ｎ）との積（ｄｍ・ｎ値）が２００×１０4以上）
では、軌道輪（内輪、外輪）の転動体（ボール、ロー
ラ）が転動する軌道面及び保持器を案内する案内面に潤
滑油を供給するのに、内輪が回転する形式の転がり軸受
では、内輪の回転による遠心力を利用する。即ち、内輪
の内周面に軸方向に形成した給油溝から供給した潤滑油
を内輪の軌道面から軸方向外側に外れた部分に半径方向
に形成した給油孔（通常は丸孔）に供給し、給油孔中に
おいて潤滑油を遠心力によって半径方向外方に移動させ
て、開口から軌道面及び案内面を給油するのである。
【０００３】しかるに、高速回転軸受では、内輪を回転
軸にしめ代をもって嵌合することによって生ずる円周応
力（フープテンション）に加えて、内輪の高速回転に基
づく円周応力が発生する。従って、図９、図１０に示す
ように、内輪１００に放射方向に延びる円形断面の給油
孔１０４を形成すると、内輪の内周面１０２上で円形の
開口１０５となり、Ｐ点に応力集中が発生する（最大応
力σ1）。ところで、板状体に円孔が存在することによ
る応力集中を緩和するために、円孔に代えて外力が加わ
る方向に長細い長円形状（例えば楕円）に形成すること
は知られている。これを考慮して従来技術では、放電加
工により断面楕円形状の電極を内輪の半径方向（放射方
向）内向きに押し進めることにより、楕円形状の供給孔
を形成することが知られている。
軸にしめ代をもって嵌合することによって生ずる円周応
力（フープテンション）に加えて、内輪の高速回転に基
づく円周応力が発生する。従って、図９、図１０に示す
ように、内輪１００に放射方向に延びる円形断面の給油
孔１０４を形成すると、内輪の内周面１０２上で円形の
開口１０５となり、Ｐ点に応力集中が発生する（最大応
力σ1）。ところで、板状体に円孔が存在することによ
る応力集中を緩和するために、円孔に代えて外力が加わ
る方向に長細い長円形状（例えば楕円）に形成すること
は知られている。これを考慮して従来技術では、放電加
工により断面楕円形状の電極を内輪の半径方向（放射方
向）内向きに押し進めることにより、楕円形状の供給孔
を形成することが知られている。
【０００４】しかし、内輪を旋削、熱処理及び研磨した
後放電加工するこの方法では、加工時に内輪に高熱を加
えるので、熱の影響により穴内周面に変質層が残り易
い。また、放電加工後に、加工により生じたばり等を除
去する工程が必要となり、製造コストが高くなる。ま
た、従来例においては、図１１に示すように潤滑油を軸
方向に導入するために内輪１００の内周面に形成する給
油溝１０６は断面円弧形状の切欠きとされていた。その
ために、給油溝１０６の溝底部Ｑにおいても応力集中が
生じていた（最大応力σ2）。
後放電加工するこの方法では、加工時に内輪に高熱を加
えるので、熱の影響により穴内周面に変質層が残り易
い。また、放電加工後に、加工により生じたばり等を除
去する工程が必要となり、製造コストが高くなる。ま
た、従来例においては、図１１に示すように潤滑油を軸
方向に導入するために内輪１００の内周面に形成する給
油溝１０６は断面円弧形状の切欠きとされていた。その
ために、給油溝１０６の溝底部Ｑにおいても応力集中が
生じていた（最大応力σ2）。
【０００５】
【発明の要約】本発明は上記従来例における不具合を解
決すること、即ち高速回転軸受において軌道輪の軌道面
及び保持器用案内面に潤滑油を供給するために給油溝又
は導入孔、及び給油孔を形成した場合に、給油溝又は導
入孔、及び給油孔に発生する応力集中を緩和することを
目的としてなされたものである。上記目的を達成するた
めに、本願の第１の発明においては、潤滑油を供給する
ために内輪に内周面から外周面に向かって半径方向に形
成される給油孔は、断面円形で直線状に延び、その中心
線は内輪の中心から放射方向に延びる放射線に対して円
周方向に一定の角度をなし、内周面上における開口は円
周方向に長い長円形状となっている。第２の発明におい
ては、潤滑油を供給するために内輪に軸方向に形成され
る給油溝は、内輪の円周方向に延びる平坦又は大きな曲
率半径の溝底面を有する。一方、給油溝から外周面に向
かって半径方向に形成される給油孔は、断面円形で直線
状に延び、その中心線は内輪の中心から放射方向に延び
る放射線に対して円周方向に一定の角度をなし、溝底面
上における開口が円周方向に長い長円形状となってい
る。第３の発明においては、潤滑油を導入するために内
輪の一端面から軸方向に延びる導入孔が形成されてい
る。また、該導入孔から内輪の外周面に向かって半径方
向に形成される給油孔は断面円形で直線状に延び、その
中心線は内輪の中心から放射方向に延びる放射線に対し
て円周方向に一定の角度をなし、導入孔内における開口
が円周方向に長い長円形状となっている。さらに第４の
発明では、内輪に潤滑油を供給するために内周面から外
周面に向かって半径方向に延びる給油孔を形成するにあ
たり、内周面に軸方向の給油溝を形成し、円形断面のド
リルを、外周面から給油溝に向かって、内輪の中心から
放射方向に延びる放射線と円周方向に一定の角度をもっ
て押し進め、もって給油溝内に円周方向に長い長円形状
の開口を形成することとした。
決すること、即ち高速回転軸受において軌道輪の軌道面
及び保持器用案内面に潤滑油を供給するために給油溝又
は導入孔、及び給油孔を形成した場合に、給油溝又は導
入孔、及び給油孔に発生する応力集中を緩和することを
目的としてなされたものである。上記目的を達成するた
めに、本願の第１の発明においては、潤滑油を供給する
ために内輪に内周面から外周面に向かって半径方向に形
成される給油孔は、断面円形で直線状に延び、その中心
線は内輪の中心から放射方向に延びる放射線に対して円
周方向に一定の角度をなし、内周面上における開口は円
周方向に長い長円形状となっている。第２の発明におい
ては、潤滑油を供給するために内輪に軸方向に形成され
る給油溝は、内輪の円周方向に延びる平坦又は大きな曲
率半径の溝底面を有する。一方、給油溝から外周面に向
かって半径方向に形成される給油孔は、断面円形で直線
状に延び、その中心線は内輪の中心から放射方向に延び
る放射線に対して円周方向に一定の角度をなし、溝底面
上における開口が円周方向に長い長円形状となってい
る。第３の発明においては、潤滑油を導入するために内
輪の一端面から軸方向に延びる導入孔が形成されてい
る。また、該導入孔から内輪の外周面に向かって半径方
向に形成される給油孔は断面円形で直線状に延び、その
中心線は内輪の中心から放射方向に延びる放射線に対し
て円周方向に一定の角度をなし、導入孔内における開口
が円周方向に長い長円形状となっている。さらに第４の
発明では、内輪に潤滑油を供給するために内周面から外
周面に向かって半径方向に延びる給油孔を形成するにあ
たり、内周面に軸方向の給油溝を形成し、円形断面のド
リルを、外周面から給油溝に向かって、内輪の中心から
放射方向に延びる放射線と円周方向に一定の角度をもっ
て押し進め、もって給油溝内に円周方向に長い長円形状
の開口を形成することとした。
【０００６】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づき詳述す
る。図１及び図２に示す実施例は、内輪二つ割れで三点
接触形式のアンギュラ玉軸受に本発明が適用されたもの
である。このアンギュラ玉軸受は回転軸１５に嵌合され
る一対の並置された内輪１０と、内輪１０と同心的に配
置された外輪２０と、両輪間に介装された複数のボール
３０と、ボールを保持する保持器４０とから成る。双方
の内輪１０は対称形状を有するので、図２及び図３を基
に一方（右方）の内輪について説明する。内輪１０の内
周面１２には直径方向に対向する位置に一対の給油溝１
４が軸方向全長にわたって形成されている。この給油溝
１４は図４及び図５に示すように、円周方向に延びる大
きな曲率半径Ｒの溝底面部（長さＬ）１５と、その両端
に連結する湾曲面１７とから成り、円周方向に細長い偏
平な断面形状を有する。
る。図１及び図２に示す実施例は、内輪二つ割れで三点
接触形式のアンギュラ玉軸受に本発明が適用されたもの
である。このアンギュラ玉軸受は回転軸１５に嵌合され
る一対の並置された内輪１０と、内輪１０と同心的に配
置された外輪２０と、両輪間に介装された複数のボール
３０と、ボールを保持する保持器４０とから成る。双方
の内輪１０は対称形状を有するので、図２及び図３を基
に一方（右方）の内輪について説明する。内輪１０の内
周面１２には直径方向に対向する位置に一対の給油溝１
４が軸方向全長にわたって形成されている。この給油溝
１４は図４及び図５に示すように、円周方向に延びる大
きな曲率半径Ｒの溝底面部（長さＬ）１５と、その両端
に連結する湾曲面１７とから成り、円周方向に細長い偏
平な断面形状を有する。
【０００７】内輪１０上の軌道溝１３から軸方向に外れ
た部分には、給油溝１４から内輪１０の外周面（保持器
案内面）１１に延びる給油孔１８が形成されている。こ
の給油孔１８は、図１に示すように旋削して形作った内
輪に断面円形のドリル４５を内輪の中心から放射方向に
延びる放射線（半径方向線）と円周方向に一定角度θを
なす傾斜角（内輪の回転方向に傾斜している）で、内輪
１０の外周面１１の下穴４７から給油溝１４側へと半径
方向内向きに押し進めることにより形成されたものであ
る。上記角度θをつけたことにより、給油孔１８の給油
溝１４の溝底面１５における開口１９は円周方向に細長
い楕円形状を有する（図６参照）。内輪１０の内側端部
には切欠き９が形成されており、一対の切欠きで孔１３
（図２参照）を形成する。この孔１３は軌道面の潤滑に
寄与している。なお、こうして給油孔１８をあけられた
内輪は熱処理され、さらに研磨される。図１及び図２に
戻って、外輪２０はその内周面２４に内輪１０の軌道溝
１６に対向する軌道溝２２を有し、両軌道溝１６、２２
間に多数のボール３０が介装されている。ボール３０は
保持器４０によって相互に所定間隔に保持され、内輪１
０及び外輪２０とは三つの点で接触する。また、保持器
４０の内周面４２が内輪１０の外周面（保持器案内面）
１１によって案内されるようになっている。
た部分には、給油溝１４から内輪１０の外周面（保持器
案内面）１１に延びる給油孔１８が形成されている。こ
の給油孔１８は、図１に示すように旋削して形作った内
輪に断面円形のドリル４５を内輪の中心から放射方向に
延びる放射線（半径方向線）と円周方向に一定角度θを
なす傾斜角（内輪の回転方向に傾斜している）で、内輪
１０の外周面１１の下穴４７から給油溝１４側へと半径
方向内向きに押し進めることにより形成されたものであ
る。上記角度θをつけたことにより、給油孔１８の給油
溝１４の溝底面１５における開口１９は円周方向に細長
い楕円形状を有する（図６参照）。内輪１０の内側端部
には切欠き９が形成されており、一対の切欠きで孔１３
（図２参照）を形成する。この孔１３は軌道面の潤滑に
寄与している。なお、こうして給油孔１８をあけられた
内輪は熱処理され、さらに研磨される。図１及び図２に
戻って、外輪２０はその内周面２４に内輪１０の軌道溝
１６に対向する軌道溝２２を有し、両軌道溝１６、２２
間に多数のボール３０が介装されている。ボール３０は
保持器４０によって相互に所定間隔に保持され、内輪１
０及び外輪２０とは三つの点で接触する。また、保持器
４０の内周面４２が内輪１０の外周面（保持器案内面）
１１によって案内されるようになっている。
【０００８】次に、本実施例の作用、効果について説明
する。軸受５０は内輪１０を回転軸１５にしめ代をもっ
て嵌合され、外輪２０をハウジング（不図示）に取り付
けられ、回転軸をハウジングに対して回転可能に支持す
る。潤滑油は給油装置（不図示）から内輪１０の給油溝
１４に供給され、供給圧力及び内輪１０の回転に基づく
遠心力によって給油孔１８内を半径方向に外向きに流通
して内輪１０の外周面１１に至る。かくして、内輪１０
の外周面１１と保持器４０の内周面４２との間、及び内
輪１０の軌道溝１６に潤滑油が供給される。
する。軸受５０は内輪１０を回転軸１５にしめ代をもっ
て嵌合され、外輪２０をハウジング（不図示）に取り付
けられ、回転軸をハウジングに対して回転可能に支持す
る。潤滑油は給油装置（不図示）から内輪１０の給油溝
１４に供給され、供給圧力及び内輪１０の回転に基づく
遠心力によって給油孔１８内を半径方向に外向きに流通
して内輪１０の外周面１１に至る。かくして、内輪１０
の外周面１１と保持器４０の内周面４２との間、及び内
輪１０の軌道溝１６に潤滑油が供給される。
【０００９】次に、給油孔１８の開口１９を楕円とした
ことによる応力緩和効果について図４及び図６をもとに
説明する。図４は給油溝１４の詳細を示し、図６は給油
溝１４の溝底面１５における給油孔１８の楕円状の開口
１９を示す。ここで、内輪１０を展開した無限板と想定
し、楕円状開口１９の長軸方向（内輪の円周方向）の長
さを２ａ、短軸方向の長さを２ｂとすると、図６に示す
ように、内輪１０に円周方向（図６中左右方向）の引張
応力σが作用する場合の応力集中係数αは α＝１＋２ｂ／ａ ・・・・・・（１） で表わされる。この式（１）より、係数αを小さくする
ためには２ｂ／ａを小さくすること、即ち開口１９をな
るべく細長くすれば良いことがわかる。最大応力σ3は
図１０のσ1より小さくなる。
ことによる応力緩和効果について図４及び図６をもとに
説明する。図４は給油溝１４の詳細を示し、図６は給油
溝１４の溝底面１５における給油孔１８の楕円状の開口
１９を示す。ここで、内輪１０を展開した無限板と想定
し、楕円状開口１９の長軸方向（内輪の円周方向）の長
さを２ａ、短軸方向の長さを２ｂとすると、図６に示す
ように、内輪１０に円周方向（図６中左右方向）の引張
応力σが作用する場合の応力集中係数αは α＝１＋２ｂ／ａ ・・・・・・（１） で表わされる。この式（１）より、係数αを小さくする
ためには２ｂ／ａを小さくすること、即ち開口１９をな
るべく細長くすれば良いことがわかる。最大応力σ3は
図１０のσ1より小さくなる。
【００１０】一方、図４において、孔１８の放射線に対
する傾斜角θと開口１９の楕円の長短軸方向の長さ２
ａ、２ｂとの関係は ａ＝ｂ／ｃｏｓθ ・・・・・・（２） で表わされる。式（２）を式（１）に代入すると α＝１＋２ｃｏｓθ ・・・・・・（３） となる。この式（３）より、傾斜角θを大きくすれば係
数αが小さくなることがわかる。また、従来例では断面
円弧形状であった給油溝（図１１参照）を、本実施例で
は大きな曲率半径Ｒの溝底面１５とその両側の湾曲面１
７とで形成したので（図５参照）、最大応力はσ2か
ら、これより十分小さいσ4に減少した。
する傾斜角θと開口１９の楕円の長短軸方向の長さ２
ａ、２ｂとの関係は ａ＝ｂ／ｃｏｓθ ・・・・・・（２） で表わされる。式（２）を式（１）に代入すると α＝１＋２ｃｏｓθ ・・・・・・（３） となる。この式（３）より、傾斜角θを大きくすれば係
数αが小さくなることがわかる。また、従来例では断面
円弧形状であった給油溝（図１１参照）を、本実施例で
は大きな曲率半径Ｒの溝底面１５とその両側の湾曲面１
７とで形成したので（図５参照）、最大応力はσ2か
ら、これより十分小さいσ4に減少した。
【００１１】次に、前記給油溝１４の傾斜面θ、開口１
９の長軸方向長さ２ａ及び短軸方向長さ２ｂ、並びに給
油溝１４の溝底面１５の長さＬ及び湾曲面１７の曲率半
径Ｒを変更した場合に、開口１９の点Ａに加わる応力を
有限要素法（ＦＥＭ）で解析した結果について図７をも
とに説明する。例１では、給油溝１４は曲率半径２．５
ｍｍの断面円弧形状とし、直径０．８ｍｍの給油孔１８
の傾斜面θを０゜とした。これは従来技術（図１１参
照）に対応する。その結果、開口１９は直径０．８ｍｍ
の円形状となり、点Ａでの応力は１２７ｋｇｆ／ｍｍ2
であった。例２では、給油溝１４の溝底面１５の長さ２
ｍｍ、湾曲面１７の半径２．５ｍｍ、深さ１．１ｍｍの
偏平形状とし、直径０．８ｍｍの給油孔１８の傾斜角θ
を６０゜としたところ、開口１９は長軸方向長さが１．
６ｍｍで短軸方向長さが０．８ｍｍの楕円形状となり、
点Ａでの応力は７４ｋｇｆ／ｍｍ2であった。さらに例
３では、給油溝１４の溝底面１５の長さを３．２ｍで湾
曲面１７の半径１．５ｍｍ、深さ１．１ｍｍのより偏平
な形状とし、給油孔１８の傾斜角θを７５゜としたとこ
ろ、開口１９は長軸方向長さが３．１ｍｍで短軸方向長
さが０．８ｍｍのより細長い楕円形状となり、点Ａでの
応力は５１ｋｇｆ／ｍｍ2であった。なお、例３によれ
ば、湾曲面１７の隅半径が小さくても、溝底面１５の長
さが長ければ、応力集中係数αが小さくなることがわか
る。以上の解析結果より、給油溝１４の溝底面１５の円
周方向長さＬを長くする程、また給油孔１８の傾斜角θ
を大きくすればする程、点Ａにおける応力が小さくなる
ことがわかる。
９の長軸方向長さ２ａ及び短軸方向長さ２ｂ、並びに給
油溝１４の溝底面１５の長さＬ及び湾曲面１７の曲率半
径Ｒを変更した場合に、開口１９の点Ａに加わる応力を
有限要素法（ＦＥＭ）で解析した結果について図７をも
とに説明する。例１では、給油溝１４は曲率半径２．５
ｍｍの断面円弧形状とし、直径０．８ｍｍの給油孔１８
の傾斜面θを０゜とした。これは従来技術（図１１参
照）に対応する。その結果、開口１９は直径０．８ｍｍ
の円形状となり、点Ａでの応力は１２７ｋｇｆ／ｍｍ2
であった。例２では、給油溝１４の溝底面１５の長さ２
ｍｍ、湾曲面１７の半径２．５ｍｍ、深さ１．１ｍｍの
偏平形状とし、直径０．８ｍｍの給油孔１８の傾斜角θ
を６０゜としたところ、開口１９は長軸方向長さが１．
６ｍｍで短軸方向長さが０．８ｍｍの楕円形状となり、
点Ａでの応力は７４ｋｇｆ／ｍｍ2であった。さらに例
３では、給油溝１４の溝底面１５の長さを３．２ｍで湾
曲面１７の半径１．５ｍｍ、深さ１．１ｍｍのより偏平
な形状とし、給油孔１８の傾斜角θを７５゜としたとこ
ろ、開口１９は長軸方向長さが３．１ｍｍで短軸方向長
さが０．８ｍｍのより細長い楕円形状となり、点Ａでの
応力は５１ｋｇｆ／ｍｍ2であった。なお、例３によれ
ば、湾曲面１７の隅半径が小さくても、溝底面１５の長
さが長ければ、応力集中係数αが小さくなることがわか
る。以上の解析結果より、給油溝１４の溝底面１５の円
周方向長さＬを長くする程、また給油孔１８の傾斜角θ
を大きくすればする程、点Ａにおける応力が小さくなる
ことがわかる。
【００１２】次に本発明の別の実施例について図８をも
とに説明する。図８の実施例では、内輪１０の内周面１
２からの給油に代えて、内周面から若干半径方向外方に
寄った部分に、一端面から他端面に向かって軸方向に断
面円形の導入孔６４が形成され、この導入孔６４から外
周面１１に向かって半径方向に給油孔５８が形成されて
いる。
とに説明する。図８の実施例では、内輪１０の内周面１
２からの給油に代えて、内周面から若干半径方向外方に
寄った部分に、一端面から他端面に向かって軸方向に断
面円形の導入孔６４が形成され、この導入孔６４から外
周面１１に向かって半径方向に給油孔５８が形成されて
いる。
【００１３】なお、本発明は上記各実施例に限定して解
釈されるべきでなく、その趣旨を損ねない範囲で適宜変
更、改良が可能である。例えば、上記実施例では保持器
４０の案内面に開口する給油孔に本発明を適用したが、
軌道溝に開口した給油孔に適用することもできる。ま
た、給油溝、給油孔の具体的形状、本（個）数や、給油
孔の傾斜角は適宜変更できる。さらに軸受の種類も、四
点接触形式のもの以外にも、アンギュラ玉軸受や、各種
ローラ軸受にも適用できる。
釈されるべきでなく、その趣旨を損ねない範囲で適宜変
更、改良が可能である。例えば、上記実施例では保持器
４０の案内面に開口する給油孔に本発明を適用したが、
軌道溝に開口した給油孔に適用することもできる。ま
た、給油溝、給油孔の具体的形状、本（個）数や、給油
孔の傾斜角は適宜変更できる。さらに軸受の種類も、四
点接触形式のもの以外にも、アンギュラ玉軸受や、各種
ローラ軸受にも適用できる。
【００１４】以上述べてきたように請求項１〜３の発明
（転がり軸受）によれば、内輪の内周面側（給油溝又は
導入孔）における給油孔の開口が長円形状となっている
ので、給油孔の内周面側の開口における応力集中が緩和
される。また、給油孔内の潤滑油が広い面積にわたって
内輪と接触するので、両者間での熱交換が促進され、内
輪の温度上昇が抑制される。一方、請求項４の発明（軸
受の製造方法）によれば、円形断面の汎用のドリルで給
油孔を形成できるので、内輪即ち転がり軸受の製造コス
トが低減できる。
（転がり軸受）によれば、内輪の内周面側（給油溝又は
導入孔）における給油孔の開口が長円形状となっている
ので、給油孔の内周面側の開口における応力集中が緩和
される。また、給油孔内の潤滑油が広い面積にわたって
内輪と接触するので、両者間での熱交換が促進され、内
輪の温度上昇が抑制される。一方、請求項４の発明（軸
受の製造方法）によれば、円形断面の汎用のドリルで給
油孔を形成できるので、内輪即ち転がり軸受の製造コス
トが低減できる。
【図１】本発明の一実施例を示す要部正面部である。
【図２】上記実施例の断面図である。
【図３】図２の要部拡大図である。
【図４】図１における要部拡大図である。
【図５】上記実施例の作用効果を示す説明図である。
【図６】上記実施例の作用効果を示す説明図である。
【図７】上記実施例の作用効果を示す説明図である。
【図８】本発明の別の実施例を示す要部断面図である。
【図９】従来技術を示す説明図である。
【図１０】従来技術を示す説明図である。
【図１１】従来技術を示す説明図である。
１０：内輪 １４：給油溝 １５：溝底面 １８，５８：給油孔 １９：開口 ２０：外輪 ３０：ボール ４０：保持器 ６４：導入孔
Claims (4)
- 【請求項１】 同心的に配置された内輪と外輪との間に
転動体が介装され、前記内輪には潤滑油を供給するため
にその内周面から外周面に向かって半径方向に延びる給
油孔が形成された転がり軸受において、 前記給油孔は断面円形で、直線状に延び、その中心線は
前記内輪の中心から放射方向延びる放射線に対して円周
方向に一定の角度をなし、前記内周面上における開口が
円周方向に長い長円形状とされていることを特徴とす
る、応力集中緩和を図った転がり軸受。 - 【請求項２】 同心的に配置された内輪と外輪との間に
転動体が介装され、前記内輪には内周面に潤滑油を供給
するために軸方向に延びる給油溝が形成されるととも
に、前記内輪には前記給油溝から外周面に向かって半径
方向に延びる給油孔が形成された転がり軸受において、 前記給油溝は前記内輪の円周方向に延びる平坦又は大き
な曲率半径の溝底面を有し、前記給油孔は断面円形で、
直線状に延び、その中心線は前記内輪の中心から放射方
向に延びる放射線に対して円周方向に一定の角度をな
し、前記溝底面上における開口が円周方向に長い長円形
状とされていることを特徴とする、応力集中緩和を図っ
た転がり軸受。 - 【請求項３】 同心的に配置された内輪と外輪との間に
転動体が介装され、前記内輪には潤滑油を導入するため
の、該内輪の一端から軸方向に導入孔が形成されるとと
もに、前記導入孔から前記内輪の外周面に向かって半径
方向に延びる給油孔が形成された転がり軸受において、 前記給油孔は断面円形で、直線状に延び、その中心線は
前記内輪の中心から放射方向に延びる放射線に対して円
周方向に一定の角度をなし、前記導入孔内における開口
が円周方向に長い長円形状とされていることを特徴とす
る、応力集中緩和を図った転がり軸受。 - 【請求項４】 同心的に配置された内輪と外輪との間に
転動体が介装された転がり軸受において、前記内輪に潤
滑油を供給するためにその内周面から外周面に向かって
半径方向に延びる給油孔を形成する方法であって、 前記内輪の内周面に軸方向の給油溝を形成し、円形断面
のドリルを、前記外周面溝から前記給油溝に向かって前
記内輪の中心線から放射方向に延びる放射線と円周方向
に一定の角度をもって押し進め、もって前記給油溝内に
円周方向に長い長円形状の開口を形成することを特徴と
する、応力緩和を図った転がり軸受を製造する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6036863A JPH07243439A (ja) | 1994-03-08 | 1994-03-08 | 応力集中緩和を図った転がり軸受及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6036863A JPH07243439A (ja) | 1994-03-08 | 1994-03-08 | 応力集中緩和を図った転がり軸受及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07243439A true JPH07243439A (ja) | 1995-09-19 |
Family
ID=12481629
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6036863A Withdrawn JPH07243439A (ja) | 1994-03-08 | 1994-03-08 | 応力集中緩和を図った転がり軸受及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07243439A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6196724B1 (en) * | 1998-03-26 | 2001-03-06 | Nsk Ltd. | Cylindrical roller bearing |
| JP2005003198A (ja) * | 2003-05-20 | 2005-01-06 | Nsk Ltd | 転がり軸受、およびそれを用いたハイブリッド自動車または燃料電池自動車用トランスミッション |
| WO2008123381A1 (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Jtekt Corporation | 自動調心軸受の外輪の製造方法 |
| DE102014219574A1 (de) * | 2014-09-26 | 2016-03-31 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Wälzlager |
| DE102015219155A1 (de) * | 2015-10-05 | 2017-04-06 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Wälzlager |
-
1994
- 1994-03-08 JP JP6036863A patent/JPH07243439A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6196724B1 (en) * | 1998-03-26 | 2001-03-06 | Nsk Ltd. | Cylindrical roller bearing |
| JP2005003198A (ja) * | 2003-05-20 | 2005-01-06 | Nsk Ltd | 転がり軸受、およびそれを用いたハイブリッド自動車または燃料電池自動車用トランスミッション |
| JP4626183B2 (ja) * | 2003-05-20 | 2011-02-02 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受、およびそれを用いたハイブリッド自動車または燃料電池自動車用トランスミッション |
| WO2008123381A1 (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Jtekt Corporation | 自動調心軸受の外輪の製造方法 |
| DE102014219574A1 (de) * | 2014-09-26 | 2016-03-31 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Wälzlager |
| DE102014219574B4 (de) * | 2014-09-26 | 2016-07-07 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Wälzlager |
| DE102015219155A1 (de) * | 2015-10-05 | 2017-04-06 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Wälzlager |
| DE102015219155B4 (de) * | 2015-10-05 | 2017-07-06 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Wälzlager |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010508 |