JPH0723759U - Winding device - Google Patents
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- JPH0723759U JPH0723759U JP5883493U JP5883493U JPH0723759U JP H0723759 U JPH0723759 U JP H0723759U JP 5883493 U JP5883493 U JP 5883493U JP 5883493 U JP5883493 U JP 5883493U JP H0723759 U JPH0723759 U JP H0723759U
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 巻取テンションを安定化することが可能な巻
取装置を提供する。
【構成】 巻取ドラムの大径側の径と小径側の径との比
が、満巻時のパッケージの大径側の径と小径側の径との
比と等しくなるように巻取ドラムを形成した。
(57) [Summary] [Objective] To provide a winding device capable of stabilizing the winding tension. [Constitution] The winding drum is set so that the ratio of the diameter on the large diameter side to the diameter on the small diameter side of the winding drum becomes equal to the ratio of the diameter on the large diameter side to the diameter on the small diameter side of the package when fully wound. Formed.
Description
【0001】[0001]
本考案は、糸のコーン巻を対象とした巻取装置に関する。 The present invention relates to a winding device for cone winding of yarn.
【0002】[0002]
従来、この種の巻取装置において、糸をコーン巻する場合は、コーンパッケー ジにおける大径側と小径側での周速差を考慮してテーパ付の巻取ドラム(パッケ ージ形成ローラ)を用いており、その一例を図5に示す。 Conventionally, in the case of winding a cone in this type of winding device, a winding drum (package forming roller) having a taper in consideration of the difference in peripheral speed between the large diameter side and the small diameter side of the cone package. Is used, and an example thereof is shown in FIG.
【0003】 図5において、巻取装置WoはクレードルCに装架したコーン状ボビンB(パ ッケージP)を、駆動回転する巻取ドラムDoに圧接して摩擦駆動しながら、該 巻取ドラムDo近傍に設けたトラバース装置Trにより綾振りして糸Yをコーン パッケージPとして巻取っている。In FIG. 5, the winding device Wo is configured such that a cone-shaped bobbin B (package P) mounted on a cradle C is pressed against a winding drum Do that is driven to rotate while frictionally driving the winding drum Do. The yarn Y is wound as a cone package P by traversing by a traverse device Tr provided in the vicinity.
【0004】 そして、上記巻取装置Woで、コーン状のボビンBに糸Yを一定の糸層で巻取 るスクエアコーン巻する場合、ボビンBの大径側Baと小径側Bbでは、巻取速 度差に伴い糸張力が変動するので、該糸張力変動を抑制するため、巻取装置Wo の糸道上流側にはテンション装置Tを設けて、弛み取りレバーLにより糸Yの弛 みを取り去ることで糸テンションの均一化を図っていた。In the winding device Wo, when the yarn Y is wound on the cone-shaped bobbin B in a square cone winding with a constant yarn layer, the bobbin B has a large diameter side Ba and a small diameter side Bb. Since the yarn tension fluctuates according to the speed difference, in order to suppress the yarn tension fluctuation, a tension device T is provided on the upstream side of the winding path of the winding device Wo, and the slackening lever L is used to loosen the yarn Y. The yarn tension was made uniform by removing it.
【0005】 このような巻取装置Woにおいて、巻取ドラムDoの形状は、図6に詳細に示 す如く空のボビンBの形状を基準に形成されている。図6において、ボビンBは テーパθBが5°57´でベース(大径部)径dBがφ70mmのコーン状であ り、巻取ドラムDoはテーパθDoが4°19´51″で、ベース径dDoがφ 48mmで、ボビンBと巻取ドラムDoの接線(トラバース線)CT及び、それ らの軸線CB,CDを延長すれば、ほぼ1点の交点OBで交わっている。これに 対して満巻パッケージPの軸線CP,トラバース線CTとの交点OPは上記交点 OBとは一致していない。このため、ボビンB上の糸層が無いか、又は、薄い時 には、ボビンB及び巻取ドラムDoの大径側(Ba,Da)周速比と小径側(B b,Db)周速比とは一致しているが、ボビンB上にある程度糸層が形成されて くると、上記大径側周速比と小径側周速比とに差が生じることになる。In such a winding device Wo, the shape of the winding drum Do is formed on the basis of the shape of the empty bobbin B as shown in detail in FIG. In FIG. 6, the bobbin B has a cone shape with a taper θB of 5 ° 57 ′ and a base (large diameter part) diameter dB of φ70 mm, and the winding drum Do has a taper θDo of 4 ° 19′51 ″ and a base diameter of 70 °. If dDo is φ 48 mm and the tangent line (traverse line) CT of the bobbin B and the take-up drum Do and their axes CB and CD are extended, they intersect at almost one intersection point OB. The intersection OP of the winding package P with the axis CP and the traverse line CT does not coincide with the intersection OB. Therefore, when the bobbin B has no thread layer or is thin, the bobbin B and the winding The peripheral speed ratio of the large diameter side (Ba, Da) of the drum Do and the peripheral speed ratio of the small diameter side (Bb, Db) match, but when a thread layer is formed on the bobbin B to some extent, the above A difference occurs between the radial side peripheral speed ratio and the small diameter side peripheral speed ratio.
【0006】 具体的には、駆動点が巻幅方向略中央にあるとすると、パッケージPの周速に 対して、巻取ドラム大径側Daでは周速が大きく、小径側Dbでは小さくなり、 夫々の周速差に応じてスリップを生じることになる。これに伴い、上記駆動点が 小径側に移動すれば、パッケージP全体としての巻取速度は減速し、糸テンショ ンは減少するが、駆動点が大径側に移動すればパッケージP全体としての巻取速 度は増速し、糸テンションも増大することになる。Specifically, assuming that the driving point is substantially in the center in the winding width direction, the peripheral speed of the package P is higher on the winding drum large diameter side Da and is smaller on the small diameter side Db. Slip will occur depending on the difference in peripheral speed. Along with this, if the driving point moves to the small diameter side, the winding speed of the package P as a whole slows down and the yarn tension decreases, but if the driving point moves to the large diameter side, the package P as a whole. The winding speed will increase and the yarn tension will also increase.
【0007】 従って、上記駆動点が、大径側周速と小径側周速との平均周速を得るような位 置に固定されていれば、上記周速差はある程度相殺され、パッケージP全体とし ての巻取テンションの均一化が図られるため、この目的で巻取ドラムDoの周面 略中央に、環状のゴム製のライニングRを装着し、パッケージPを該ライニング R部分で駆動するようにしている。Therefore, if the driving point is fixed at a position where the average peripheral speed of the large diameter side peripheral speed and the small diameter side peripheral speed is obtained, the peripheral speed difference is canceled to some extent, and the package P as a whole is cancelled. Since the winding tension is made uniform, for this purpose, an annular rubber lining R is attached to the center of the peripheral surface of the winding drum Do, and the package P is driven by the lining R portion. I have to.
【0008】 しかし、実際には、トラバース装置Trによるトラバース速度が一定であるた め、パッケージPの巻層が厚くなるにつれ大径端及び小径端が耳高になり、該耳 高部での巻取ドラムDoに対する接圧が大きくなるので、ゴム製ライニングRの グリップが低下することに加え、巻取ドラムDoの大径側Daのトルク半径が大 きいことにより、パッケージPの駆動点は巻層が厚くなるにつれて大径側に移動 する。これに伴い、パッケージP全体としての巻取速度は増速となり、糸の巻取 テンションも増大していくので、満巻パッケージが硬くなり、特に巻層の外層側 が硬いことは糸を解舒する点でも好ましくなく、更に、糸種,番手,巻取速度に 依り糸切れを併発しやすくなり、巻取不能となる事態が生じる恐れがあった。However, in reality, since the traverse speed of the traverse device Tr is constant, as the winding layer of the package P becomes thicker, the large-diameter end and the small-diameter end become the ear height, and the winding at the ear height portion occurs. Since the contact pressure against the take-up drum Do is increased, the grip of the rubber lining R is reduced, and the torque radius on the large diameter side Da of the take-up drum Do is large. Moves to the larger diameter side as becomes thicker. Along with this, the winding speed of the package P as a whole is increased, and the winding tension of the yarn is also increased, so that the fully wound package becomes hard, and the fact that the outer layer side of the winding layer is hard is unwound. However, there is a possibility that the yarn breakage may occur easily depending on the yarn type, the yarn count, and the winding speed, which may make the winding impossible.
【0009】[0009]
本考案は、従来の技術のこのような点に鑑みて、巻取テンションを安定化する ことが可能な巻取装置を提供することを目的とするものである。 SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above problems of the conventional art, and an object thereof is to provide a winding device capable of stabilizing the winding tension.
【0010】[0010]
巻取ドラムの大径側の径と小径側の径との比が、満巻時のパッケージの大径側 の径と小径側の径との比と等しくなるように巻取ドラムを形成した。 The winding drum was formed such that the ratio of the diameter of the winding drum on the large diameter side to the diameter of the small diameter side was equal to the ratio of the diameter of the package on the large diameter side to the diameter of the small diameter side when fully wound.
【0011】[0011]
パッケージの巻層が厚くなり、満巻になるにつれてパッケージと巻取ドラムの 大径側及び小径側での周速比が等しくなるので、パッケージに耳高を生じても、 それにより巻取速度が増速となり巻取テンションが上昇するといった事態は生じ ない。 As the winding layer of the package becomes thicker and the winding speed becomes full, the peripheral speed ratios of the large diameter side and the small diameter side of the package and the winding drum become equal. It does not happen that the speed increases and the winding tension increases.
【0012】 また、満巻パッケージの形状を基準に形成した巻取ドラムは、ゴム製ライニン グ等を設けることにより設定される駆動点位置におけるドラム径が、同程度の巻 取速度を得られる従来の巻取ドラムに比べて大きくなるので、巻き始めにおいて も充分なトルクを確保でき、これにより、ボビンに糸層が形成される際のテンシ ョンダウンは小さくなる。。Further, the winding drum formed based on the shape of the full-winding package is a conventional one in which a drum diameter at a driving point position set by providing a rubber lining or the like provides a similar winding speed. Since it is larger than the take-up drum, sufficient torque can be secured even at the beginning of winding, which reduces the tension down when the yarn layer is formed on the bobbin. .
【0013】[0013]
実施の一例について図面と共に説明する。 An example of the embodiment will be described with reference to the drawings.
【0014】 図1は本考案実施例の巻取装置Wの巻取ドラムD及びパッケージPを示す平面 図である。図において、巻取ドラムDの形状は、満巻のパッケージPの形状を基 準にして、満巻時における巻取ドラムDとパッケージPの大径側(Da,Pa) 周速比と小径側(Db,Pb)周速比とが等しくなるように形成されている。FIG. 1 is a plan view showing a winding drum D and a package P of a winding device W according to an embodiment of the present invention. In the drawing, the shape of the winding drum D is based on the shape of the fully wound package P, and the winding drum D and the package P at the time of full winding have a large diameter side (Da, Pa) peripheral speed ratio and a small diameter side. It is formed so that the (Db, Pb) peripheral speed ratio becomes equal.
【0015】 即ち、巻取ドラムDの回転軸線CD,該巻取ドラムDと満巻パッケージPとの 接線(トラバース線)CT、及び満巻パッケージPの回転軸線CPが、交点OP において1点で交わるように、巻取ドラムDのテーパθDと径(dD)とを決定 定してある。That is, the rotation axis line CD of the winding drum D, the tangent line (traverse line) CT between the winding drum D and the full-winding package P, and the rotation axis line CP of the full-winding package P are at one point at the intersection point OP. The taper θD and the diameter (dD) of the winding drum D are determined so as to intersect.
【0016】 この時、巻取ドラムDのベース径をdD,満巻パッケージPの大径側径(最大 巻径)をdP,満巻パッケージPのテーパ(頂角)をθP,ボビンBのテーパを θBとすると、巻取ドラムDのテーパθD及び径dPは数1で示される。At this time, the base diameter of the winding drum D is dD, the large diameter side diameter (maximum winding diameter) of the full winding package P is dP, the taper (apex angle) of the full winding package P is θP, and the bobbin B is tapered. Is θB, the taper θD and the diameter dP of the take-up drum D are expressed by the equation 1.
【0017】[0017]
【数1】 [Equation 1]
【0018】 尚、上記数1においては、巻取ドラムD及びパッケージPの径について全て大 径側(Da,Pa)を基準としているが、それらが互いに対応する位置であれば 、小径側(Db,Pb)でも、どこでも拘らない。本実施例においては、dDφ 52mm,満巻パッケージ径dPφ248mm,ボビンテーパθB5°57´と して、巻取ドラムDのテーパθDを1.25°と設定した。In the above formula 1, the diameters of the winding drum D and the package P are based on the large diameter side (Da, Pa), but if they correspond to each other, the small diameter side (Db , Pb) or anywhere. In the present embodiment, the taper θD of the winding drum D is set to 1.25 ° with dDφ 52 mm, the full-roll package diameter dPφ248 mm, and the bobbin taper θB 5 ° 57 ′.
【0019】 このようにして形成した巻取ドラムDをパッケージPに摩擦接触しつつ駆動回 転すれば、満巻時においては大径側から小径側まで、接触部分の全域において周 速比は一定となっている。しかし、ボビンB上に糸層が無いか、又は薄いときに は、ボビンBは図1にB´で示す如く位置して巻取ドラムDに接するので、該ボ ビンB´の回転軸線CBと接線CTとの交点OBと、巻取ドラムDの回転軸線C Dと接線CTとの交点OPとは不一致であり、ボビンB´の大径側B´aと巻取 ドラムDの大径側Daとの周速比と、ボビンB´の小径側B´bと巻取ドラムD の小径側Dbとの周速比とは不一致となる。即ち、ゴム製ライニングRの中央を 駆動点とすれば、仮に、該駆動点が大径側に移動すればボビンB´は減速となり 、小径側に移動すれば、増速となる。且つ、上記駆動点で駆動される場合にも、 大径側及び小径側においては、互に反対方向にスリップを生じている。When the winding drum D thus formed is driven to rotate while being in frictional contact with the package P, the peripheral speed ratio is constant over the entire contact portion from the large diameter side to the small diameter side when the winding is fully performed. Has become. However, when there is no thread layer on the bobbin B or when it is thin, the bobbin B is positioned as shown by B'in FIG. 1 and contacts the winding drum D. The intersection point OB with the tangent line CT and the intersection point OP with the rotation axis line CD of the winding drum D and the tangent line CT do not match, and the large diameter side B'a of the bobbin B'and the large diameter side Da of the winding drum D are inconsistent. And the peripheral speed ratio between the small diameter side B′b of the bobbin B ′ and the small diameter side Db of the winding drum D 1 do not match. That is, if the center of the rubber lining R is the driving point, if the driving point moves to the large diameter side, the bobbin B'decelerates, and if it moves to the small diameter side, the bobbin B'accelerates. Moreover, even when driven at the drive point, slips occur in opposite directions on the large diameter side and the small diameter side.
【0020】 しかしながら、ボビン上に糸層が無いか、又は、薄いときには、ボビン(パッ ケージ)は耳高になることも無いので、ゴム製ライニングRの位置で駆動され、 駆動点は安定している。尚且つ、従来例の巻取ドラムDoと比べ、上記駆動位置 では相対的に大径となるため、充分なトルクを得ることができ、ボビンB´上に 糸層が形成される際におけるテンションダウンを小さく抑えることができる。よ って、本考案の巻取装置Wは、巻取ドラムDにゴム製のライニングRを設けるこ とによりその効果がより顕著となる。However, when there is no thread layer on the bobbin or when the thread layer is thin, the bobbin (package) does not reach the ear height, so that the bobbin is driven at the position of the rubber lining R and the driving point is stable. There is. Further, as compared with the winding drum Do of the conventional example, since the diameter is relatively large at the driving position, a sufficient torque can be obtained, and the tension down when the yarn layer is formed on the bobbin B ′ is obtained. Can be kept small. Therefore, in the winding device W of the present invention, the effect becomes more remarkable by providing the winding drum D with the rubber lining R.
【0021】 以下、本考案実施例の巻取装置Wによるコーン巻(ボビンに糸を一定の糸層で 巻取る場合)の実験データを示す。The following is experimental data of cone winding (when winding a yarn on a bobbin with a constant yarn layer) by the winding device W of the embodiment of the present invention.
【0022】 図2は、大径部径dBがφ70mm,テーパθBが5°57´の汎用コーン状 ボビンBにコーンパッケージを形成する際におけるパッケージPの大径側の巻層 と、巻取ドラムDのゴム(R)位置にてパッケージPを駆動したときのパッケー ジ回転数に対する、大径側Da及び小径側DbでパッケージPを駆動した時のパ ッケージ回転数の比との関係を、1.25°ドラム(本考案実施例のD),2° ドラム(参考例),4°19´ドラム(従来例のDo)の3種類の巻取ドラムに ついて示したものである。つまり、グラフは各巻取ドラムについて、駆動点が、 大径側Da,または小径側Dbに移動した場合の巻取速度(周速)への影響を示 すものであり、回転数比が1以上で増速、1以下で減速に作用することを示して いる。FIG. 2 shows a winding layer on the large diameter side of the package P and a winding drum when forming a cone package on the general-purpose cone-shaped bobbin B having a large diameter portion diameter dB of φ70 mm and a taper θB of 5 ° 57 ′. The relationship between the ratio of the package rotation speed when the package P is driven at the large diameter side Da and the small diameter side Db to the package rotation speed when the package P is driven at the rubber (R) position of D is 1 3 types of take-up drums of 25 ° drum (D of the present invention embodiment), 2 ° drum (reference example), and 4 ° 19 'drum (Do of the conventional example) are shown. That is, the graph shows the influence on the winding speed (peripheral speed) when the drive point moves to the large diameter side Da or the small diameter side Db for each winding drum, and the rotation speed ratio is 1 or more. Indicates that acceleration is effective and 1 or less affects deceleration.
【0023】 図において、従来の4°19´の巻取ドラム(Do)においては、巻層が無い ときは回転数比は大径側、小径側ともほぼ1に近く、図6に示したドラムDoと ボビンB´との接触部分全体の周速比が一様であるが、巻層が増すにつれて、大 径側と小径側の差が大きくなり、駆動点の移動が巻取速度を大きく変化しうる極 めて不安定な状態であることを示している。実際には、従来の技術において述べ た通り駆動点が大径側に移動して増速となる。In the figure, in the conventional 4 ° 19 ′ winding drum (Do), when there is no winding layer, the rotation speed ratio is close to 1 on both the large diameter side and the small diameter side, and the drum shown in FIG. The peripheral speed ratio of the entire contact area between Do and bobbin B'is uniform, but as the number of winding layers increases, the difference between the large diameter side and the small diameter side increases, and the movement of the driving point changes the winding speed greatly. It shows that the situation is extremely unstable. Actually, as described in the conventional technique, the driving point moves to the large diameter side to increase the speed.
【0024】 しかし、本考案の1°25´ドラムの場合、巻き始めにおいては、大径側と小 径側の差が大きく、仮に駆動点が移動すれば巻取速度が大きく変化する可能性が あることを示唆しているが、巻層が増すにつれて、その差は小さくなり、巻層8 6.5mm,パッケージ径φ243mmにおいて、一致して、該部において、大 径側と小径側の周速比が等しいことを示している。これは、巻取ドラムDの形状 を設定するにあたり、基準とした満巻パッケージ径φ248mmとほぼ一致して いる。However, in the case of the 1 ° 25 ′ drum of the present invention, at the beginning of winding, the difference between the large diameter side and the small diameter side is large, and if the drive point moves, the winding speed may change significantly. However, the difference becomes smaller as the number of winding layers increases, and at the winding layer 8 of 6.5 mm and the package diameter of φ243 mm, the peripheral speeds of the large diameter side and the small diameter side coincide with each other. It shows that the ratios are equal. This is almost the same as the standard full-roll package diameter φ248 mm when setting the shape of the winding drum D.
【0025】 尚、上述した、パッケージ径φ243mmでの回転数比は1.0とはなってお らず、ゴム位置での回転数が両端での回転数と異なることを示しているが、この ことは、ゴム位置においてのドラム径は、純粋なドラム径に対してゴム製ライニ ングの大きさが加わったものであることや、またパッケージ側でも、ゴム製ライ ニングの圧接によりパッケージ径が多少変形していることなどによるものと考え られる。It should be noted that the above-described rotation speed ratio at the package diameter φ243 mm is not 1.0, which indicates that the rotation speed at the rubber position is different from the rotation speed at both ends. The fact that the drum diameter at the rubber position is the pure drum diameter plus the size of the rubber lining, and also on the package side due to the pressure contact of the rubber lining It is thought that this is due to deformation.
【0026】 また、参考例の2°ドラムの場合、上記2例の中間的な傾向を示し、巻層38 .5mm,パッケージ径φ147付近では、周速比が等しくなるが、満巻側では 、逆転して大径側と小径側の差が大きくなっている。In the case of the 2 ° drum of the reference example, the intermediate tendency of the above two examples is exhibited, and the wound layer 38. The peripheral speed ratio becomes equal in the vicinity of 5 mm and the package diameter φ 147, but on the full winding side, the rotation is reversed and the difference between the large diameter side and the small diameter side becomes large.
【0027】 次に巻層と糸テンションとの関係を図3及び図4に示す。Next, the relationship between the winding layer and the thread tension is shown in FIGS. 3 and 4.
【0028】 図3は、本考案実施例における1.25°ドラムで、図2と同条件でコーン巻 する場合の巻層と糸テンションとの関係を示すグラフであり、実験はゴム製ライ ニングRの位置を4通りに変更して行った。αは巻幅全体に対するライニングR の位置を示し、0.5でセンターである。FIG. 3 is a graph showing the relationship between the winding layer and the thread tension when cone winding is performed under the same conditions as in FIG. 2 on a 1.25 ° drum according to an embodiment of the present invention. The experiment is a rubber lining. The position of R was changed in four ways. α indicates the position of the lining R 1 with respect to the entire winding width, and 0.5 is the center.
【0029】 図3より、本考案実施例の1.25°ドラムにおいては、糸テンションの変動 が極めて小さいことがわかる。尚且つ、巻き始めにおいて、ボビン上に糸層が形 成されたことによるテンションダウンも比較的小さく抑えられている。これは図 3に加えて、図2の結果を考慮すると、従来例の4°19´ドラムと比較して同 条件では満巻パッケージを基準とした1.25°ドラムの駆動部分であるゴム製 ライニングR部分の径が大きく、該ゴム製ライニングRが巻き始めにおいて有効 に機能し、駆動点が該部で保持され、ドラム小径側Dbの影響を程んど受けずに 済んだことによると思われる。It can be seen from FIG. 3 that the fluctuation of the yarn tension is extremely small in the 1.25 ° drum of the embodiment of the present invention. At the beginning of winding, the tension down due to the formation of the yarn layer on the bobbin is also suppressed to a relatively small value. Considering the results of FIG. 2 in addition to FIG. 3, this is compared with the conventional 4 ° 19 ′ drum, and under the same conditions, the driving part of the 1.25 ° drum based on the full winding package is made of rubber. It seems that the diameter of the lining R part is large, the rubber lining R functions effectively at the beginning of winding, the driving point is held in this part, and it is not affected by the small diameter side Db of the drum. Be done.
【0030】 また、図4は、同様の実験を参考例の2°ドラムにおいて行った結果を示すグ ラフであり、図3に示した本考案実施例の1.25°ドラムに比べ、糸テンショ ンの変動は大きくなっている。特に全てのゴム位置に対して、巻き始めに糸テン ション大であったものが、一旦減少した後、巻層と共に増加していくという一様 な傾向を示している。これは図2の実験結果を考慮すると、巻き始めにおいて小 径側の影響を反映して、駆動点がやや小径側に移動したためと思われる。それは ゴム製のライニングRを、例えばAが45mmの如く、大径側に設けて駆動点を 強制的に大径側に移動することにより、巻き始めの糸テンションが小さくなるこ とからも理解される。FIG. 4 is a graph showing the results of the same experiment conducted on the 2 ° drum of the reference example, and compared with the 1.25 ° drum of the embodiment of the present invention shown in FIG. The fluctuations in the market are increasing. In particular, for all rubber positions, the yarn tension was large at the beginning of winding, but after decreasing once, it increased with the winding layer. Considering the experimental results in Fig. 2, this seems to be because the driving point moved to the slightly smaller diameter side at the beginning of winding, reflecting the influence of the smaller diameter side. It can be understood from the fact that the thread tension at the beginning of winding is reduced by providing the rubber lining R on the large diameter side such as A of 45 mm and forcibly moving the driving point to the large diameter side. It
【0031】 しかし、全体としては、従来例と同様、巻層の増加と共に糸テンションが増加 している。特に図2における、大径側と小径側のグラフの交点、即ち、巻取ドラ ムとパッケージとの接触部分全体で周速比が一様となる巻層38.5mmを前後 して糸テンションが増加していることが注目される。これは、糸テンションの増 加を抑制するために満巻パッケージPを基準にして巻取ドラムの形状を設定する ことがいかに有効であるかを反証するものである。However, as a whole, the yarn tension increases as the number of winding layers increases, as in the conventional example. In particular, in FIG. 2, the yarn tension goes back and forth across the winding layer 38.5 mm where the peripheral speed ratio is uniform at the intersection of the graphs on the large diameter side and the small diameter side, that is, the entire contact area between the winding drum and the package. It is noted that the number is increasing. This disproves how effective it is to set the shape of the winding drum on the basis of the full package P in order to suppress the increase in the yarn tension.
【0032】[0032]
本考案の巻取装置は、上述のとおり、巻取ドラムの大径側の径と小径側の径と の比が、満巻時のパッケージの大径側の径と小径側の径との比と等しくなるよう に巻取ドラムを形成したので、コーン巻時に巻き始めにおける糸テンションのダ ウンを抑えると共に、巻層の増加につれて糸テンションの上昇を抑制して、巻取 テンションを安定化し、パッケージの品質を向上することができる。 In the winding device of the present invention, as described above, the ratio of the diameter on the large diameter side of the winding drum to the diameter on the small diameter side is the ratio of the diameter on the large diameter side to the diameter on the small diameter side of the package when fully wound. Since the winding drum is formed so as to be equal to, the winding tension is suppressed at the beginning of winding when the cone is wound, and the yarn tension is suppressed from increasing as the number of winding layers increases, stabilizing the winding tension and making the package Can improve the quality of.
【図1】本考案実施例の巻取装置を示す平面図である。FIG. 1 is a plan view showing a winding device according to an embodiment of the present invention.
【図2】ゴム位置での駆動に対する大径側,小径側での
駆動によるパッケージ回転数比を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing a package rotation speed ratio by driving on a large diameter side and a small diameter side with respect to driving at a rubber position.
【図3】1.25°ドラムにおける巻層と糸テンション
との関係を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing the relationship between winding layers and yarn tension in a 1.25 ° drum.
【図4】2°ドラムにおける巻層と糸テンションとの関
係を示すグラフである。FIG. 4 is a graph showing a relationship between a winding layer and a yarn tension in a 2 ° drum.
【図5】従来の巻取装置を示す斜視図である。FIG. 5 is a perspective view showing a conventional winding device.
【図6】従来の巻取装置を示す平面図である。FIG. 6 is a plan view showing a conventional winding device.
【符号の説明】 W 巻取装置 D 巻取ドラム Da 巻取ドラム大径側 Db 巻取ドラム小径側 P パッケージ Pa パッケージ大径側 Pb パッケージ小径側 B,B´ コーン状ボビン Ba ボビン大径側 Bb ボビン小径側 dD 巻取ドラム径 dP パッケージ径 dB ボビン径 θD 巻取ドラムテーパ(頂角) θP 満巻パッケージテーパ(頂角) θB ボビンテーパ(頂角)[Explanation of Codes] W Take-up device D Take-up drum Da Take-up drum large-diameter side Db Take-up drum small-diameter side P Package Pa Package large-diameter side Pb Package small-diameter side B, B'Cone-shaped bobbin Ba Bobbin large-diameter side Bb Bobbin small diameter side dD Winding drum diameter dP Package diameter dB Bobbin diameter θD Winding drum taper (vertical angle) θP Full winding package taper (vertical angle) θB Bobbin taper (vertical angle)
Claims (1)
の比が、満巻時のパッケージの大径側の径と小径側の径
との比と等しくなるように巻取ドラムを形成したことを
特徴とする巻取装置。1. The winding method is such that the ratio of the diameter on the large diameter side of the winding drum to the diameter on the small diameter side is equal to the ratio of the diameter on the large diameter side to the diameter on the small diameter side of the package when fully wound. A winding device characterized by forming a drum.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5883493U JPH0723759U (en) | 1993-10-05 | 1993-10-05 | Winding device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5883493U JPH0723759U (en) | 1993-10-05 | 1993-10-05 | Winding device |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0723759U true JPH0723759U (en) | 1995-05-02 |
Family
ID=13095688
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5883493U Pending JPH0723759U (en) | 1993-10-05 | 1993-10-05 | Winding device |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0723759U (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011195216A (en) * | 2010-03-17 | 2011-10-06 | Murata Machinery Ltd | Yarn winding machine |
-
1993
- 1993-10-05 JP JP5883493U patent/JPH0723759U/en active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011195216A (en) * | 2010-03-17 | 2011-10-06 | Murata Machinery Ltd | Yarn winding machine |
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