JPH07236948A - Casting method of clean steel - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To suppress entrapment of slag layer by providing a slag breaker to a long nozzle, immersing the lower end of a long nozzle to the specific position and pouring. CONSTITUTION:The molten steel in a succeeding ladle 1 is supplied to a tundish in succession to a preceding ladle. Slag breakers 10, 11 are mounted to a long nozzle 13. At the timing that a slag breaker tube part 10 is melted, the lower end of the long nozzle 3 is positioned/immersed in >=30mm under a tundish molten metal surface 12 and then molten metal is poured. It takes 2-3min for the long nozzle 13 to be immersed >=30mm under the tundish molten metal surface 12, therefore a material of tube 10 is required not to be molted over 2min, and is required to slect an asbest, etc. For the purpose a slag is not penetrated in the tube 10, a thin iron sheet 11 of 0.3-2mm thickness is to be fitted to the lower end of the tube 10. It prevents increase of inclusion in cast slab due to knocking in of inclusion resulting from molten steel flow.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は連続鋳造鋳片内のチャー
ジとチャージの継目部分において、取鍋からタンディッ
シュに流入したスラグ、溶鋼を止めてあった硅砂粒もし
くはタンディッシュに既に存在していたスラグを溶鋼中
に懸濁させることなく鋳造する技術に関するものであ
り、製鉄業あるいは非鉄製造業における連続鋳造技術に
関する。BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention already exists in slag that has flowed into a tundish from a ladle, silica sand grains that have stopped molten steel, or tundish in a charge and a joint portion of the charge in a continuously cast slab. The present invention relates to a technique for casting slag without suspending it in molten steel, and relates to a continuous casting technique in the iron or non-ferrous manufacturing industry.

【０００２】[0002]

【従来の技術】鉄鋼製造業における溶鋼清浄化の要望は
強く、単にＣ、Ｐ、Ｓ等の不純物元素の低減にとどまら
ず、転炉、二次精錬工程、連続鋳造工程における脱酸生
成物、精錬材、耐火物、保温材、パウダーに起因する非
金属介在物を極力取り除いた高清浄度の鋼片の製造が求
められている。製品の表面欠陥及び内部欠陥発生原因と
なる非金属介在物は特に、連続鋳造のチャージとチャー
ジの継目部分において、空気酸化、取鍋スラグの流出、
タンディッシュスラグの懸濁により、顕著に増加するこ
とが知られている。従来からの鋼の連続鋳造における取
鍋〜タンディッシュへの溶鋼注入は、図３に示すごとく
取鍋１の底部に装着されたスライディングノズル２の開
度を調整しつつ、当該ノズル２の下部に位置するロング
ノズル３の先端部をタンディッシュ内溶鋼４に浸漬させ
た状態で行っている。2. Description of the Related Art There is a strong demand for molten steel cleaning in the steel manufacturing industry, and it is not limited to the reduction of impurity elements such as C, P and S, but also deoxidation products in converters, secondary refining processes and continuous casting processes. It is required to manufacture highly clean steel slabs by removing refining materials, refractory materials, heat insulating materials, and non-metallic inclusions caused by powders as much as possible. Non-metallic inclusions that cause surface defects and internal defects of the product are air oxidation, outflow of ladle slag, especially in the charge of the continuous casting and the joint part of the charge.
It is known that the suspension of tundish slag causes a significant increase. In the conventional continuous casting of steel, the molten steel is poured into the ladle to the tundish by adjusting the opening of the sliding nozzle 2 attached to the bottom of the ladle 1 as shown in FIG. It is performed in a state where the tip of the long nozzle 3 located is immersed in the molten steel 4 in the tundish.

【０００３】しかし、取鍋の交換時には、図３、図４に
示すように、前鍋が残したタンディッシュ内溶鋼４にロ
ングノズル３を浸漬させたまま後鍋からの溶鋼注入を開
始すると、該ノズル３のタンディッシュ内溶鋼表面部分
に地金７及びスラグ５の付着、ないし後鍋の溶鋼を止め
てあった硅砂粒８の落下付着により該ノズル３の先端部
が閉塞し、後鍋からの溶鋼注入流９は、付着物５、７、
８の抵抗を受けてタンディッシュ６の中に入らずロング
ノズル３の内部に急速に充満して、スライディングノズ
ル２とロングノズル３の接合部より吹き出すという問題
を生ずる。そのため後鍋の注入開始時のみ溶鋼湯面を下
げてロングノズル３の先端部を大気中に露出させる方法
が安全対策としてとられている。However, when the ladle is replaced, as shown in FIGS. 3 and 4, when the long nozzle 3 is immersed in the molten steel 4 in the tundish left in the front pot, the molten steel injection from the rear pot is started. The tip of the nozzle 3 is clogged by the adhesion of the metal 7 and the slag 5 to the surface of the molten steel in the tundish of the nozzle 3, or the falling adhesion of the silica sand particles 8 that have stopped the molten steel of the rear pot, and the tip of the nozzle 3 is closed. The molten steel injection flow 9 of the
Due to the resistance of 8, the inside of the long nozzle 3 is rapidly filled without entering the tundish 6 and blown out from the joint portion of the sliding nozzle 2 and the long nozzle 3. Therefore, as a safety measure, a method of lowering the molten steel surface to expose the tip of the long nozzle 3 to the atmosphere only at the time of starting the injection of the rear ladle is taken.

【０００４】この方法によって、ロングノズル３への地
金７、スラグ５等の付着を防止でき、硅砂粒８は注入流
９に洗い流されるため、ロングノズル３の閉塞によるス
ライディングノズル２とロングノズル３の接合部からの
溶鋼の吹き出しはほとんどなくなるが、一方、前鍋の注
入末期に取鍋より流出してタンディッシュ内溶鋼４の表
面に浮遊しているスラグ層５がロングノズル３よりの注
入流９によってタンディッシュ内溶鋼４の内部へたたき
込まれ、タンディッシュ容量、鋳造速度等によっても異
なるが、タンディッシュ内溶鋼４の内部へたたき込まれ
たスラグの内、大型でほぼ１００μｍ以上の粒径を有す
るものは再浮上するものの、１００μｍ以下のものは溶
鋼流とともにモールド内に注入され、鋳片内非金属介在
物となって鋳片の著しい品質悪化を起こす原因となる。By this method, adhesion of the metal 7, slag 5 and the like to the long nozzle 3 can be prevented, and the silica sand grains 8 are washed away by the injection flow 9, so that the sliding nozzle 2 and the long nozzle 3 due to the blockage of the long nozzle 3. Although the molten steel is hardly blown out from the joint of the, the slag layer 5 flowing out of the ladle and floating on the surface of the molten steel 4 in the tundish at the end of the injection of the front ladle is the pouring flow from the long nozzle 3. 9 is slag that is struck into the molten steel 4 in the tundish, and it depends on the tundish capacity, casting speed, etc. However, those with a diameter of 100 μm or less are injected into the mold together with the molten steel flow, and become non-metallic inclusions in the slab, resulting in It causes a bad quality.

【０００５】以上のような問題点を解決するため、従来
特公昭５９−４８６９６号公報に示されるようにチャー
ジとチャージの継目部分において、図５に示すように前
鍋取鍋に引続き後鍋内溶鋼をタンディッシュに供給する
にあたり、ロングノズル３の筒部の下端部に薄鉄板１１
を装着したスラグブレーカー筒部１０を装着する方法が
ある。そして、この方法では、スラグブレーカー筒部１
０をロングノズル３により溶鋼に押し込み、スラグブレ
ーカー１０の下端が少なくとも湯面１２下２０ｍｍ以上
浸漬させて注入を行うことにより、空気酸化を防止する
とともに取鍋スラグ及びタンディッシュスラグの巻き込
みを防止することが可能となる。In order to solve the above-mentioned problems, as shown in FIG. 5 in the conventional Japanese Patent Publication No. 59-48696, at the joint portion of the charge, as shown in FIG. When supplying the molten steel to the tundish, the thin iron plate 11 is attached to the lower end of the tubular portion of the long nozzle 3.
There is a method of mounting the slag breaker cylinder portion 10 mounted with. Then, in this method, the slag breaker tube portion 1
0 is pushed into the molten steel by the long nozzle 3 and the lower end of the slag breaker 10 is immersed at least 20 mm below the molten metal surface 12 for injection, thereby preventing air oxidation and preventing the inclusion of ladle slag and tundish slag. It becomes possible.

【０００６】しかしながら、本発明者らがさらに実験、
研究を続けた結果、既発明の方法によりチャージとチャ
ージの継目部分の清浄性悪化をかなり防止できるが、日
々厳格化する高清浄度鋼製造の要求を満足するには不十
分なことが分かった。つまり既発明の方法では、図５に
示すタンディッシュ内溶鋼４の表面に浮遊しているスラ
グ層５がロングノズル３からの注入流９によってタンデ
ィッシュ内溶鋼４の内部へたたき込まれることは防止で
きるが、後鍋の注入開始後、スラグブレーカー筒部１０
が溶融した時点で、ロングノズル３下端がタンディッシ
ュ湯面１２に浸漬していても（ｌ≦Ｘであっても）、浸
漬深さＬが小さく、Ｘ−ｌ≦３０ｍｍであれば、ロング
ノズル３からの注入流９によりスラグ層５を巻き込み、
溶鋼流とともにモールド内に注入され、鋳片内非金属介
在物となって鋳片の品質悪化を起こす原因となることが
わかった。However, the inventors of the present invention conducted further experiments,
As a result of continued research, it was found that the deterioration of the cleanliness of the charge and the joint portion of the charge can be considerably prevented by the method of the present invention, but it is not sufficient to satisfy the demand for high cleanliness steel manufacturing which becomes strict every day. . That is, according to the method of the present invention, it is prevented that the slag layer 5 floating on the surface of the molten steel 4 in the tundish shown in FIG. 5 is driven into the molten steel 4 in the tundish by the injection flow 9 from the long nozzle 3. Yes, but after the start of pouring the back pan, the slag breaker cylinder 10
Even if the lower end of the long nozzle 3 is immersed in the tundish molten metal surface 12 (l ≦ X) at the time of melting, if the immersion depth L is small and X−l ≦ 30 mm, the long nozzle is The slag layer 5 is entrained by the injection flow 9 from 3.
It was found that it is injected into the mold together with the molten steel flow and becomes non-metallic inclusions in the cast, which causes deterioration of the quality of the cast.

【０００７】[0007]

【発明が解決しようとする課題】本発明は以上の事情に
鑑みてなされたもので、従来の問題点の根本原因である
ロングノズル３からの注入流９によるスラグ層５を巻き
込みを効果的に抑制して、経済的に鋳片の清浄性を向上
させることを目的としたものである。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above circumstances, and effectively entrains the slag layer 5 by the injection flow 9 from the long nozzle 3 which is the root cause of the conventional problems. The purpose is to suppress and economically improve the cleanliness of the slab.

【０００８】[0008]

【課題を解決するための手段】従って、本発明は厳格化
した高清浄度鋼製造の要求を満足するための清浄鋼を得
るための方法を提供するもので、その要旨とするところ
は以下の通りである。取鍋からタンディッシュに溶鋼を
注入する方法としてロングノズルを用いる場合の連続鋳
造において、前回取鍋に引続き次回取鍋内溶鋼をタンデ
ィッシュに供給するにあたり、ロングノズルにスラグブ
レーカーを装着するとともに、該スラグブレーカーが溶
融した時点で、ロングノズル下端が少なくともタンディ
ッシュ湯面下３０ｍｍ以上溶湯内に位置するよう浸漬さ
せて注入を行うことを特徴とする連続鋳造における清浄
鋼の製造方法。SUMMARY OF THE INVENTION Accordingly, the present invention provides a method for obtaining clean steel for satisfying the strict requirements for manufacturing high cleanliness steel, and the gist thereof is as follows. On the street. In continuous casting when using a long nozzle as a method of injecting molten steel from the ladle into the tundish, in order to supply the molten steel in the ladle to the tundish next time, the slag breaker is attached to the long nozzle. A method for producing clean steel in continuous casting, characterized in that, when the slag breaker is melted, the long nozzle is immersed and poured so that the lower end of the long nozzle is located in the molten metal at least 30 mm below the surface of the tundish.

【０００９】[0009]

【作用】以下に本発明の詳細を本発明の実施に供される
装置例をもとに述べる。図１は本発明の１例を示してい
る。本発明において使用する筒１０は、内径をロングノ
ズル外形＋６００ｍｍφ確保する必要がある。これは、
取鍋ＳＮの詰め物の砂をためることのできる径と、筒１
０に薄鉄板１１が装着された初期の状態を、溶鋼中に浸
漬するための浮力に打ち勝つことのできる径から決ま
る。The details of the present invention will be described below based on an example of an apparatus used for carrying out the present invention. FIG. 1 shows an example of the present invention. The cylinder 10 used in the present invention needs to secure the inner diameter of the long nozzle outer diameter + 600 mmφ. this is,
Diameter that can store sand in the filling of ladle SN, and cylinder 1
The initial state in which the thin iron plate 11 is attached to 0 is determined by the diameter that can overcome the buoyancy for immersion in molten steel.

【００１０】さらに筒１０に使用する材質は注入開始後
タンディッシュ湯面１２がロングノズル下端から３０ｍ
ｍ以上浸漬するまで、（図１でＸ−Ｈ≧３０ｍｍとなる
まで）の時間１〜２分以上は溶けないことが必要であ
り、例えばアスベスト等を選択する必要がある。また、
筒１０の下端を溶鋼中に浸漬する際、スラグ５が筒１０
内に侵入しないように厚み０．３〜２．０ｍｍの薄鉄板
１１を装着する必要がある。Further, the material used for the cylinder 10 is that the tundish surface 12 is 30 m from the lower end of the long nozzle after the start of injection.
It is necessary that it does not melt for a time of 1 to 2 minutes or more (until X-H ≧ 30 mm in FIG. 1) until it is immersed for m or more. For example, asbestos or the like needs to be selected. Also,
When the lower end of the tube 10 is immersed in molten steel, the slag 5
It is necessary to mount a thin iron plate 11 having a thickness of 0.3 to 2.0 mm so as not to enter the inside.

【００１１】さらに、筒１０に薄鉄板１１を装着したも
のをロングノズル３により少なくとも後鍋の溶鋼が注入
された時点で、ロングノズル３先端が湯面下３０ｍｍに
浸漬されるため（図１）に、また、筒１０が浮上しない
よう棚１３を取り付ける必要がある。Further, the tip of the long nozzle 3 is immersed 30 mm below the surface of the molten metal when the thin iron plate 11 is attached to the cylinder 10 by the long nozzle 3 at least when the molten steel in the rear pot is injected (FIG. 1). In addition, it is necessary to attach the shelf 13 so that the tube 10 does not float up.

【００１２】図２は、後鍋溶鋼注入開始時のロングノズ
ル３先端のタンディッシュ内溶鋼への浸漬深さと、継目
部鋳片を用いた薄板製品のスリバーによる不良品発生率
との関係を示したものであり、本発明法である後鍋溶鋼
注入開始時のロングノズル３先端のタンディッシュ内溶
鋼への浸漬深さを３０ｍｍ以上に確保することにより、
不良品の発生率が低下し従来方法よりも優れていること
を示している。FIG. 2 shows the relationship between the depth of immersion of molten steel in the tundish at the tip of the long nozzle 3 at the start of injection of molten steel in the rear pan and the defective product occurrence rate due to the sliver of thin plate products using seam cast slabs. By ensuring the immersion depth of the tip of the long nozzle 3 into the molten steel in the tundish at the beginning of the molten steel injection of the rear pan, which is the method of the present invention, to be 30 mm or more,
This indicates that the defective product generation rate is lower and is superior to the conventional method.

【００１３】本発明例（図１）では、後鍋溶鋼注入開始
時の、ロングノズル３先端のタンディッシュ内溶鋼への
浸漬深さを深い方がロングノズル３よりの注入流９によ
るスラグ層５の巻き込みに対して有利であるが、取鍋１
とタンディッシュ６の位置関係、タンディッシュ内溶鋼
４量により上限は実操業上、６００ｍｍ程度に制限され
る。In the example of the present invention (FIG. 1), when the molten steel in the tundish at the tip of the long nozzle 3 at the time of starting the injection of molten steel in the rear pan is deeper, the slag layer 5 by the injection flow 9 from the long nozzle 3 is deeper. It is advantageous for entanglement of ladle 1
The upper limit is practically limited to about 600 mm depending on the positional relationship between the tundish 6 and the amount of molten steel 4 in the tundish.

【００１４】ロングノズル３の位置は、鋳造中に湯面高
さを実測して決定することが望ましいが、タンディッシ
ュの幾何学的形状は操業中に顕著な変化がみられないの
で、鋳造中定期的に測定しているタンディッシュ重量を
一定値以上に保持することで制御可能である。本発明方
法において使用するロングノズルとしては、図示の通常
のものの他、ノズル先端の内径が拡大したいわゆるラッ
パ状のものも使用することができる。以下、本発明の実
施に供される一実施例について詳述し、その効果につい
て述べる。The position of the long nozzle 3 is preferably determined by actually measuring the height of the molten metal surface during casting, but since the geometric shape of the tundish does not change significantly during operation, it can be determined during casting. It can be controlled by keeping the tundish weight, which is regularly measured, above a certain value. As the long nozzle used in the method of the present invention, a so-called trumpet-shaped nozzle having an enlarged inner diameter at the nozzle tip can be used in addition to the illustrated normal nozzle. Hereinafter, one embodiment for carrying out the present invention will be described in detail, and its effect will be described.

【００１５】[0015]

【実施例】図１に１実施例を示したごとく３はロングノ
ズルであり、１０は円筒で例えば材質アスベストが用い
られる。１３は棚で例えば丸鋼（６ｍｍφ）でつくられ
ており円筒１０を係止する。５は浮遊スラグを示し、１
２はタンディッシュ湯面である。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS As shown in FIG. 1, one embodiment is a long nozzle 3 and a cylinder 10 is made of, for example, asbestos. Reference numeral 13 denotes a shelf which is made of, for example, round steel (6 mmφ) and locks the cylinder 10. 5 indicates floating slag, 1
2 is a tundish hot water surface.

【００１６】１１は薄鉄板で例えば厚み０．９ｍｍのも
のが用いられる。寸法例は以下の通りである。 Ｌ：７５０ｍｍ Ｈ：３５０ｍｍ Ｘ：３８０ｍｍ 図２は上記条件を基本として、ロングノズルの浸漬深さ
を変え、鍋交換直後の鋳片から製造した自動車用薄板材
のスリバー発生による降格材の発生比率を、表わした図
である。本発明法である、後鍋溶鋼注入開始時のロング
ノズル３先端の浸漬深さを３０ｍｍ以上確保する連続鋳
造法が、従来法より優れていることを示している。Reference numeral 11 denotes a thin iron plate having a thickness of 0.9 mm, for example. An example of dimensions is as follows. L: 750 mm H: 350 mm X: 380 mm Based on the above conditions, Fig. 2 shows the ratio of generation of degrading material due to sliver generation of automotive thin plate material manufactured from cast slabs immediately after changing the immersion depth of the long nozzle by changing the immersion depth. FIG. It is shown that the continuous casting method, which is the method of the present invention, which secures the immersion depth of 30 mm or more at the tip of the long nozzle 3 at the time of starting the injection of the molten steel in the rear pan is superior to the conventional method.

【００１７】[0017]

【発明の効果】上記のように構成した本発明の適用によ
り、スライディングノズルとロングノズルの接合部から
の溶鋼の吹き出しを防止しつつ、溶鋼流による介在物た
たき込みによる鋳片内介在物の増加等の問題を解決で
き、鍋交換直後の鋳片歩留まりの向上を図ることが出来
た。By applying the present invention constructed as described above, while preventing the molten steel from being blown out from the joining portion of the sliding nozzle and the long nozzle, the inclusions in the cast slab are increased by hammering the inclusions by the molten steel flow. It was possible to solve the problems such as the above, and it was possible to improve the yield of the slab immediately after the pot was replaced.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】本発明の方法の実施態様図である。FIG. 1 is an embodiment diagram of the method of the present invention.

【図２】後鍋注入開始時のロングノズル３先端のタンデ
ィッシュ内溶鋼への浸漬深さと、継目部鋳片を用いた薄
板製品のスリバーによる不良品発生率との関係を示した
ものである。FIG. 2 is a diagram showing the relationship between the immersion depth of the tip of the long nozzle 3 into the molten steel in the tundish at the time of starting the injection of the rear ladle and the defective product occurrence rate due to the sliver of the thin plate product using the seam slab. .

【図３】従来法を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing a conventional method.

【図４】従来法を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing a conventional method.

【図５】従来法を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing a conventional method.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 取鍋 ２ スライディングノズル ３ ロングノズル ４ タンディッシュ内溶鋼 ５ タンディッシュスラグ ６ タンディッシュ ７ 地金 ８ 硅砂粒 ９ 注入流 １０ 筒 １１ 薄鉄板 １２ タンディッシュ湯面 １３ 棚 1 Ladle 2 Sliding Nozzle 3 Long Nozzle 4 Molten Steel in Tundish 5 Tundish Slag 6 Tundish 7 Bullion 8 Silica Grain 9 Inflow 10 Cylinder 11 Thin Iron Plate 12 Tundish Hot Water 13 Shelf

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 宮沢 憲一 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 (72)発明者 杉丸 聡 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Kenichi Miyazawa 1 Kimitsu, Kimitsu-shi, Chiba Nippon Steel Co., Ltd. Kimitsu Steel Co., Ltd. Stock Company Kimitsu Works

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 取鍋からタンディッシュに溶鋼を注入す
る方法としてロングノズルを用いる場合の連続鋳造にお
いて、前鍋に引続き後鍋内溶鋼をタンディッシュに供給
するにあたり、ロングノズルにスラグブレーカーを装着
するとともに、該スラグブレーカーが溶融した時点で、
ロングノズル下端が少なくともタンディッシュ湯面下３
０ｍｍ以上溶湯内に位置するよう浸漬させて注入を行う
ことを特徴とする清浄鋼の製造方法。1. In a continuous casting when a long nozzle is used as a method of injecting molten steel from a ladle into a tundish, a slag breaker is attached to the long nozzle in order to continuously supply molten steel in the rear pot to the tundish in a continuous casting. In addition, when the slag breaker is melted,
The bottom of the long nozzle is at least below the tundish surface 3
A method for producing clean steel, characterized by immersing and pouring so as to be positioned in the molten metal at 0 mm or more.