JPH07233440A - 微細熱延組織を有する極低炭素鋼 - Google Patents
微細熱延組織を有する極低炭素鋼Info
- Publication number
- JPH07233440A JPH07233440A JP17578694A JP17578694A JPH07233440A JP H07233440 A JPH07233440 A JP H07233440A JP 17578694 A JP17578694 A JP 17578694A JP 17578694 A JP17578694 A JP 17578694A JP H07233440 A JPH07233440 A JP H07233440A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel
- rolled structure
- hot rolled
- soft steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、Ｃ：0.0020% 以下の極低炭素鋼に
おいて熱延組織の微細化を図ることを目的とする。 【構成】 重量％で、Ｃ：0.0020% 以下、Ｓi ：0.02〜
0.15% 、Ｍn ：0.02〜0.20% 、Sol.Ａl ：0.005 〜0.10
% 、Ｓ：0.0090〜0.030%、Ｎ：0.0050% 以下、Ｃu ：0.
5%以下（0%を含む) 、Ｎi ：0.5%以下（0%を含む) 、Ｃ
r ：0.5%以下（0%を含む) 、Ｍo ：0.5%以下（0%を含
む) 、Ｖ：0.1%以下（0%を含む) を含有し、必要に応じ
てＴi ：0.005 〜0.15% 、Ｎb ：0.005 〜0.05% のうち
の一種以上、またはおよびＢ：0.0005〜0.0030% を含有
し、残部がＦe および不可避的不純物からなる微細熱延
組織を有する極低炭素鋼。
おいて熱延組織の微細化を図ることを目的とする。 【構成】 重量％で、Ｃ：0.0020% 以下、Ｓi ：0.02〜
0.15% 、Ｍn ：0.02〜0.20% 、Sol.Ａl ：0.005 〜0.10
% 、Ｓ：0.0090〜0.030%、Ｎ：0.0050% 以下、Ｃu ：0.
5%以下（0%を含む) 、Ｎi ：0.5%以下（0%を含む) 、Ｃ
r ：0.5%以下（0%を含む) 、Ｍo ：0.5%以下（0%を含
む) 、Ｖ：0.1%以下（0%を含む) を含有し、必要に応じ
てＴi ：0.005 〜0.15% 、Ｎb ：0.005 〜0.05% のうち
の一種以上、またはおよびＢ：0.0005〜0.0030% を含有
し、残部がＦe および不可避的不純物からなる微細熱延
組織を有する極低炭素鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車車体等の用途に
供される高成形性鋼材の冷延あるいは冷間加工素材とし
て好適な、微細熱延組織を有する極低炭素鋼に関する。
供される高成形性鋼材の冷延あるいは冷間加工素材とし
て好適な、微細熱延組織を有する極低炭素鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】高成形性薄鋼板として、極低炭素を基本
としたＩＦ鋼が知られている。このＩＦ鋼は、Ｃを例え
ば 0.0030%以下とするとともに、Ｔi やＮb 等を適量添
加してＣを炭化物として固定することにより、鋼中固溶
Ｃを可能な限り低減した鋼である。このような固溶Ｃの
少ない鋼では、冷間圧延−焼鈍後に (111)//ＮＤ方位の
集合組織が発達することに伴いｒ値が向上し、ｒ値で
1.5〜2 程度の優れた深絞り特性が得られる。
としたＩＦ鋼が知られている。このＩＦ鋼は、Ｃを例え
ば 0.0030%以下とするとともに、Ｔi やＮb 等を適量添
加してＣを炭化物として固定することにより、鋼中固溶
Ｃを可能な限り低減した鋼である。このような固溶Ｃの
少ない鋼では、冷間圧延−焼鈍後に (111)//ＮＤ方位の
集合組織が発達することに伴いｒ値が向上し、ｒ値で
1.5〜2 程度の優れた深絞り特性が得られる。
【０００３】また近年、自動車用薄鋼板に対する要求性
能は一段と高度化しており、ｒ値に対しても 2〜3 の高
水準が要求されている。従来、ＩＦ鋼においてさらにｒ
値を向上させる方法として、Ｃ量を低減して固溶Ｃを極
力低減させる、冷間圧延率を最適化する、熱延条件を最
適化することで熱延組織を細粒化する、等の方法が提案
されている。
能は一段と高度化しており、ｒ値に対しても 2〜3 の高
水準が要求されている。従来、ＩＦ鋼においてさらにｒ
値を向上させる方法として、Ｃ量を低減して固溶Ｃを極
力低減させる、冷間圧延率を最適化する、熱延条件を最
適化することで熱延組織を細粒化する、等の方法が提案
されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記の極
低炭素を基本としたＩＦ鋼について、これ以上の成形性
を向上させるためにＣ量を低減して固溶Ｃを極力低減さ
せると、Ｃ量を0.0020%以下に低減した場合、熱延組織
の粗粒化が著しく、冷延・焼鈍後において(111)// ＮＤ
方位の集合組織が発達しにくくなるという問題があり、
必ずしもｒ値の改善にはつながらないという問題点があ
る。
低炭素を基本としたＩＦ鋼について、これ以上の成形性
を向上させるためにＣ量を低減して固溶Ｃを極力低減さ
せると、Ｃ量を0.0020%以下に低減した場合、熱延組織
の粗粒化が著しく、冷延・焼鈍後において(111)// ＮＤ
方位の集合組織が発達しにくくなるという問題があり、
必ずしもｒ値の改善にはつながらないという問題点があ
る。
【０００５】また、冷間圧延率を最適化する方法や、熱
延条件を最適化することで熱延組織を細粒化する方法等
によるｒ値の改善は既に限界に達しており、さらにｒ値
を改善することは期待できないのが現状である。
延条件を最適化することで熱延組織を細粒化する方法等
によるｒ値の改善は既に限界に達しており、さらにｒ値
を改善することは期待できないのが現状である。
【０００６】本発明はこのような従来の問題に鑑みなさ
れたもので、Ｃ：0.0020% 以下の極低炭素鋼において熱
延組織の微細化を図ることを目的とする。
れたもので、Ｃ：0.0020% 以下の極低炭素鋼において熱
延組織の微細化を図ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題は以下の手段に
より解決される。 重量％で、Ｃ：0.0020% 以下、Ｓi ：0.02〜0.15%
、Ｍn ：0.02〜0.20% 、Sol.Ａl ：0.005 〜0.10% 、
Ｓ：0.0090〜0.030%、Ｎ：0.0050% 以下、Ｃu ：0.5%以
下（0%を含む) 、Ｎi ：0.5%以下（0%を含む) 、Ｃr ：
0.5%以下（0%を含む) 、Ｍo ：0.5%以下（0%を含む) 、
Ｖ：0.1%以下（0%を含む) を含有し、残部がＦe および
不可避的不純物からなる微細熱延組織を有する極低炭素
鋼。 に記載の成分に加え、重量％で、Ｔi ：0.005 〜
0.15% 、Ｎb ：0.005 〜0.05% のうちの一種または二種
を含有する、微細熱延組織を有する極低炭素鋼。 またはに記載の成分に加え、重量％で、Ｂ：0.
0005〜0.0030% を含有する、微細熱延組織を有する極低
炭素鋼。
より解決される。 重量％で、Ｃ：0.0020% 以下、Ｓi ：0.02〜0.15%
、Ｍn ：0.02〜0.20% 、Sol.Ａl ：0.005 〜0.10% 、
Ｓ：0.0090〜0.030%、Ｎ：0.0050% 以下、Ｃu ：0.5%以
下（0%を含む) 、Ｎi ：0.5%以下（0%を含む) 、Ｃr ：
0.5%以下（0%を含む) 、Ｍo ：0.5%以下（0%を含む) 、
Ｖ：0.1%以下（0%を含む) を含有し、残部がＦe および
不可避的不純物からなる微細熱延組織を有する極低炭素
鋼。 に記載の成分に加え、重量％で、Ｔi ：0.005 〜
0.15% 、Ｎb ：0.005 〜0.05% のうちの一種または二種
を含有する、微細熱延組織を有する極低炭素鋼。 またはに記載の成分に加え、重量％で、Ｂ：0.
0005〜0.0030% を含有する、微細熱延組織を有する極低
炭素鋼。
【０００８】
【作用】本発明者等はＣ：0.0020% 以下の極低炭素鋼の
熱延組織の微細化を図るにあたり、不純物元素を含めた
化学成分に注目し、その結果、特定の成分条件での下で
鋼中のＳ量を従来鋼の水準を超える所定の水準まで高め
ることにより熱延組織を微細化することができ、これを
冷延素材とした場合に極めて優れた深絞り性を有するこ
とを見い出した。本発明は、このような知見に基づいて
なされたものである。
熱延組織の微細化を図るにあたり、不純物元素を含めた
化学成分に注目し、その結果、特定の成分条件での下で
鋼中のＳ量を従来鋼の水準を超える所定の水準まで高め
ることにより熱延組織を微細化することができ、これを
冷延素材とした場合に極めて優れた深絞り性を有するこ
とを見い出した。本発明は、このような知見に基づいて
なされたものである。
【０００９】以下に、本発明の成分組成の限定理由につ
いて説明する。Ｃが0.0020% を超えると固溶Ｃが十分低
くならず、ｒ値の向上が期待できないため、その上限を
0.0020% とする。また、Ｃの下限は特に限定しないが、
溶製上の経済性の観点から0.0005% 程度が実質的な下限
となる。
いて説明する。Ｃが0.0020% を超えると固溶Ｃが十分低
くならず、ｒ値の向上が期待できないため、その上限を
0.0020% とする。また、Ｃの下限は特に限定しないが、
溶製上の経済性の観点から0.0005% 程度が実質的な下限
となる。
【００１０】Ｓi が0.15% を超えるとＳi Ｏ2 の増加に
より延性が低下し、所望の深絞り性が得られないため、
Ｓi の上限は0.15% とする。また、Ｓi の下限は溶製上
の経済性の観点から0.02% とする。
より延性が低下し、所望の深絞り性が得られないため、
Ｓi の上限は0.15% とする。また、Ｓi の下限は溶製上
の経済性の観点から0.02% とする。
【００１１】Ｍn が0.20% を超えると強度が上昇し、所
望の深絞り性が得られない為、Ｍnの上限は0.20% とす
る。また、Ｍn の下限は溶製上の経済性の観点から0.02
% とする。
望の深絞り性が得られない為、Ｍnの上限は0.20% とす
る。また、Ｍn の下限は溶製上の経済性の観点から0.02
% とする。
【００１２】Sol.Ａl が0.10% を超えると脱酸生成物で
あるＡl2Ｏ3 が増加し、機械的特性を劣化させるため、
Sol.Ａl の上限は0.10% とする。また、Sol.Ａl の下限
は溶製上の経済性の観点から0.005%とする。
あるＡl2Ｏ3 が増加し、機械的特性を劣化させるため、
Sol.Ａl の上限は0.10% とする。また、Sol.Ａl の下限
は溶製上の経済性の観点から0.005%とする。
【００１３】Ｓは本発明では最も重要な添加元素であ
り、Ｃ：0.0020% 以下の極低炭素鋼に適量添加すること
により熱延組織が著しく微細化する。図 1は、本発明の
成分系の鋼における熱間圧延ままの平均フェライト結晶
粒径に及ぼすＳ量の影響を示した図である。これによれ
ば、Ｓ量が0.0090% 以上においてフェライト粒径が十分
に微細化することが判る。このようなフェライト粒径の
微細化により、冷間圧延ー焼鈍後において(111)// ＮＤ
方位が発達し易くなり、ｒ値も向上する。このようにＳ
を高レベルで添加することにより熱延組織の微細化が図
られるのは、熱延プロセスにおけるオーステナイト粒の
粒成長および変態時に核発生したフェライト粒の粒成長
が固溶Ｓまたは析出した硫化物によって抑制されるため
であると考えられる。
り、Ｃ：0.0020% 以下の極低炭素鋼に適量添加すること
により熱延組織が著しく微細化する。図 1は、本発明の
成分系の鋼における熱間圧延ままの平均フェライト結晶
粒径に及ぼすＳ量の影響を示した図である。これによれ
ば、Ｓ量が0.0090% 以上においてフェライト粒径が十分
に微細化することが判る。このようなフェライト粒径の
微細化により、冷間圧延ー焼鈍後において(111)// ＮＤ
方位が発達し易くなり、ｒ値も向上する。このようにＳ
を高レベルで添加することにより熱延組織の微細化が図
られるのは、熱延プロセスにおけるオーステナイト粒の
粒成長および変態時に核発生したフェライト粒の粒成長
が固溶Ｓまたは析出した硫化物によって抑制されるため
であると考えられる。
【００１４】以上のことから、Ｓの添加量が 0.0090%未
満では熱延組織の微細化作用が十分に得られないため、
Ｓの下限は0.0090% とする。一方、Ｓを0.030%を超えて
添加すると伸び値が著しく低下するため、その上限を0.
030%とする。Ｓを上記の範囲で添加することにより、熱
延ままの平均フェライト結晶粒径をＴi 無添加鋼で40μ
m 以下、Ｔi 添加鋼で30μm 以下とすることができる。
満では熱延組織の微細化作用が十分に得られないため、
Ｓの下限は0.0090% とする。一方、Ｓを0.030%を超えて
添加すると伸び値が著しく低下するため、その上限を0.
030%とする。Ｓを上記の範囲で添加することにより、熱
延ままの平均フェライト結晶粒径をＴi 無添加鋼で40μ
m 以下、Ｔi 添加鋼で30μm 以下とすることができる。
【００１５】Ｎについては、過剰な固溶Ｎの存在は歪み
時効の原因となることから、その上限を0.0050% とし
た。またＣと同様、Ｎの低減により熱延組織の粗粒化が
起こるが、本鋼ではＳの効果を用いるため特にＮの下限
はもうけない。
時効の原因となることから、その上限を0.0050% とし
た。またＣと同様、Ｎの低減により熱延組織の粗粒化が
起こるが、本鋼ではＳの効果を用いるため特にＮの下限
はもうけない。
【００１６】さらに、本発明では強度上昇を抑えるた
め、Ｃu 、Ｎi 、Ｃr 、Ｍo およびＶを、それぞれＣu
：O.5%以下、Ｎi ：O.5%以下、Ｃr ：O.5%以下、Ｍo
：O.5%以下、Ｖ：O.1%以下とすることが好ましい。こ
れらの元素の含有量がそれぞれの上限を超えると強度が
上昇し、深絞り性を劣化させる。
め、Ｃu 、Ｎi 、Ｃr 、Ｍo およびＶを、それぞれＣu
：O.5%以下、Ｎi ：O.5%以下、Ｃr ：O.5%以下、Ｍo
：O.5%以下、Ｖ：O.1%以下とすることが好ましい。こ
れらの元素の含有量がそれぞれの上限を超えると強度が
上昇し、深絞り性を劣化させる。
【００１７】Ｔi はＣおよびＮの固定のために有効な元
素であり、0.005%以上の添加によりその効果が得られる
ため下限を0.005%とする。しかし、有効Ｔi 量を大幅に
超えるような過剰な添加はコスト上のデメリットが大き
いため、その上限を0.15% とする。
素であり、0.005%以上の添加によりその効果が得られる
ため下限を0.005%とする。しかし、有効Ｔi 量を大幅に
超えるような過剰な添加はコスト上のデメリットが大き
いため、その上限を0.15% とする。
【００１８】Ｎb もＣの固定のために有効な元素であ
り、0.005%以上の添加によりその効果が得られるため下
限を0.005%とする。しかし、0.05% を超える添加は固溶
強化元素として強度上昇をもたらすとともに、コスト上
のデメリットも大きいため、その上限を0.05% とする。
り、0.005%以上の添加によりその効果が得られるため下
限を0.005%とする。しかし、0.05% を超える添加は固溶
強化元素として強度上昇をもたらすとともに、コスト上
のデメリットも大きいため、その上限を0.05% とする。
【００１９】Ｂは粒界におけるＣ濃度の低下に伴う粒界
の強度低下を補うのに有効な元素であり、0.0005% 以上
の添加によりその効果が得られるため下限を0.0005% と
する。しかし、0.0030% を超えて添加しても、添加量に
見合う効果が得られないため、その上限を0.0030% とす
る。
の強度低下を補うのに有効な元素であり、0.0005% 以上
の添加によりその効果が得られるため下限を0.0005% と
する。しかし、0.0030% を超えて添加しても、添加量に
見合う効果が得られないため、その上限を0.0030% とす
る。
【００２０】
【実施例】本発明の実施例を図面にもとづいて説明す
る。表１は本発明鋼板と比較鋼板の組成を示す表であ
る。
る。表１は本発明鋼板と比較鋼板の組成を示す表であ
る。
【００２１】
【表１】
【００２２】なお、表１は溶製スラブを圧延した後の鋼
板の分析結果を示している。スラブは再加熱温度1100〜
1250℃、仕上げ温度 920〜940 ℃、巻取り温度 600〜70
0 ℃で熱間圧延し、3.0mm 厚の熱延板とした。表２はこ
れら熱延板の平均フェライト結晶粒径をインタ−セプト
法により測定した結果を示す表である。
板の分析結果を示している。スラブは再加熱温度1100〜
1250℃、仕上げ温度 920〜940 ℃、巻取り温度 600〜70
0 ℃で熱間圧延し、3.0mm 厚の熱延板とした。表２はこ
れら熱延板の平均フェライト結晶粒径をインタ−セプト
法により測定した結果を示す表である。
【００２３】
【表２】
【００２４】表２に示すように、本発明鋼板の平均フェ
ライト結晶粒径は、Ｔi 無添加鋼で約40μm 以下、Ｔi
添加鋼で約30μm 以下となっており、比較鋼板に較べて
熱延組織が細粒化していることが判る。
ライト結晶粒径は、Ｔi 無添加鋼で約40μm 以下、Ｔi
添加鋼で約30μm 以下となっており、比較鋼板に較べて
熱延組織が細粒化していることが判る。
【００２５】冷延素材に適用する場合についてのみ説明
したが、他の用途の鋼材にも適用できるものである。
したが、他の用途の鋼材にも適用できるものである。
【００２６】
【発明の効果】以上のように、本発明によればＣ：0.00
20% 以下の極低炭素鋼において、特定の成分条件の下で
従来鋼よりも高レベルでＳを添加することにより、熱延
組織を十分に微細化することができ、このため冷延ー焼
鈍後の(111)// ＮＤ方向の集合組織が十分に発達し、自
動車車体等に好適な深絞り性に優れた極低炭素鋼の製造
を可能ならしめるものである。
20% 以下の極低炭素鋼において、特定の成分条件の下で
従来鋼よりも高レベルでＳを添加することにより、熱延
組織を十分に微細化することができ、このため冷延ー焼
鈍後の(111)// ＮＤ方向の集合組織が十分に発達し、自
動車車体等に好適な深絞り性に優れた極低炭素鋼の製造
を可能ならしめるものである。
【図１】鋼中のＳ含有量と熱延板の平均フェライト結晶
粒径との関係を示す図。
粒径との関係を示す図。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：0.0020% 以下、Ｓi ：0.
02〜0.15% 、Ｍn ：0.02〜0.20% 、Sol.Ａl ：0.005 〜
0.10% 、Ｓ：0.0090〜0.030%、Ｎ：0.0050%以下、Ｃu
：0.5%以下（0%を含む) 、Ｎi ：0.5%以下（0%を含む)
、Ｃr ：0.5%以下（0%を含む) 、Ｍo ：0.5%以下（0%
を含む) 、Ｖ：0.1%以下（0%を含む) を含有し、残部が
Ｆe および不可避的不純物からなる微細熱延組織を有す
る極低炭素鋼。 - 【請求項２】 請求項１に記載の成分に加え、重量％
で、Ｔi ：0.005 〜0.15% 、Ｎb ：0.005 〜0.05% のう
ちの一種または二種を含有する、微細熱延組織を有する
極低炭素鋼。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２に記載の成分に
加え、重量％で、Ｂ：0.0005〜0.0030% を含有する、微
細熱延組織を有する極低炭素鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17578694A JPH07233440A (ja) | 1993-12-28 | 1994-07-27 | 微細熱延組織を有する極低炭素鋼 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35043893 | 1993-12-28 | ||
| JP5-350438 | 1993-12-28 | ||
| JP17578694A JPH07233440A (ja) | 1993-12-28 | 1994-07-27 | 微細熱延組織を有する極低炭素鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07233440A true JPH07233440A (ja) | 1995-09-05 |
Family
ID=26496942
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17578694A Withdrawn JPH07233440A (ja) | 1993-12-28 | 1994-07-27 | 微細熱延組織を有する極低炭素鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07233440A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000068444A1 (de) * | 1999-05-08 | 2000-11-16 | Thyssen Krupp Stahl Ag | Stahl zur herstellung von bauteilen von bildröhren und verfahren zur herstellung von für die fertigung von bauteilen für bildröhren bestimmtem stahlblech |
-
1994
- 1994-07-27 JP JP17578694A patent/JPH07233440A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000068444A1 (de) * | 1999-05-08 | 2000-11-16 | Thyssen Krupp Stahl Ag | Stahl zur herstellung von bauteilen von bildröhren und verfahren zur herstellung von für die fertigung von bauteilen für bildröhren bestimmtem stahlblech |
| US6645317B1 (en) | 1999-05-08 | 2003-11-11 | Thyssen Krupp Stahl Ag | Metal components for picture tubes |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108504958B (zh) | 一种690MPa级热轧厚规格低屈强比汽车轮辐用钢及其制备方法 | |
| JP5043248B1 (ja) | 高強度焼付硬化型冷延鋼板及びその製造方法 | |
| US20090272468A1 (en) | Method for Manufacturing Bake-Hardenable High-Strength Cold-Rolled Steel Sheet | |
| CN111218620B (zh) | 一种高屈强比冷轧双相钢及其制造方法 | |
| US3988173A (en) | Cold rolled steel sheet having excellent workability and method thereof | |
| JPH07118797A (ja) | 表面性状の良好なＳｎおよびＮｂ含有極低炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
| EP1888799A1 (en) | Cold rolled steel sheet having superior formability , process for producing the same | |
| JPH0629480B2 (ja) | 強度、延性、靱性及び疲労特性に優れた熱延高張力鋼板及びその製造方法 | |
| JPH07233440A (ja) | 微細熱延組織を有する極低炭素鋼 | |
| JPS6237341A (ja) | 耐２次加工脆性の良好な超深紋り用熱延鋼板 | |
| US4043805A (en) | Isotropic and high-strength high silicon steel sheet | |
| JP4094498B2 (ja) | 深絞り用高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| CN115233099B (zh) | 一种x52级别管线用钢板及其制备方法 | |
| JPH07138702A (ja) | 表面性状の良好なＳｎ含有低炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
| EP1888800A1 (en) | Cold rolled steel sheet having superior formability and high yield ratio, process for producing the same | |
| JPS61264136A (ja) | 面内異方性の小さい深絞り用極低炭素Ａｌキルド鋼板の製造方法 | |
| JP2823974B2 (ja) | 常温非時効ｂｈ型絞り用高張力冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JPS5839766A (ja) | 焼付硬化性及び深絞り性のすぐれた高強度冷延鋼板 | |
| JPS63179046A (ja) | 加工性および耐置き割れ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP3309396B2 (ja) | 耐２次加工脆性に優れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| KR920005615B1 (ko) | 저온충격인성이 우수한 항복강도 90㎏f/㎟급 고장력강의 제조방법 | |
| JPS59166650A (ja) | 良加工性冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH05247596A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼極細線製造用線材、同極細線および同極細線の製造方法 | |
| JPH07216452A (ja) | 深絞り加工用高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| KR810000285B1 (ko) | 등방적(等方的)이고 높은 연인성(延靭性)을 가진 규소 첨가 고강도 강 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20011002 |