JPH07195223A - エンドミル - Google Patents
エンドミルInfo
- Publication number
- JPH07195223A JPH07195223A JP34996793A JP34996793A JPH07195223A JP H07195223 A JPH07195223 A JP H07195223A JP 34996793 A JP34996793 A JP 34996793A JP 34996793 A JP34996793 A JP 34996793A JP H07195223 A JPH07195223 A JP H07195223A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- end mill
- blade
- tool
- cutting
- core thickness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2210/00—Details of milling cutters
- B23C2210/40—Flutes, i.e. chip conveying grooves
- B23C2210/402—Flutes, i.e. chip conveying grooves of variable depth
- B23C2210/405—Flutes, i.e. chip conveying grooves of variable depth having decreasing depth in the direction of the shank from the tip of the tool
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 エンドミルの剛性を高め、切り屑排出性を
良好にし、溝切削や座ぐり加工においても高性能な高剛
性エンドミルを提供する。 【構成】 工具本体の外周に複数の刃溝および切れ刃
が形成されたエンドミルにおいて、工具先端部から工具
刃元部に向かって該エンドミルの刃溝長さより短く、か
つ該刃溝深さより深い刃溝を追加工により設けたことに
より、剛性を高め、切り屑排出性を良好にし、様々な切
削加工において、高性能でかつ高能率な加工を可能にす
る。
良好にし、溝切削や座ぐり加工においても高性能な高剛
性エンドミルを提供する。 【構成】 工具本体の外周に複数の刃溝および切れ刃
が形成されたエンドミルにおいて、工具先端部から工具
刃元部に向かって該エンドミルの刃溝長さより短く、か
つ該刃溝深さより深い刃溝を追加工により設けたことに
より、剛性を高め、切り屑排出性を良好にし、様々な切
削加工において、高性能でかつ高能率な加工を可能にす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はフライス盤やマシニング
センター等の工作機械に用いるエンドミルに関するもの
である。
センター等の工作機械に用いるエンドミルに関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】昨今、切削加工の高能率化が進み、エン
ドミルもこれに対応すべく、芯厚を従来より大きく設定
し、かつ外周切れ刃のすくい角を負角にする等の工夫が
なされてきた。これにより主に側面の軽切削において高
速・高送り切削が可能となり、高能率切削を可能にし
た。また、焼入れ鋼のような高硬度材の切削にも対応で
きるようになった。
ドミルもこれに対応すべく、芯厚を従来より大きく設定
し、かつ外周切れ刃のすくい角を負角にする等の工夫が
なされてきた。これにより主に側面の軽切削において高
速・高送り切削が可能となり、高能率切削を可能にし
た。また、焼入れ鋼のような高硬度材の切削にも対応で
きるようになった。
【０００３】
【発明が解決しようとする問題点】しかしながら、これ
らの効果は軽切削によって得られるものであり、溝切削
を始めとする切り込み量が大きい切削や座ぐり加工等に
おいては、チップポケットが狭く、切り屑詰まりを発生
し、切削が不可能であった。通常のエンドミルでは、工
具剛性および刃先剛性が不足しているため、高能率切削
ができないばかりでなく、振動、ビビリ等によりチッピ
ングを発生し折損する場合もあり、安定性に問題があっ
た。通常のエンドミルの形状で芯厚をテーパー状に設け
ることにより、工具剛性を得るという工夫がなされてい
たが、高能率切削を行うには不十分であり切り屑排出性
にも問題があった。
らの効果は軽切削によって得られるものであり、溝切削
を始めとする切り込み量が大きい切削や座ぐり加工等に
おいては、チップポケットが狭く、切り屑詰まりを発生
し、切削が不可能であった。通常のエンドミルでは、工
具剛性および刃先剛性が不足しているため、高能率切削
ができないばかりでなく、振動、ビビリ等によりチッピ
ングを発生し折損する場合もあり、安定性に問題があっ
た。通常のエンドミルの形状で芯厚をテーパー状に設け
ることにより、工具剛性を得るという工夫がなされてい
たが、高能率切削を行うには不十分であり切り屑排出性
にも問題があった。
【０００４】
【本発明の目的】本発明は以上の問題を解決するため
に、刃型形状を様々検討することにより、エンドミルの
剛性を高め、切り屑排出性を良好にし、様々な切削加工
において高性能なエンドミルを提供しようとするもので
ある。
に、刃型形状を様々検討することにより、エンドミルの
剛性を高め、切り屑排出性を良好にし、様々な切削加工
において高性能なエンドミルを提供しようとするもので
ある。
【０００５】
【問題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するために、工具本体の外周に複数の刃溝および切
れ刃が形成されたエンドミルにおいて、工具先端部から
工具刃元部に向かって該エンドミルの刃溝長さより短
く、かつ該刃溝深さより深い刃溝を追加工により設けた
ものである。工具先端部の芯厚を工具刃径に対して７０
％未満、工具刃元部付近の芯厚を７０〜９０％の範囲に
設定しても良い。
達成するために、工具本体の外周に複数の刃溝および切
れ刃が形成されたエンドミルにおいて、工具先端部から
工具刃元部に向かって該エンドミルの刃溝長さより短
く、かつ該刃溝深さより深い刃溝を追加工により設けた
ものである。工具先端部の芯厚を工具刃径に対して７０
％未満、工具刃元部付近の芯厚を７０〜９０％の範囲に
設定しても良い。
【０００６】さらに、該外周刃部の軸直角断面における
外周切れ刃のすくい角を−３０゜を超え０゜以下とした
ことにより、切れ刃の刃先剛性を得ることができ、なお
さらに、該切れ刃のねじれ角を２０゜〜６５゜の範囲と
することによって切れ味が向上し、かつ耐欠損性を著し
く向上させることができる。
外周切れ刃のすくい角を−３０゜を超え０゜以下とした
ことにより、切れ刃の刃先剛性を得ることができ、なお
さらに、該切れ刃のねじれ角を２０゜〜６５゜の範囲と
することによって切れ味が向上し、かつ耐欠損性を著し
く向上させることができる。
【０００７】ここで、被膜としては、対クレーター摩耗
に優れるＡｌ、Ｓｉ、周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族遷
移金属の炭化物、窒化物、酸化物、硼化物、および炭化
硼素、硬質窒化硼素、硬質炭素さらにこれらの固溶体ま
たは混合体からなる群のうちから選ばれた１種または２
種以上の硬質物質を１層または２層以上の多層で０．２
〜２０μｍの厚みで被覆すれば、より一層の効果を得る
ことができる。
に優れるＡｌ、Ｓｉ、周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族遷
移金属の炭化物、窒化物、酸化物、硼化物、および炭化
硼素、硬質窒化硼素、硬質炭素さらにこれらの固溶体ま
たは混合体からなる群のうちから選ばれた１種または２
種以上の硬質物質を１層または２層以上の多層で０．２
〜２０μｍの厚みで被覆すれば、より一層の効果を得る
ことができる。
【０００８】
【作用】本願発明は、工具自体の剛性を向上させ、かつ
切り屑排出性に優れた構成とすることにより、溝切削や
座ぐり加工を含む様々な切削加工をより高能率かつ安定
したものとするものである。そのため、工具本体の外周
に複数の刃溝および切れ刃が形成されたエンドミルにお
いて、工具先端部から工具刃元部に向かって該エンドミ
ルの刃溝長さより短く、かつ該刃溝深さより深い刃溝を
追加工により設けたものである。
切り屑排出性に優れた構成とすることにより、溝切削や
座ぐり加工を含む様々な切削加工をより高能率かつ安定
したものとするものである。そのため、工具本体の外周
に複数の刃溝および切れ刃が形成されたエンドミルにお
いて、工具先端部から工具刃元部に向かって該エンドミ
ルの刃溝長さより短く、かつ該刃溝深さより深い刃溝を
追加工により設けたものである。
【０００９】工具先端部から工具刃元部に向かって該エ
ンドミルの刃溝長さより短く、かつ該刃溝深さより深い
刃溝を追加工により設けたことにより、その部位で切り
屑詰まりを緩和および／またはチップブレーカーの働き
を有することになり、溝切削や座ぐり加工のような切削
が高能率かつ良好にできるようになった。
ンドミルの刃溝長さより短く、かつ該刃溝深さより深い
刃溝を追加工により設けたことにより、その部位で切り
屑詰まりを緩和および／またはチップブレーカーの働き
を有することになり、溝切削や座ぐり加工のような切削
が高能率かつ良好にできるようになった。
【００１０】一層の効果を得るため、工具先端部の芯厚
を工具刃径に対して７０％未満、工具刃元部付近の芯厚
を７０〜９０％の範囲に設定しても良い。芯厚が工具刃
径の７０％以上になると溝切削や座ぐり加工のような切
削においてチップポケットが狭いため、工具先端部付近
の芯厚を７０％以下に設定した。また、工具刃元部付近
の最大芯厚部の芯厚が７０％未満では、振動、ビビリ等
を生じ易くなり、また９０％を超えると、チップポケッ
トに十分なスペースが取れなくなるため７０〜９０％と
した。
を工具刃径に対して７０％未満、工具刃元部付近の芯厚
を７０〜９０％の範囲に設定しても良い。芯厚が工具刃
径の７０％以上になると溝切削や座ぐり加工のような切
削においてチップポケットが狭いため、工具先端部付近
の芯厚を７０％以下に設定した。また、工具刃元部付近
の最大芯厚部の芯厚が７０％未満では、振動、ビビリ等
を生じ易くなり、また９０％を超えると、チップポケッ
トに十分なスペースが取れなくなるため７０〜９０％と
した。
【００１１】また、外周切れ刃のすくい角を−３０゜を
超え０゜以下としたのは、すくい角を正角とすると、刃
先剛性が不十分であり、また−３０゜未満では、切削抵
抗が増大するため−３０゜を超え０゜以下とした。さら
に、外周切れ刃のねじれ角を２０°〜６５°としたの
は、６５°を越えると同時干渉刃が増え、２０°未満で
あれば、同時干渉刃長が長くなり、いずれも切削抵抗が
増加し、切れ味が劣る傾向になるからである。硬質物質
を被覆したことにより、上記との相乗効果でより一層高
能率、高性能になったのである。。
超え０゜以下としたのは、すくい角を正角とすると、刃
先剛性が不十分であり、また−３０゜未満では、切削抵
抗が増大するため−３０゜を超え０゜以下とした。さら
に、外周切れ刃のねじれ角を２０°〜６５°としたの
は、６５°を越えると同時干渉刃が増え、２０°未満で
あれば、同時干渉刃長が長くなり、いずれも切削抵抗が
増加し、切れ味が劣る傾向になるからである。硬質物質
を被覆したことにより、上記との相乗効果でより一層高
能率、高性能になったのである。。
【００１２】尚、ここで溝切削を始めとする切り込み量
が大きい切削、座ぐり加工等の切削だけでなく側面切削
のような軽切削および焼入れ鋼のような高硬度材の切削
も可能であることは言うまでもない。また、スケア刃の
エンドミルのみならず、テーパーエンドミル、ボールエ
ンドミル、総形形エンドミル等種々のエンドミルに対応
が可能である。
が大きい切削、座ぐり加工等の切削だけでなく側面切削
のような軽切削および焼入れ鋼のような高硬度材の切削
も可能であることは言うまでもない。また、スケア刃の
エンドミルのみならず、テーパーエンドミル、ボールエ
ンドミル、総形形エンドミル等種々のエンドミルに対応
が可能である。
【００１３】
【実施例】図１〜２は本発明の一実施例であり、材質に
ＴｉＮコーティングを施した超微粒子超硬合金を用い、
工具刃径１０ｍｍ、４枚刃、右刃右ねじれのエンドミル
である。工具軸直角断面における外周切れ刃のすくい角
を−２０゜、にげ角を１０゜とし、工具先端部の芯厚を
工具刃径の６０％、工具刃元部の芯厚を工具刃径の８０
％とし、工具刃長の中央部で滑らかな曲線で刃溝を連続
させたものであり、工具先端部から工具刃長の約１／４
および１／２の部位において、芯厚の変化率を変化させ
たものである。さらに外周切れ刃のねじれ角を５０゜に
設定したものである。
ＴｉＮコーティングを施した超微粒子超硬合金を用い、
工具刃径１０ｍｍ、４枚刃、右刃右ねじれのエンドミル
である。工具軸直角断面における外周切れ刃のすくい角
を−２０゜、にげ角を１０゜とし、工具先端部の芯厚を
工具刃径の６０％、工具刃元部の芯厚を工具刃径の８０
％とし、工具刃長の中央部で滑らかな曲線で刃溝を連続
させたものであり、工具先端部から工具刃長の約１／４
および１／２の部位において、芯厚の変化率を変化させ
たものである。さらに外周切れ刃のねじれ角を５０゜に
設定したものである。
【００１４】表１に図１〜２に示す本発明品と従来品と
の切削性能比較を示す。なお、従来品は芯厚が工具刃径
の５５％、すくい角が＋６゜（従来品１）と芯厚が工具
刃径の８０％、すくい角が−２０゜（従来品２）のもの
を用いた。ここで、比較のため、上記以外の部分は同形
状とした。切削試験は、被削材にＳ５０Ｃ材の硬さがＨ
ＲＣ２３のものを使用し、１刃送り０．１ｍｍ／刃、工
具突き出し量５０ｍｍ、軸方向切り込み１０ｍｍで溝切
削を、切削長２ｍまで各５本行った結果である。
の切削性能比較を示す。なお、従来品は芯厚が工具刃径
の５５％、すくい角が＋６゜（従来品１）と芯厚が工具
刃径の８０％、すくい角が−２０゜（従来品２）のもの
を用いた。ここで、比較のため、上記以外の部分は同形
状とした。切削試験は、被削材にＳ５０Ｃ材の硬さがＨ
ＲＣ２３のものを使用し、１刃送り０．１ｍｍ／刃、工
具突き出し量５０ｍｍ、軸方向切り込み１０ｍｍで溝切
削を、切削長２ｍまで各５本行った結果である。
【００１５】
【表１】
【００１６】また、評価基準を欠損率として切れ刃のチ
ッピングまたは欠損した部分の切れ刃の長さを切削に要
した切れ刃の長さに対する百分率で示した値で表す。こ
こで、切削条件は工具突き出し量および切削量が大き
く、振動を生じ易い条件である。
ッピングまたは欠損した部分の切れ刃の長さを切削に要
した切れ刃の長さに対する百分率で示した値で表す。こ
こで、切削条件は工具突き出し量および切削量が大き
く、振動を生じ易い条件である。
【００１７】本発明品の欠損率は切削長とともにわずか
に増加し、２ｍ切削時において１％に満たない値であ
り、外周切れ刃の最大フランク摩耗幅も０．０５ｍｍで
あり、継続切削が可能であった。従来品１の欠損率は平
均１０％を超え、大きく欠損した切れ刃が多く、切削中
の振動、ビビリおよび切削音が大きく２ｍ切削時におい
てもはや切削不可能な状態であった。従来品２に関して
は切り屑詰まりを発生し、切削初期で折損し切削不可能
であった。
に増加し、２ｍ切削時において１％に満たない値であ
り、外周切れ刃の最大フランク摩耗幅も０．０５ｍｍで
あり、継続切削が可能であった。従来品１の欠損率は平
均１０％を超え、大きく欠損した切れ刃が多く、切削中
の振動、ビビリおよび切削音が大きく２ｍ切削時におい
てもはや切削不可能な状態であった。従来品２に関して
は切り屑詰まりを発生し、切削初期で折損し切削不可能
であった。
【００１８】
【発明の効果】以上のように本発明を適用することによ
り、エンドミルの剛性を高め、切り屑排出性を良好に
し、溝切削や座ぐり加工においても高性能でかつ高能率
に加工できるようになったのである。
り、エンドミルの剛性を高め、切り屑排出性を良好に
し、溝切削や座ぐり加工においても高性能でかつ高能率
に加工できるようになったのである。
【図１】図１は本発明の一実施例を示し、その側面図で
ある。
ある。
【図２】図２は図１の工具先端部付近の刃部軸直角断面
における断面図である。
における断面図である。
【図３】図３は図１の工具刃元部付近の刃部軸直角断面
における断面図である。
における断面図である。
【図４】図４は本発明の他の実施例を示し、その側面図
である。
である。
１ 外周切れ刃 ２ シャンク部 ３ エンドギャッシュ部 ４ 切り上がり部 ５ 刃溝 ６ 芯厚 ７ チップポケット θａ ねじれ角 θｂ すくい角 θｃ にげ角
Claims (5)
- 【請求項１】 工具本体の外周に複数の刃溝および切れ
刃が形成されたエンドミルにおいて、工具先端部から工
具刃元部に向かって該エンドミルの刃溝長さより短く、
かつ該刃溝深さより深い刃溝を追加工により設けたこと
を特徴とするエンドミル。 - 【請求項２】 請求項１記載のエンドミルにおいて、工
具先端部付近の芯厚を工具刃径に対して７０％未満、工
具刃元部付近の芯厚を７０〜９０％の範囲に設定したこ
とを特徴とするエンドミル。 - 【請求項３】 請求項１ないし２記載のエンドミルにお
いて、該外周刃部の軸直角断面における外周切れ刃のす
くい角を−３０゜を超え０゜以下としたことを特徴とす
るエンドミル。 - 【請求項４】 請求項１ないし３記載のエンドミルにお
いて、該切れ刃のねじれ角を２０゜〜６５゜の範囲に設
定したことを特徴とするエンドミル。 - 【請求項５】 請求項１ないし４記載のエンドミルにお
いて、Ａｌ、Ｓｉ、周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族遷移
金属の炭化物、窒化物、酸化物、硼化物、および炭化硼
素、硬質窒化硼素、硬質炭素さらにこれらの固溶体また
は混合体からなる群のうちから選ばれた１種または２種
以上の硬質物質を１層または２層以上の多層で０．２〜
２０μｍの厚みで被覆したことを特徴とするエンドミ
ル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34996793A JPH07195223A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | エンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34996793A JPH07195223A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | エンドミル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07195223A true JPH07195223A (ja) | 1995-08-01 |
Family
ID=18407328
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34996793A Pending JPH07195223A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | エンドミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07195223A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103551646A (zh) * | 2013-11-14 | 2014-02-05 | 苏州勤美达精密机械有限公司 | 涡旋槽铣削加工刀具 |
| CN109482950A (zh) * | 2018-11-13 | 2019-03-19 | 北京星航机电装备有限公司 | 一种内翼类结构高精度深孔加工刀具及加工方法 |
-
1993
- 1993-12-28 JP JP34996793A patent/JPH07195223A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103551646A (zh) * | 2013-11-14 | 2014-02-05 | 苏州勤美达精密机械有限公司 | 涡旋槽铣削加工刀具 |
| CN109482950A (zh) * | 2018-11-13 | 2019-03-19 | 北京星航机电装备有限公司 | 一种内翼类结构高精度深孔加工刀具及加工方法 |
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