JPH07178419A - 薄肉鋳片による鋼板の製造方法 - Google Patents
薄肉鋳片による鋼板の製造方法Info
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- JPH07178419A JPH07178419A JP32899793A JP32899793A JPH07178419A JP H07178419 A JPH07178419 A JP H07178419A JP 32899793 A JP32899793 A JP 32899793A JP 32899793 A JP32899793 A JP 32899793A JP H07178419 A JPH07178419 A JP H07178419A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 連続鋳造された薄肉鋳片を鋳造に続いて圧延
することで、結晶粒を微細なポリゴナルフェライト粒と
し、優れた機械的性質を有する鋼板を製造する。 【構成】 水平に設置されて互いに反対方向へ回転駆動
される一対の水冷鋳造ロール１と、水冷鋳造ロールの両
端部に押し当てられた一対のサイド堰２とで形成される
空間に、重量比でＣ≧０．０１％の炭素鋼の溶鋼Ｍを注
入する。溶鋼Ｍは、水冷鋳造ロール１の周面に接触して
冷却されて凝固シェルＧを生成する。凝固シェルＧは、
水冷鋳造ロール１と同期して移動し、水冷鋳造ロールの
最近接点で一体化され、厚さ１０mm以下の薄肉鋳片Ｓに
なる。この薄肉鋳片Ｓを、１２００〜９００℃の温度域
で、且つ５０％以上の圧下率で熱間圧延を行う。
することで、結晶粒を微細なポリゴナルフェライト粒と
し、優れた機械的性質を有する鋼板を製造する。 【構成】 水平に設置されて互いに反対方向へ回転駆動
される一対の水冷鋳造ロール１と、水冷鋳造ロールの両
端部に押し当てられた一対のサイド堰２とで形成される
空間に、重量比でＣ≧０．０１％の炭素鋼の溶鋼Ｍを注
入する。溶鋼Ｍは、水冷鋳造ロール１の周面に接触して
冷却されて凝固シェルＧを生成する。凝固シェルＧは、
水冷鋳造ロール１と同期して移動し、水冷鋳造ロールの
最近接点で一体化され、厚さ１０mm以下の薄肉鋳片Ｓに
なる。この薄肉鋳片Ｓを、１２００〜９００℃の温度域
で、且つ５０％以上の圧下率で熱間圧延を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、薄肉鋳片から鋼板を製
造する方法に関し、特に従来の熱延鋼板で必要とされる
機械的性質を備えた鋼板を製造する方法に関するもので
ある。
造する方法に関し、特に従来の熱延鋼板で必要とされる
機械的性質を備えた鋼板を製造する方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】近年、製造コストの低減や省エネルギー
などを指向して、製品厚みに近い厚みの薄肉鋳片を連続
鋳造することによって、熱延工程を省略化あるいは簡略
化する技術が開発されている。しかしながら、製品厚み
に近い薄肉鋳片からの製造では、従来工程で行われてい
る熱延工程のような大きな圧延加工が加えられないため
に、鋼板の組織は従来工程で製造された鋼板に比べて結
晶粒が粗大になり、十分な機械的性質が得られないとい
う問題がある。
などを指向して、製品厚みに近い厚みの薄肉鋳片を連続
鋳造することによって、熱延工程を省略化あるいは簡略
化する技術が開発されている。しかしながら、製品厚み
に近い薄肉鋳片からの製造では、従来工程で行われてい
る熱延工程のような大きな圧延加工が加えられないため
に、鋼板の組織は従来工程で製造された鋼板に比べて結
晶粒が粗大になり、十分な機械的性質が得られないとい
う問題がある。
【０００３】また、薄肉鋳片に鋳造されて急速に冷却、
凝固された鋳片の結晶粒は、熱間圧延後の鋼板の結晶粒
のような微細なポリゴナルフェライト粒とはならず、粗
大なアシキュラーフェライト粒となる。このような薄肉
鋳片をそのまま冷間圧延し焼鈍すると、フェライト粒は
混粒組織となり、延性などの機械的性質が従来法によっ
て製造された鋼板に劣ることになる。
凝固された鋳片の結晶粒は、熱間圧延後の鋼板の結晶粒
のような微細なポリゴナルフェライト粒とはならず、粗
大なアシキュラーフェライト粒となる。このような薄肉
鋳片をそのまま冷間圧延し焼鈍すると、フェライト粒は
混粒組織となり、延性などの機械的性質が従来法によっ
て製造された鋼板に劣ることになる。
【０００４】これを解決するためには、冷間圧延を行う
前の鋳片の金属組織を微細なポリゴナルフェライトにす
る必要がある。その方法として、例えば特開平３−０３
８９４１号公報によるインラインでの逆変態再加熱処理
法が知られている。この方法は、オーステナイトからフ
ェライトへの変態が終了する温度よりも低い温度領域か
ら再加熱処理し、オーステナイトに逆変態させた後に冷
却することによって、熱間圧延を施したのと同様に鋳片
の結晶粒を微細なフェライトにするものである。しか
し、この方法によるときは、熱処理装置を新たに設ける
必要があり、また、この熱処理装置はインラインに設置
されるために、長大あるいは強力なものを必要とし、ま
た加熱には多大なエネルギーを要する。このため、再加
熱処理による方法は、コストが嵩むという問題が生じ
る。
前の鋳片の金属組織を微細なポリゴナルフェライトにす
る必要がある。その方法として、例えば特開平３−０３
８９４１号公報によるインラインでの逆変態再加熱処理
法が知られている。この方法は、オーステナイトからフ
ェライトへの変態が終了する温度よりも低い温度領域か
ら再加熱処理し、オーステナイトに逆変態させた後に冷
却することによって、熱間圧延を施したのと同様に鋳片
の結晶粒を微細なフェライトにするものである。しか
し、この方法によるときは、熱処理装置を新たに設ける
必要があり、また、この熱処理装置はインラインに設置
されるために、長大あるいは強力なものを必要とし、ま
た加熱には多大なエネルギーを要する。このため、再加
熱処理による方法は、コストが嵩むという問題が生じ
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、薄肉鋳片の
再加熱処理を不要にして設備費およびエネルギーコスト
の削減を達成しながら、急冷凝固によって生じる粗大結
晶粒を微細なポリゴナルフェライト粒とし、優れた機械
的性質および表面品質を有する鋼板を製造することを目
的とする。
再加熱処理を不要にして設備費およびエネルギーコスト
の削減を達成しながら、急冷凝固によって生じる粗大結
晶粒を微細なポリゴナルフェライト粒とし、優れた機械
的性質および表面品質を有する鋼板を製造することを目
的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成する本発
明の薄肉鋳片による鋼板の製造方法は、重量比でＣ≧
０．０１％の炭素鋼を、鋳型壁面が鋳片に同期して移動
する連続鋳造機により厚さ１０mm以下の薄肉鋳片に鋳造
し、前記薄肉鋳片の鋳造に続いて１２００℃以下９００
℃以上の温度域で５０％以上の圧下率の熱間圧延を行う
ことを特徴とする。
明の薄肉鋳片による鋼板の製造方法は、重量比でＣ≧
０．０１％の炭素鋼を、鋳型壁面が鋳片に同期して移動
する連続鋳造機により厚さ１０mm以下の薄肉鋳片に鋳造
し、前記薄肉鋳片の鋳造に続いて１２００℃以下９００
℃以上の温度域で５０％以上の圧下率の熱間圧延を行う
ことを特徴とする。
【０００７】
【作用】図１は、薄肉鋳片の鋳造に続いて行われる熱間
圧延での薄肉鋳片の温度履歴を示しており、薄肉鋳片を
１２００℃以下９００℃以上の温度域で、板厚の減少率
すなわち圧下率を５０％以上とする圧延条件で熱間圧延
を行う。この熱間圧延によってオーステナイト結晶粒内
に歪エネルギーが蓄積し、結晶粒内に転位が生じ、亜結
晶粒が生成する。この亜結晶粒を核として、オーステナ
イト粒内より変態が起こり、鋳造時の粗大結晶粒は微細
なポリゴナルフェライト粒となる。この場合、結晶粒内
に歪エネルギーが蓄積して変態する機構は、前述の逆変
態熱処理によるものとは全く異なるため、再加熱処理を
施さなくとも結晶粒を微細化することが可能である。
圧延での薄肉鋳片の温度履歴を示しており、薄肉鋳片を
１２００℃以下９００℃以上の温度域で、板厚の減少率
すなわち圧下率を５０％以上とする圧延条件で熱間圧延
を行う。この熱間圧延によってオーステナイト結晶粒内
に歪エネルギーが蓄積し、結晶粒内に転位が生じ、亜結
晶粒が生成する。この亜結晶粒を核として、オーステナ
イト粒内より変態が起こり、鋳造時の粗大結晶粒は微細
なポリゴナルフェライト粒となる。この場合、結晶粒内
に歪エネルギーが蓄積して変態する機構は、前述の逆変
態熱処理によるものとは全く異なるため、再加熱処理を
施さなくとも結晶粒を微細化することが可能である。
【０００８】次に本発明における限定理由について説明
する。炭素鋼に含まれるＣは、オーステナイトからフェ
ライトへの変態において、組織形態を決定する重要な元
素であり、本発明における変態処理を安定して起こさせ
るためには、その下限は０．０１％以上である。上限と
しては、溶接性を劣化させないために０．１５％以下が
好ましい。薄肉鋳片の板厚は、１０mmを超えて厚くなる
と、組織が粗大化し変態処理によっても結晶粒が十分に
微細化しないため、１０mm以下とした。
する。炭素鋼に含まれるＣは、オーステナイトからフェ
ライトへの変態において、組織形態を決定する重要な元
素であり、本発明における変態処理を安定して起こさせ
るためには、その下限は０．０１％以上である。上限と
しては、溶接性を劣化させないために０．１５％以下が
好ましい。薄肉鋳片の板厚は、１０mmを超えて厚くなる
と、組織が粗大化し変態処理によっても結晶粒が十分に
微細化しないため、１０mm以下とした。
【０００９】前記熱間圧延において圧下率が大きいほど
生成する亜結晶粒の数が多く、また亜結晶粒の成長速度
が大きいために、変態が起こり易くなる。圧下率が５０
％を下回るとオーステナイト結晶粒内の歪エネルギーが
十分に蓄積しないため、亜結晶粒の生成が十分に起こら
ない。従って、亜結晶粒の生成を十分に起こさせるため
には、熱間圧延の圧下率を５０％以上にすることが必要
である。なお、圧下率が８０％を超えると、その効果の
向上が少なく、またコスト増になるため圧下率は８０％
以下が好ましい。
生成する亜結晶粒の数が多く、また亜結晶粒の成長速度
が大きいために、変態が起こり易くなる。圧下率が５０
％を下回るとオーステナイト結晶粒内の歪エネルギーが
十分に蓄積しないため、亜結晶粒の生成が十分に起こら
ない。従って、亜結晶粒の生成を十分に起こさせるため
には、熱間圧延の圧下率を５０％以上にすることが必要
である。なお、圧下率が８０％を超えると、その効果の
向上が少なく、またコスト増になるため圧下率は８０％
以下が好ましい。
【００１０】次に熱間圧延を開始するときの薄肉鋳片の
温度が１２００℃を超えると、結晶粒内に歪エネルギー
が十分に蓄積されないために、亜結晶粒の生成が十分に
起こらない。また、圧延を開始するときの薄肉鋳片の温
度が９００℃を下回ると、オーステナイト粒界からのフ
ェライト変態が優先的に起こるため、フェライト粒内の
亜結晶粒の生成が十分に起こらない。従って、薄肉鋳片
の熱間圧延において亜結晶粒を十分に生成させるために
は、１２００〜９００℃の温度域で熱間圧延を開始し終
了させることが必要である。
温度が１２００℃を超えると、結晶粒内に歪エネルギー
が十分に蓄積されないために、亜結晶粒の生成が十分に
起こらない。また、圧延を開始するときの薄肉鋳片の温
度が９００℃を下回ると、オーステナイト粒界からのフ
ェライト変態が優先的に起こるため、フェライト粒内の
亜結晶粒の生成が十分に起こらない。従って、薄肉鋳片
の熱間圧延において亜結晶粒を十分に生成させるために
は、１２００〜９００℃の温度域で熱間圧延を開始し終
了させることが必要である。
【００１１】以下、図２に基づいて本発明による薄肉帯
状鋳片の製造方法を説明する。図２は、鋳型壁面が鋳片
に同期して移動する連続鋳造機の一例を示す図である。
図２に示す装置は、薄肉鋳片Ｓを鋳造する一対の水冷鋳
造ロール１，１と、水冷鋳造ロール１，１の間に注入さ
れた溶鋼Ｍの洩れを防止する一対のサイド堰２，２（反
対側は図示しない）と、鋳造された薄肉鋳片Ｓを熱間圧
延する圧延機３と、熱間圧延された薄肉鋳片Ｓをコイル
状に巻き取る巻取機４を主要構成としている。
状鋳片の製造方法を説明する。図２は、鋳型壁面が鋳片
に同期して移動する連続鋳造機の一例を示す図である。
図２に示す装置は、薄肉鋳片Ｓを鋳造する一対の水冷鋳
造ロール１，１と、水冷鋳造ロール１，１の間に注入さ
れた溶鋼Ｍの洩れを防止する一対のサイド堰２，２（反
対側は図示しない）と、鋳造された薄肉鋳片Ｓを熱間圧
延する圧延機３と、熱間圧延された薄肉鋳片Ｓをコイル
状に巻き取る巻取機４を主要構成としている。
【００１２】本装置を詳細に説明すると、一対の水冷鋳
造ロール１，１は水平に設置されており、図示しない駆
動装置によって矢印方向に回転駆動される。この水冷鋳
造ロール１，１は、周面を例えば銅または銅合金によっ
て形成され、内部に水冷機構を内蔵するものである。水
冷鋳造ロール１，１の両端部にはサイドをシールするた
めの耐火物からなる一対のサイド堰２，２が押し当てら
れており、一対の水冷鋳造ロール１，１およびサイド堰
２，２で形成される空間にタンディッシュ５から溶鋼Ｍ
が注入される。溶鋼Ｍは回転する水冷鋳造ロール１，１
の周面に接触して冷却されて凝固シェルＧ，Ｇを生成す
る。生成した凝固シェルＧ，Ｇは水冷鋳造ロール１，１
と同期して移動し、水冷鋳造ロール１，１の最近接点で
一体化され、薄肉鋳片Ｓとなる。この薄肉鋳片Ｓはピン
チロール６によって把持され、圧延機３に到達するまで
の間に、その温度は１２００℃以下の領域にまで冷却さ
れて圧延機３に供給される。
造ロール１，１は水平に設置されており、図示しない駆
動装置によって矢印方向に回転駆動される。この水冷鋳
造ロール１，１は、周面を例えば銅または銅合金によっ
て形成され、内部に水冷機構を内蔵するものである。水
冷鋳造ロール１，１の両端部にはサイドをシールするた
めの耐火物からなる一対のサイド堰２，２が押し当てら
れており、一対の水冷鋳造ロール１，１およびサイド堰
２，２で形成される空間にタンディッシュ５から溶鋼Ｍ
が注入される。溶鋼Ｍは回転する水冷鋳造ロール１，１
の周面に接触して冷却されて凝固シェルＧ，Ｇを生成す
る。生成した凝固シェルＧ，Ｇは水冷鋳造ロール１，１
と同期して移動し、水冷鋳造ロール１，１の最近接点で
一体化され、薄肉鋳片Ｓとなる。この薄肉鋳片Ｓはピン
チロール６によって把持され、圧延機３に到達するまで
の間に、その温度は１２００℃以下の領域にまで冷却さ
れて圧延機３に供給される。
【００１３】水冷鋳造ロール１を離れたときの薄肉鋳片
Ｓの温度は、鋳造速度すなわち水冷鋳造ロール１の回転
速度、溶湯Ｍと水冷鋳造ロール１の接触長さ、水冷鋳造
ロールへの熱流束などによって異なるが、一般には薄肉
鋳片Ｓの板厚が薄いほどその温度は高い。但し、薄肉鋳
片Ｓの板厚が薄いほど、水冷鋳造ロール１を出て以降の
温度の低下が速いため、圧延機３に到達するときの薄肉
鋳片Ｓの温度は、その板厚によらずにほぼ一定となる。
ここで、装置が若干複雑化しても構わずに機長を短くし
たい場合には、圧延機３より前方に水冷などの冷却設備
を設けて、薄肉鋳片Ｓの温度を強制的に１２００℃以下
に冷却してもよい。
Ｓの温度は、鋳造速度すなわち水冷鋳造ロール１の回転
速度、溶湯Ｍと水冷鋳造ロール１の接触長さ、水冷鋳造
ロールへの熱流束などによって異なるが、一般には薄肉
鋳片Ｓの板厚が薄いほどその温度は高い。但し、薄肉鋳
片Ｓの板厚が薄いほど、水冷鋳造ロール１を出て以降の
温度の低下が速いため、圧延機３に到達するときの薄肉
鋳片Ｓの温度は、その板厚によらずにほぼ一定となる。
ここで、装置が若干複雑化しても構わずに機長を短くし
たい場合には、圧延機３より前方に水冷などの冷却設備
を設けて、薄肉鋳片Ｓの温度を強制的に１２００℃以下
に冷却してもよい。
【００１４】水冷鋳造ロール１を出て圧延機３に供給さ
れた薄肉鋳片Ｓは、１２００〜９００℃の温度域で５０
％以上の圧下率で熱間圧延される。この熱間圧延によっ
てオーステナイト結晶粒内に歪エネルギーが蓄積し、そ
れによって結晶粒内に亜結晶粒が生成する。この熱間圧
延によってオーステナイトは粒内の亜結晶粒を核として
ポリゴナルフェライトに変態する。
れた薄肉鋳片Ｓは、１２００〜９００℃の温度域で５０
％以上の圧下率で熱間圧延される。この熱間圧延によっ
てオーステナイト結晶粒内に歪エネルギーが蓄積し、そ
れによって結晶粒内に亜結晶粒が生成する。この熱間圧
延によってオーステナイトは粒内の亜結晶粒を核として
ポリゴナルフェライトに変態する。
【００１５】
【実施例】表１に製造した供試鋼の化学成分を示し、表
２に鋳片の熱間圧延条件および製造した鋼板の結晶組織
および機械的性質を示す。表２に示す本発明例および比
較例は、図２に示した薄肉鋳片連続鋳造機を用いて鋳造
した鋳片を、引続いて熱間圧延しコイル状に巻取って板
厚４．０mmの帯状薄板とし、冷間圧延および焼鈍を行っ
て板厚０．７mmの冷延鋼板を製造した例である。また従
来例は、スラブ用の連続鋳造機を用いて鋳造した厚み１
３０mmのスラブを熱間圧延によって板厚４．０mmの熱延
板に圧延し、前記と同様に冷間圧延および焼鈍を行っ
て、板厚０．７mmの冷延鋼板を製造した例である。
２に鋳片の熱間圧延条件および製造した鋼板の結晶組織
および機械的性質を示す。表２に示す本発明例および比
較例は、図２に示した薄肉鋳片連続鋳造機を用いて鋳造
した鋳片を、引続いて熱間圧延しコイル状に巻取って板
厚４．０mmの帯状薄板とし、冷間圧延および焼鈍を行っ
て板厚０．７mmの冷延鋼板を製造した例である。また従
来例は、スラブ用の連続鋳造機を用いて鋳造した厚み１
３０mmのスラブを熱間圧延によって板厚４．０mmの熱延
板に圧延し、前記と同様に冷間圧延および焼鈍を行っ
て、板厚０．７mmの冷延鋼板を製造した例である。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】本発明の方法で製造したNo．１〜４では、
微細なポリゴナルフェライトが生成しており、優れた強
度−延性バランスを示した。比較例のNo．５およびNo．
６は、熱間圧延の開始温度が１２００℃を超えているた
め、またNo．７およびNo．８は、熱間圧延の終了温度が
９００℃未満であるため、共に粒界から粗大なアシキュ
ラーフェライトが生成し、降伏強さ、全伸び、あるいは
疲労強度が低い結果になった。No．９は、熱間圧延の開
始および終了温度が高めに外れているためマルテンサイ
トが生成し、降伏点、疲労強度が低く、No．１０は、熱
間圧延の開始および終了温度が低めに外れているため一
部にマルテンサイトが生成し、全伸びが低い結果になっ
た。またNo．１１およびNo．１２は、熱間圧延の圧下率
が低めに外れているため粗大なアシキュラーフェライト
が生成し、降伏点、疲労強度が低い結果になった。
微細なポリゴナルフェライトが生成しており、優れた強
度−延性バランスを示した。比較例のNo．５およびNo．
６は、熱間圧延の開始温度が１２００℃を超えているた
め、またNo．７およびNo．８は、熱間圧延の終了温度が
９００℃未満であるため、共に粒界から粗大なアシキュ
ラーフェライトが生成し、降伏強さ、全伸び、あるいは
疲労強度が低い結果になった。No．９は、熱間圧延の開
始および終了温度が高めに外れているためマルテンサイ
トが生成し、降伏点、疲労強度が低く、No．１０は、熱
間圧延の開始および終了温度が低めに外れているため一
部にマルテンサイトが生成し、全伸びが低い結果になっ
た。またNo．１１およびNo．１２は、熱間圧延の圧下率
が低めに外れているため粗大なアシキュラーフェライト
が生成し、降伏点、疲労強度が低い結果になった。
【００１９】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、薄肉
鋳片の再加熱処理を必要とせずに微細なポリゴナルフェ
ライト粒の鋼板を得ることができるので、設備費および
エネルギーコストの削減を達成しながら、従来の熱延法
で製造された鋼板と遜色ない機械的性質を具備する鋼板
を製造することが可能となる。
鋳片の再加熱処理を必要とせずに微細なポリゴナルフェ
ライト粒の鋼板を得ることができるので、設備費および
エネルギーコストの削減を達成しながら、従来の熱延法
で製造された鋼板と遜色ない機械的性質を具備する鋼板
を製造することが可能となる。
【図１】本発明による薄肉鋳片の熱間圧延における熱履
歴を示す図である。
歴を示す図である。
【図２】本発明を実施するための装置例を示す図であ
る。
る。
１ 水冷鋳造ロール ２ サイド堰 ３ 圧延機 ４ 巻取機 ５ タンディッシュ ６ ピンチロール Ｍ 溶鋼 Ｇ 凝固シェル Ｓ 薄肉鋳片
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 竹内 英麿 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比でＣ≧０．０１％の炭素鋼を、鋳
型壁面が鋳片に同期して移動する連続鋳造機により厚さ
１０mm以下の薄肉鋳片に鋳造し、前記薄肉鋳片の鋳造に
続いて１２００℃以下９００℃以上の温度域で５０％以
上の圧下率の熱間圧延を行うことを特徴とする薄肉鋳片
による鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32899793A JPH07178419A (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 薄肉鋳片による鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32899793A JPH07178419A (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 薄肉鋳片による鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07178419A true JPH07178419A (ja) | 1995-07-18 |
Family
ID=18216456
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32899793A Withdrawn JPH07178419A (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 薄肉鋳片による鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07178419A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021079426A (ja) * | 2019-11-22 | 2021-05-27 | 日本製鉄株式会社 | 薄鋼板の製造方法 |
-
1993
- 1993-12-24 JP JP32899793A patent/JPH07178419A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2021079426A (ja) * | 2019-11-22 | 2021-05-27 | 日本製鉄株式会社 | 薄鋼板の製造方法 |
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