JPH07165462A - アルミナ−βサイアロン−ＹＡＧ複合材 - Google Patents
アルミナ−βサイアロン−ＹＡＧ複合材Info
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- JPH07165462A JPH07165462A JP5312293A JP31229393A JPH07165462A JP H07165462 A JPH07165462 A JP H07165462A JP 5312293 A JP5312293 A JP 5312293A JP 31229393 A JP31229393 A JP 31229393A JP H07165462 A JPH07165462 A JP H07165462A
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- Japan
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- sialon
- alumina
- composite material
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温における機械的特性の劣化がなく、耐食
性にも優れた高温構造材料としてのアルミナ−βサイア
ロン−ＹＡＧ複合材の提供。 【構成】 α−Ａｌ2 Ｏ3 とβ−サイアロンとＹ3 Ａｌ
5 Ｏ12（ＹＡＧ）の３相とからなる焼結・焼鈍複合材で
あって、α−Ａｌ2 Ｏ3 とβ−サイアロンとの両相が大
部分を占め、且つ、小部分のＹ3 Ａｌ5 Ｏ12の相がα−
Ａｌ2 Ｏ3 とβ−サイアロンとの両相の間の境界に位置
する。この複合材は、焼結後の加熱処理によって得ら
れ、Ａｌ2 Ｏ3 の含有量が４０〜９０重量％、β−サイ
アロンの含有量が１０〜６０重量％、さらにＹＡＧの含
有量は１０重量％以下であって、無視できる程度のガラ
ス質を含有する。β−サイアロンの固溶体率Ｚは４以
下、好ましくは２〜３．５の間にある。
性にも優れた高温構造材料としてのアルミナ−βサイア
ロン−ＹＡＧ複合材の提供。 【構成】 α−Ａｌ2 Ｏ3 とβ−サイアロンとＹ3 Ａｌ
5 Ｏ12（ＹＡＧ）の３相とからなる焼結・焼鈍複合材で
あって、α−Ａｌ2 Ｏ3 とβ−サイアロンとの両相が大
部分を占め、且つ、小部分のＹ3 Ａｌ5 Ｏ12の相がα−
Ａｌ2 Ｏ3 とβ−サイアロンとの両相の間の境界に位置
する。この複合材は、焼結後の加熱処理によって得ら
れ、Ａｌ2 Ｏ3 の含有量が４０〜９０重量％、β−サイ
アロンの含有量が１０〜６０重量％、さらにＹＡＧの含
有量は１０重量％以下であって、無視できる程度のガラ
ス質を含有する。β−サイアロンの固溶体率Ｚは４以
下、好ましくは２〜３．５の間にある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高温構造材料として使
用される高温強度と破壊靱性及び耐食性に優れたアルミ
ナ−βサイアロン−ＹＡＧ複合材に関する。
用される高温強度と破壊靱性及び耐食性に優れたアルミ
ナ−βサイアロン−ＹＡＧ複合材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来からセラミックスは耐熱性に優れ、
高温構造材料として利用されている。その中でも、常圧
焼結によって得られた窒化珪素セラミックスは高強度を
有しているために、とくに構造材として嘱望されてきた
が、窒化珪素セラミックスそのものは、室温強度は高い
ものの１０００℃以上で強度の低下が著しいという欠点
がある。
高温構造材料として利用されている。その中でも、常圧
焼結によって得られた窒化珪素セラミックスは高強度を
有しているために、とくに構造材として嘱望されてきた
が、窒化珪素セラミックスそのものは、室温強度は高い
ものの１０００℃以上で強度の低下が著しいという欠点
がある。
【０００３】この窒化珪素セラミックスの欠点を解消す
るために窒化珪素とアルミナと窒化アルミニウムを反応
せしめて固溶体として複合化したβサイアロン（Ｓｉ
6-Z ＡｌZ ＯZ Ｎ8-Z （Ｚ＝０〜４）が知られている。
るために窒化珪素とアルミナと窒化アルミニウムを反応
せしめて固溶体として複合化したβサイアロン（Ｓｉ
6-Z ＡｌZ ＯZ Ｎ8-Z （Ｚ＝０〜４）が知られている。
【０００４】このβサイアロン系セラミックスは、熱膨
張係数が小さく耐熱衝撃性に優れている上に、未反応の
窒化珪素とアルミナの量を調整することによって、熱膨
張率を調整して、金属や他種のセラミックスとの接合部
分に適合できるという利点がある。
張係数が小さく耐熱衝撃性に優れている上に、未反応の
窒化珪素とアルミナの量を調整することによって、熱膨
張率を調整して、金属や他種のセラミックスとの接合部
分に適合できるという利点がある。
【０００５】このβサイアロン系セラミックスの特性の
均質性を改善するに、特開昭６２−１８７１７４号公報
および特開平１−１９７３５７号公報には、βサイアロ
ン結晶の連続相とαアルミナ結晶の連続相とを３次元的
に絡み合わせ、さらに、βサイアロン結晶を１５〜６０
容積％に、αアルミナ結晶を４０〜８５容積％に規定し
た構造のβサイアロン−アルミナ系セラミックスが提案
されている。
均質性を改善するに、特開昭６２−１８７１７４号公報
および特開平１−１９７３５７号公報には、βサイアロ
ン結晶の連続相とαアルミナ結晶の連続相とを３次元的
に絡み合わせ、さらに、βサイアロン結晶を１５〜６０
容積％に、αアルミナ結晶を４０〜８５容積％に規定し
た構造のβサイアロン−アルミナ系セラミックスが提案
されている。
【０００６】一方、特開昭６３−３０７１６６号公報に
は、この窒化珪素系セラミックスの焼結に際しての焼結
助剤添加物による高温強度低下の影響を低減するため
に、窒化珪素の結晶粒界に、Ｙ5 Ｎ（ＳｉＯ4 ）3 , Ｙ
10Ｎ2 （ＳｉＯ4 ）6 ,Ｙ20Ｎ4 （ＳｉＯ4 ）12のよう
な六方晶形結晶を析出させたものが提案されている。
は、この窒化珪素系セラミックスの焼結に際しての焼結
助剤添加物による高温強度低下の影響を低減するため
に、窒化珪素の結晶粒界に、Ｙ5 Ｎ（ＳｉＯ4 ）3 , Ｙ
10Ｎ2 （ＳｉＯ4 ）6 ,Ｙ20Ｎ4 （ＳｉＯ4 ）12のよう
な六方晶形結晶を析出させたものが提案されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記の従来
の高温強度と高温靱性を改良したセラミックスは、例え
ばβサイアロン−アルミナ系セラミックスにおいては、
常圧焼結法により緻密化させる目的でスピネル，イット
リア等の金属酸化物が添加されている。これら成分はβ
サイアロン−アルミナ系セラミックス中で粒界ガラス相
を形成している為に、高温における強度低下を避けるこ
とが不可能である。
の高温強度と高温靱性を改良したセラミックスは、例え
ばβサイアロン−アルミナ系セラミックスにおいては、
常圧焼結法により緻密化させる目的でスピネル，イット
リア等の金属酸化物が添加されている。これら成分はβ
サイアロン−アルミナ系セラミックス中で粒界ガラス相
を形成している為に、高温における強度低下を避けるこ
とが不可能である。
【０００８】また、窒化珪素系セラミックスにおいて、
結晶粒界相を結晶化させたものは高温における強度低下
を低減することは可能であるが、セラミックス組織を均
質化することが非常に難しく、主要結晶相であるＳｉ3
Ｎ4 の高温における耐食性が劣るという点で改善の余
地、欠点を有する。
結晶粒界相を結晶化させたものは高温における強度低下
を低減することは可能であるが、セラミックス組織を均
質化することが非常に難しく、主要結晶相であるＳｉ3
Ｎ4 の高温における耐食性が劣るという点で改善の余
地、欠点を有する。
【０００９】本発明において解決すべき課題は、上記従
来の高温構造材用セラミックスの高温における機械的特
性の劣化或いは耐食性不良などの欠点を解消することに
あって、その目的は、高温における機械的特性の劣化が
なく、耐食性にも優れた高温構造材料としてのアルミナ
−βサイアロン−ＹＡＧ複合材を提供することにある。
来の高温構造材用セラミックスの高温における機械的特
性の劣化或いは耐食性不良などの欠点を解消することに
あって、その目的は、高温における機械的特性の劣化が
なく、耐食性にも優れた高温構造材料としてのアルミナ
−βサイアロン−ＹＡＧ複合材を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】βサイアロンの固溶体化
率（Ｚ値）と耐食性，耐熱衝撃性等との関係をみると、
Ｚ値が高いほど耐食性は高く、耐熱衝撃性は低くなるこ
とがよ＜言われている。
率（Ｚ値）と耐食性，耐熱衝撃性等との関係をみると、
Ｚ値が高いほど耐食性は高く、耐熱衝撃性は低くなるこ
とがよ＜言われている。
【００１１】次に、複合材料中のアルミナとβサイアロ
ンとの比率の影響を考えると、βサイアロンの比率が高
いほど耐熱衝撃性は高くなり、耐食性は低下する。
ンとの比率の影響を考えると、βサイアロンの比率が高
いほど耐熱衝撃性は高くなり、耐食性は低下する。
【００１２】さらに、結晶粒界相の影響を考えると、粒
界相が結晶質であるほど、耐食性に優れ、かつ機械的特
性の高温における劣化の程度が低減される。
界相が結晶質であるほど、耐食性に優れ、かつ機械的特
性の高温における劣化の程度が低減される。
【００１３】これらの考えをもとにして、緻密なアルミ
ナーβサイアロン系複合材料において、粒界ガラス相が
実質的に存在しない高温構造材料として優れた材料であ
るアルミナーβサイアロン−ＹＡＧ複合材を完成するに
至った。
ナーβサイアロン系複合材料において、粒界ガラス相が
実質的に存在しない高温構造材料として優れた材料であ
るアルミナーβサイアロン−ＹＡＧ複合材を完成するに
至った。
【００１４】すなわち、本発明の焼結複合材は、α−Ａ
ｌ2 Ｏ3 とβ−サイアロンとＹ3 Ａｌ5 Ｏ12（ＹＡＧ）
の３相とからなる焼結・焼鈍複合材であって、α−Ａｌ
2 Ｏ3 とβ−サイアロンとの両相が大部分を占め、且
つ、小部分のＹ3 Ａｌ5 Ｏ12の相がα−Ａｌ2 Ｏ3 とβ
−サイアロンとの両相の間の境界に位置することを特徴
とする。
ｌ2 Ｏ3 とβ−サイアロンとＹ3 Ａｌ5 Ｏ12（ＹＡＧ）
の３相とからなる焼結・焼鈍複合材であって、α−Ａｌ
2 Ｏ3 とβ−サイアロンとの両相が大部分を占め、且
つ、小部分のＹ3 Ａｌ5 Ｏ12の相がα−Ａｌ2 Ｏ3 とβ
−サイアロンとの両相の間の境界に位置することを特徴
とする。
【００１５】このアルミナ−βサイアロン−ＹＡＧ複合
材は、焼結後の加熱処理によって得られ、Ａｌ2 Ｏ3 の
含有量が４０〜９０重量％、β−サイアロンの含有量が
１０〜６０重量％、さらにＹＡＧの含有量は１０重量％
以下であって、無視できる程度のガラス質を含有する。
材は、焼結後の加熱処理によって得られ、Ａｌ2 Ｏ3 の
含有量が４０〜９０重量％、β−サイアロンの含有量が
１０〜６０重量％、さらにＹＡＧの含有量は１０重量％
以下であって、無視できる程度のガラス質を含有する。
【００１６】β−サイアロンの固溶体率Ｚは４以下、好
ましくは２〜３．５の間にある。
ましくは２〜３．５の間にある。
【００１７】本発明により得られる焼結複合材は、この
ようにアルミナ，イットリア等の金属酸化物成分を使用
して製造することができるために、無加圧状態の焼結に
よって、容易に相対密度９０％以上の緻密な焼結材を得
ることができる。
ようにアルミナ，イットリア等の金属酸化物成分を使用
して製造することができるために、無加圧状態の焼結に
よって、容易に相対密度９０％以上の緻密な焼結材を得
ることができる。
【００１８】このアルミナ−βサイアロン−ＹＡＧ複合
材は、α−Ａｌ2 Ｏ3 とβ−サイアロンとＹ3 Ａｌ5 Ｏ
12との混合粉末にＹ2 Ｏ3 とＡｌ2 Ｏ3 とからなる焼結
助剤を添加して、或いは、窒化珪素と窒化アルミニウム
とアルミナとイットリアの各粉末を所定の割合で混合し
た混合粉体を高密度化した成形体を非加圧状態で不活性
雰囲気このましくは窒素雰囲気中で１５００〜１７５０
℃に３０分〜５時間加熱することによって得られる。
材は、α−Ａｌ2 Ｏ3 とβ−サイアロンとＹ3 Ａｌ5 Ｏ
12との混合粉末にＹ2 Ｏ3 とＡｌ2 Ｏ3 とからなる焼結
助剤を添加して、或いは、窒化珪素と窒化アルミニウム
とアルミナとイットリアの各粉末を所定の割合で混合し
た混合粉体を高密度化した成形体を非加圧状態で不活性
雰囲気このましくは窒素雰囲気中で１５００〜１７５０
℃に３０分〜５時間加熱することによって得られる。
【００１９】焼結後の焼鈍加熱は、結晶粒界のガラスを
ＹＡＧに変換するのに必要であって、１２５０℃〜１４
５０℃に５〜４０時間、加熱することによって早期に結
晶化することができる。さらにＹＡＧの含有量は１０重
量％以下であって、焼結複合材の結晶粒界部は実質的に
ガラス質成分を含有していない。ここで、実質的に含有
していないとは、粒径０．５ｍｍ以下に粉砕した焼結材
を例えば５００℃の溶融ＮａＯＨ中で２０ｈｒ熱処理し
た後の処理物、或いはＨＦ−ＨＮＯ3 混酸中で２０ｈｒ
熱処理した後の処理物を定量分析して、焼結複合材を構
成している金属元素成分の検出濃度が１重量％未満であ
る場合を意味している。
ＹＡＧに変換するのに必要であって、１２５０℃〜１４
５０℃に５〜４０時間、加熱することによって早期に結
晶化することができる。さらにＹＡＧの含有量は１０重
量％以下であって、焼結複合材の結晶粒界部は実質的に
ガラス質成分を含有していない。ここで、実質的に含有
していないとは、粒径０．５ｍｍ以下に粉砕した焼結材
を例えば５００℃の溶融ＮａＯＨ中で２０ｈｒ熱処理し
た後の処理物、或いはＨＦ−ＨＮＯ3 混酸中で２０ｈｒ
熱処理した後の処理物を定量分析して、焼結複合材を構
成している金属元素成分の検出濃度が１重量％未満であ
る場合を意味している。
【００２０】
【作用】本発明により得られる焼結複合材は、結晶相と
してａ−アルミナとβサイアロンとＹＡＧとからなって
いる。結晶相がβサイアロンのみからなる緻密な焼結材
は、一般に焼結助剤として添加された金属酸化物等が結
晶粒界にガラス相として存在している。この焼結助剤と
しては、アルミナ，イットリア，マグネシア或いは希土
類金属酸化物等がよく知られている。本発明により得ら
れる焼結複合材では、これら焼結助剤成分をβサイア口
ンと複合化させることによって、緻密化と同時にβサイ
アロンのみからなる緻密な焼結材に欠けている優れた特
性が付与されている。
してａ−アルミナとβサイアロンとＹＡＧとからなって
いる。結晶相がβサイアロンのみからなる緻密な焼結材
は、一般に焼結助剤として添加された金属酸化物等が結
晶粒界にガラス相として存在している。この焼結助剤と
しては、アルミナ，イットリア，マグネシア或いは希土
類金属酸化物等がよく知られている。本発明により得ら
れる焼結複合材では、これら焼結助剤成分をβサイア口
ンと複合化させることによって、緻密化と同時にβサイ
アロンのみからなる緻密な焼結材に欠けている優れた特
性が付与されている。
【００２１】すなわち、焼結助剤成分のひとつであるア
ルミナは、βサイアロンのような非酸化物でしばしば問
題になる耐酸化性の懸念が全く不要であり、酸化鉄等に
対する耐食性は非常に優れている。別の焼結助剤成分と
して作用するイットリアは、結晶相がβサイアロンのみ
からなる緻密な焼結材では、一般に粒界ガラス相として
βサイアロン結晶粒の間に存在している。本発明により
得られる焼結複合材では、イットリアはガラス相ではな
く、ＹＡＧとして結晶化しており、高温構造材料として
必要な高温強度，耐食性等の向上に有効に作用してい
る。
ルミナは、βサイアロンのような非酸化物でしばしば問
題になる耐酸化性の懸念が全く不要であり、酸化鉄等に
対する耐食性は非常に優れている。別の焼結助剤成分と
して作用するイットリアは、結晶相がβサイアロンのみ
からなる緻密な焼結材では、一般に粒界ガラス相として
βサイアロン結晶粒の間に存在している。本発明により
得られる焼結複合材では、イットリアはガラス相ではな
く、ＹＡＧとして結晶化しており、高温構造材料として
必要な高温強度，耐食性等の向上に有効に作用してい
る。
【００２２】βサイアロンの固溶体化率Ｚを２〜３．５
の範囲にすることで、構造材料としての機械的特性と耐
食性とを両立させることができて実用化範囲が広くな
る。
の範囲にすることで、構造材料としての機械的特性と耐
食性とを両立させることができて実用化範囲が広くな
る。
【００２３】
【実施例】図１は、本発明の実施例として調製した組成
物の配合組成を示す。
物の配合組成を示す。
【００２４】同図において、点１〜１２で示す範囲内の
組成物が９８重量％とＹＡＧが２重量％とからなるよう
に、平均粒径が０．５μｍの窒化珪素、平均粒径が１μ
ｍの窒化アルミ、平均粒径が０．５μのアルミナ、それ
に、および平均粒径が０．８μｍのイットリアの各粉末
を秤量混合し、アセトン中でボールミル混練したスラリ
ーを乾燥後、解砕したものを、５０×５０×１０ｍｍの
平板状に加圧成形した。黒鉛ヒーター抵抗加熱式電気炉
を使用して、一気圧の窒素雰囲気中で１６００℃にて３
時間焼結した後、１２５０℃と１４００℃とで各５時間
ずつ焼鈍加熱を行った。
組成物が９８重量％とＹＡＧが２重量％とからなるよう
に、平均粒径が０．５μｍの窒化珪素、平均粒径が１μ
ｍの窒化アルミ、平均粒径が０．５μのアルミナ、それ
に、および平均粒径が０．８μｍのイットリアの各粉末
を秤量混合し、アセトン中でボールミル混練したスラリ
ーを乾燥後、解砕したものを、５０×５０×１０ｍｍの
平板状に加圧成形した。黒鉛ヒーター抵抗加熱式電気炉
を使用して、一気圧の窒素雰囲気中で１６００℃にて３
時間焼結した後、１２５０℃と１４００℃とで各５時間
ずつ焼鈍加熱を行った。
【００２５】得られた各焼結体について測定したＸ線回
折チャートを図２に示す。
折チャートを図２に示す。
【００２６】３、４、６〜８、１０〜１２の各焼結体
は、結晶相がａ−アルミナとβサイアロンとＹＡＧとか
らなっていることが確認された。１，５，９の各焼結体
にはＹＡＧが存在しておらず、２の焼結体ではこれらの
結晶相以外にα−サイアロンの回折ピークが現れてお
り、いずれも目的とするａ−アルミナとβサイアロンと
ＹＡＧとからなる結晶相ではなかった。
は、結晶相がａ−アルミナとβサイアロンとＹＡＧとか
らなっていることが確認された。１，５，９の各焼結体
にはＹＡＧが存在しておらず、２の焼結体ではこれらの
結晶相以外にα−サイアロンの回折ピークが現れてお
り、いずれも目的とするａ−アルミナとβサイアロンと
ＹＡＧとからなる結晶相ではなかった。
【００２７】回折ピークから求めた焼結体中のａ−アル
ミナの割合を図３に、また、βサイアロンのＺ値を図４
に示す。
ミナの割合を図３に、また、βサイアロンのＺ値を図４
に示す。
【００２８】これらの図から、以下のことが分かる。
【００２９】本実施例の焼結焼鈍条件により得られる焼
結体の主要結晶相はα−アルミナとβサイアロンとであ
り、それらの存在比率およびβサイアロンのＺ値を図
１．と比較するとき、得られた焼結体はα−アルミナ／
βサイアロンの比率が予想値よりも高く、βサイアロン
のＺ値は予想値よりも小さかった。
結体の主要結晶相はα−アルミナとβサイアロンとであ
り、それらの存在比率およびβサイアロンのＺ値を図
１．と比較するとき、得られた焼結体はα−アルミナ／
βサイアロンの比率が予想値よりも高く、βサイアロン
のＺ値は予想値よりも小さかった。
【００３０】これら焼結体の諸特性として、水置換法に
より求めた嵩密度と計算から求めた理諭密度との比であ
る相対密度、室温と１２００℃における３点曲げ強さ
（ＪＩＳ−Ｒ１６０１）を測定した。それらの結果を表
１に示す。
より求めた嵩密度と計算から求めた理諭密度との比であ
る相対密度、室温と１２００℃における３点曲げ強さ
（ＪＩＳ−Ｒ１６０１）を測定した。それらの結果を表
１に示す。
【００３１】このようにして得られた焼結体から３０×
３０×５ｍｍの平板を切り出し、表面を＃４００砥粒の
ダイヤモンドブレードで研磨仕上げした。この研磨面上
に機械構造用炭素鋼Ｓ４５Ｃの金属円柱（直径１０ｍ
ｍ，高さ１０ｍｍ）を立てて起き、下記条件で熱処理し
た。
３０×５ｍｍの平板を切り出し、表面を＃４００砥粒の
ダイヤモンドブレードで研磨仕上げした。この研磨面上
に機械構造用炭素鋼Ｓ４５Ｃの金属円柱（直径１０ｍ
ｍ，高さ１０ｍｍ）を立てて起き、下記条件で熱処理し
た。
【００３２】熱処理条件： 熱処理炉 大気雰囲気の抵抗加熱式電気炉 処理温度 １３００℃ 処理時間 ３０分 熱処理後、各焼結体の金属円柱との接触界面について電
子線マイクロアナライザーによる特性Ｘ線像を観察し、
Ｆｅ成分の浸透深さを計測した結果を図５に示す。
子線マイクロアナライザーによる特性Ｘ線像を観察し、
Ｆｅ成分の浸透深さを計測した結果を図５に示す。
【００３３】図５から、以下のことが分かる。
【００３４】複合材の結晶粒界にはＹＡＧが生成して実
質的にガラス質成分を含有していない〜，〜及
び（１０）〜（１２）の各焼結体は結晶粒界にガラス質
成分を含有している，およびの各焼結体に比較し
て、酸化鉄に対する耐食性が優れている。
質的にガラス質成分を含有していない〜，〜及
び（１０）〜（１２）の各焼結体は結晶粒界にガラス質
成分を含有している，およびの各焼結体に比較し
て、酸化鉄に対する耐食性が優れている。
【００３５】
【発明の効果】本発明のアルミナ−βサイアロン−ＹＡ
Ｇ複合材は、以下の効果を奏する。
Ｇ複合材は、以下の効果を奏する。
【００３６】（１）実質的にガラス相を含まないアルミ
ナ−βサイアロン−ＹＡＧ相からなる緻密な組織を形成
し、高温における機械的特性及び耐食性に優れた特性を
有する。
ナ−βサイアロン−ＹＡＧ相からなる緻密な組織を形成
し、高温における機械的特性及び耐食性に優れた特性を
有する。
【００３７】（２）複合材料中のアルミナ対βサイアロ
ンの割合とβサイアロンの組成を自在に制御することが
できるために、適用する用途に最適な特性を有する高温
構造材料を提供することができる。
ンの割合とβサイアロンの組成を自在に制御することが
できるために、適用する用途に最適な特性を有する高温
構造材料を提供することができる。
【図１】 実施例として調製した組成物の配合組成を示
す。
す。
【図２】 図１に示す組成を有する各焼結体のＸ線回折
チャートを示す。
チャートを示す。
【図３】 回折ピークから求めた焼結体中のａ−アルミ
ナの割合を示す。
ナの割合を示す。
【図４】 βサイアロンのＺ値を示す。
【図５】 熱処理後の焼結体のＦｅ成分の浸透深さを示
す図である。
す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】α−Ａｌ2 Ｏ3 とβ−サイアロンとＹ3 Ａ
ｌ5 Ｏ12の３相とからなる焼結・焼鈍複合材であって、
α−Ａｌ2 Ｏ3 とβ−サイアロンとの両相が大部分を占
め、且つ、小部分のＹ3 Ａｌ5 Ｏ12の相がα−Ａｌ2 Ｏ
3 とβ−サイアロンとの両相の間の境界に位置すること
を特徴とするアルミナ−βサイアロン−ＹＡＧ複合材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5312293A JPH07165462A (ja) | 1993-12-13 | 1993-12-13 | アルミナ−βサイアロン−ＹＡＧ複合材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5312293A JPH07165462A (ja) | 1993-12-13 | 1993-12-13 | アルミナ−βサイアロン−ＹＡＧ複合材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07165462A true JPH07165462A (ja) | 1995-06-27 |
Family
ID=18027510
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5312293A Pending JPH07165462A (ja) | 1993-12-13 | 1993-12-13 | アルミナ−βサイアロン−ＹＡＧ複合材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07165462A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1493515A1 (en) * | 2002-04-02 | 2005-01-05 | Nippon Steel Corporation | Ceramic plate as side weir for twin drum type thin-sheet continuous casting |
| CN1305606C (zh) * | 2002-03-27 | 2007-03-21 | 新日本制铁株式会社 | 奥氏体不锈钢薄带铸件的生产方法 |
| JP2014055088A (ja) * | 2012-09-13 | 2014-03-27 | Yokohama National Univ | 鋼材取り扱い用部材及びその製造方法 |
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1993
- 1993-12-13 JP JP5312293A patent/JPH07165462A/ja active Pending
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