JPH07157365A

JPH07157365A - 炭化珪素系複合焼結体

Info

Publication number: JPH07157365A
Application number: JP5308863A
Authority: JP
Inventors: Koji Yamada; 幸治山田; Seiichi Fukuda; 聖一福田; Kazuo Yamada; 一夫山田
Original assignee: SEKIYU SANGYO KASSEIKA CENTER; Petroleum Energy Center PEC; Chichibu Onoda Cement Corp; Idemitsu Kosan Co Ltd
Current assignee: SEKIYU SANGYO KASSEIKA CENTER; Chichibu Onoda Cement Corp; Idemitsu Kosan Co Ltd; Japan Petroleum Energy Center JPEC
Priority date: 1993-12-09
Filing date: 1993-12-09
Publication date: 1995-06-20

Abstract

(57)【要約】【目的】高靱性と高強度を併せ持ち、高温下において
も靱性と強度のバランスがとれ、また高温強度と高温靱
性を向上させた構造材料として好適な炭化珪素系複合焼
結体（セラミックス）を提供すること。【構成】炭化珪素，ピッチ系炭素繊維，金属硼化物及
び焼結助剤を含有する混合物を焼結してなる焼結体、及
び１０００〜１５００℃の範囲のいずれかの温度におけ
る破壊靱性を向上させた炭化珪素系複合焼結体である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、炭化珪素系複合焼結体
に関するものである。更に詳しくいえば、本発明は、高
靱性と高強度を併せ持ち、高温下においても靱性と強度
のバランスがとれ、また高温強度及び高温靱性を向上さ
せた構造材料として好適に用いられるセラミックスに関
するものである。本発明によって得られる焼結体は、セ
ラミックスガスタービン用強化材、宇宙往還機用強化
材、又は高温導電材料等の各種産業分野において好適に
利用することができる。

【０００２】

【従来の技術】炭化珪素系焼結体は、高強度を有する高
温構造材料として特に注目されている。しかし、従来の
炭化珪素系焼結体は破壊靱性が低いため、機械的信頼性
に欠けることが問題とされている。このため、炭化珪素
を材料に用いて、ガスタービンエンジン用部品等のよう
に高温下での信頼性を要求される構造物を製造すること
は困難であった。

【０００３】炭化珪素の破壊靱性の向上を目的として、
炭化珪素に炭素繊維を複合化する試みが行われている。
この試みによれば炭化珪素焼結体の破壊靱性は向上する
が、その反面、この焼結体では強度が大幅に低下し、炭
化珪素本来の特徴が損なわれるという問題がある。炭化
珪素の破壊靱性を向上させる他の試みとして、炭化珪素
に粒子を複合化する方法も多く行われている。この方法
によれば、炭化珪素焼結体の強度低下は少ないので炭化
珪素の特徴は損なわれない。しかし、この焼結体では、
破壊靱性を向上させるという目的は十分には達成できな
い。更に、これらの試みをもってしても、高温下ではあ
まり破壊靱性が改善されない。

【０００４】本出願人は、先に、炭化珪素，炭素繊維及
び／又はセラミックス繊維（好ましくは炭素繊維），金
属硼化物及び焼結助剤を含有する炭化珪素複合焼結体を
提案した（特開平４−３０５０６３号公報）。この提案
によって、常圧焼結を行う場合の焼結体密度と靱性の向
上を図ることができた。しかし、この提案において強度
や高温下での破壊靱性は未測定であり、靱性と強度との
バランス及び高温下での破壊靱性向上についてまでは検
討されていなかったため、必ずしも十分に満足できる焼
結体は得られなかった。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
事情のもとで、高靱性と高強度を併せ持ち、高温下で靱
性と強度のバランスがとれ、また高温強度及び高温靱性
を向上させた炭化珪素系複合焼結体を提供することを目
的としてなされたものである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記目的
を達成するために鋭意研究を重ねた。その結果、炭化珪
素にピッチ系炭素繊維と金属硼化物とを複合化した場合
に、高靱性と高強度を併せ持つ炭化珪素複合焼結体が得
られることを見出した。しかも本発明の焼結体は、上述
した先の提案（特開平４−３０５０６３号）に比べてよ
り高い靱性を有するものであり、高温強度及び高温靱性
にも優れるものであった。本発明は、かかる知見に基づ
いて完成した。

【０００７】すなわち本発明は、炭化珪素，ピッチ系炭
素繊維，金属硼化物及び焼結助剤を含有する混合物を焼
結してなることを特徴とする炭化珪素系複合焼結体（以
後、「焼結体Ａ」と言う場合がある。）を提供するもの
である。また本発明は、１０００〜１５００℃の範囲のいずれかの温度におけ
る破壊靱性が室温（２５℃）における破壊靱性より高い
炭化珪素系複合焼結体（以後、「焼結体Ｂ１」と言う場
合がある。）、１０００〜１５００℃の範囲のいずれかの温度におけ
る破壊靱性が７ＭＰａ・ｍ^1/2以上である炭化珪素系複
合焼結体（以後、「焼結体Ｂ２」と言う場合があ
る。）、１０００〜１５００℃の範囲のいずれかの温度におけ
る破壊靱性が７ＭＰａ・ｍ^1/2以上で、かつ室温（２５
℃）における破壊靱性より高い炭化珪素系複合焼結体
（以後、「焼結体Ｂ３」と言う場合がある。）をも提供
する。

【０００８】先ず、焼結体Ａについて説明する。焼結体
Ａの製造に用いられる炭化珪素（ＳｉＣ）はα型，β型
の何れを用いても良い。炭化珪素は、炭化珪素粉末とし
て用いられる。炭化珪素粉末の粒径は特に制限を受けな
いが、平均粒径５μｍ以下、特に平均粒径0.１〜１μｍ
の範囲が好ましい。平均粒径が５μｍを越えると、焼結
が困難になる場合がある。

【０００９】焼結体Ａの製造においては、炭素繊維とし
てピッチ系炭素繊維を用いる必要がある。ピッチ系炭素
繊維は耐熱性に優れており、本発明の焼結体の高靱性化
に大きく寄与する。ピッチ系炭素繊維の弾性率は特に制
限されるものではないが、３０〜６０ｔ／ｍｍ²の範
囲、特に４０〜５５ｔ／ｍｍ²の範囲が好ましい。弾性
率が３０ｔ／ｍｍ²未満の場合には、焼結時においてピ
ッチ系炭素繊維のグラファイト化が進み、ピッチ系炭素
繊維が変性し易い。一方、弾性率が６０ｔ／ｍｍ ²を越
える場合には伸度が低く、ピッチ系炭素繊維と炭化珪素
粉末との混合時にピッチ系炭素繊維が折れ易いために、
有効な炭素繊維長を確保できない場合がある。

【００１０】なお、ピッチ系炭素繊維の平均繊維径は、
好ましくは0.１〜１００μｍ、特に好ましくは0.３〜３
０μｍである。ピッチ系炭素繊維の平均アスペクト比
は、好ましくは５以上、特に好ましくは１０以上であ
る。

【００１１】ここでピッチ系炭素繊維としては、必要に
応じて、あらかじめ表面処理されたピッチ系炭素繊維を
用いることができる。表面処理されたピッチ系炭素繊維
を用いた場合には、本発明の焼結体の密度、強度及び耐
酸化性を向上させるという効果がある。表面処理の方法
としては、従来から知られている様々な方法を採用でき
るが、特にＢ₄Ｃ化処理が好適である。このＢ₄Ｃ化処
理は、ピッチ系炭素繊維と硼素とを不活性ガス雰囲気中
１３００〜１７００℃程度の温度で反応させ、炭素繊維
の表面の少なくとも１部をＢ₄Ｃ化することによって行
われる。

【００１２】焼結体Ａの製造に用いられる金属硼化物
は、焼結時においてピッチ系炭素繊維との反応が少な
く、本発明の焼結体の強度と靱性を向上させるものであ
り、そのような金属硼化物としては、例えば、３族〜６
族遷移金属の硼化物が挙げられる。より具体的には、Ｔ
ｉＢ₂，ＺｒＢ₂，ＴａＢ₂，ＮｂＢ₂，ＶＢ₂，Ｗ
Ｂ，Ｗ₂Ｂ₅及びＬａＢ₆等が挙げられる。この中で特
に好ましいものはＴｉＢ₂である。

【００１３】上記の金属硼化物は、通常、金属硼化物粉
末として用いられる。金属硼化物粉末の平均粒径は特に
制限されないが、１０μｍ以下、特に0.５〜５μｍの範
囲が好ましい。平均粒径が１０μｍを越えると、強度が
低下する場合がある。

【００１４】焼結助剤としては、炭化珪素の焼結に従来
から用いられているものを広く用いることができる。例
えば、硼素あるいは硼素源（Ｂ，Ｂ₄Ｃ，硼酸，ＢＮ
等），炭素あるいは炭素源（カーボンブラック，フェノ
ール樹脂，フラン樹脂，ピッチ，砂糖等），アルミニウ
ム化合物（アルミナ等），クロム化合物及びベリリア等
である。これらの公知の焼結助剤は、単独又は２種以上
を組み合わせて用いる。２種以上の組み合わせとして
は、例えば、炭素と硼素の組み合わせ、あるいは炭素と
硼素とアルミニウムの組み合わせ等が挙げられる。高温
強度の点で特に好ましい焼結助剤は、炭素と硼素の組み
合わせである。

【００１５】炭化珪素，ピッチ系炭素繊維，及び金属硼
化物の配合割合は、通常、これら３成分の合計体積を基
準として、炭化珪素が２０〜９７体積％、好ましくは５
０〜７０体積％の範囲、ピッチ系炭素繊維が２〜３０体
積％、好ましくは５〜２０体積％の範囲、金属硼化物が
５〜５０体積％、好ましくは１０〜３０体積％の範囲と
なるように調整される。焼結助剤の配合割合は、通常、
上記３成分の混合物１００重量部に対して、焼結助剤が
0.５〜１０重量部、好ましくは１〜５重量部の範囲とな
るように調整される。

【００１６】ここで、焼結助剤として硼素あるいは硼素
源を用いる場合には、0.２〜５重量部の範囲が好まし
い。また、焼結助剤として炭素あるいは炭素源を用いる
場合には、0.５〜８重量部の範囲が好ましい。なお硼素
源又は炭素源として、硼素単体又は炭素単体以外の化合
物を用いる場合には、該化合物中の硼素含有量又は炭素
含有量に相当する硼素単体又は炭素単体の重量に換算し
て、上記の配合割合を決定する。

【００１７】焼結体Ａは、上記の炭化珪素，ピッチ系炭
素繊維，金属硼化物，及び焼結助剤をそれぞれ所定の割
合で含有する混合物を、必要に応じて篩で分級した後、
焼結を行うことによって製造する。

【００１８】ここで原料混合物を焼結する場合には、炭
化珪素焼結体の製造に従来から用いられている焼結方法
を広く用いることができる。そのような焼結方法として
は、例えば、常圧焼結法（ＰＬＳ法）、ガス加圧焼結
法、ホットプレス法（ＨＰ法）あるいは熱間等方加圧法
（ＨＩＰ法）等が挙げられる。焼結温度も特に制限され
ないが、１８００〜２３００℃、特に１９００〜２２０
０℃の範囲とするのが好ましい。焼結温度が１８００℃
未満の場合は焼結密度が不充分となり、一方、２３００
℃を越える場合はピッチ系炭素繊維の損傷が大きくなる
ため、何れも好ましくない。

【００１９】このようにして得られた焼結体Ａは、室温
（２５℃）において、少なくとも３５０ＭＰａ以上の曲
げ強度と5.５ＭＰａ・ｍ^1/2以上の破壊靱性を併せ持
ち、通常は４００ＭＰａ以上の曲げ強度と７ＭＰａ・ｍ
^1/2以上の破壊靱性を併せ持っている。

【００２０】次に、焼結体Ｂ１〜Ｂ３について説明す
る。焼結体Ｂ１〜Ｂ３を製造するのに用いられる炭化珪
素としては、焼結体Ａの製造に用いられるものと同じも
のを用いる。炭化珪素以外の成分は特に限定されない
が、炭素繊維、金属硼化物及び焼結助剤が好適に用いら
れる。炭素繊維としては、例えば、ピッチ系炭素繊維、
ＰＡＮ系炭素繊維が挙げられる。この中では、ピッチ系
炭素繊維が好適である。金属硼化物及び焼結助剤として
は、焼結体Ａの場合と同じものを用いることができる。
各成分の配合割合は、いかなる原料成分を組み合わせる
かによって適宜決定されるべきものであるが、例えば、
ピッチ系炭素繊維とＴｉＢ₂を組み合わせる場合には、
通常これらの成分の合計体積を基準として、炭化珪素が
５０〜７０体積％、ピッチ系炭素繊維が５〜２０体積
％、そしてＴｉＢ₂が１０〜３０体積％の範囲となるよ
うに調整される。また焼結助剤の配合割合は、通常、上
記３成分の混合物１００重量部に対して、焼結助剤が１
〜５重量部である。焼結方法としては焼結体Ａの場合と
同様に公知の方法を用いることができる。焼結温度は１
８００〜２３００℃、特に１９００〜２２００℃の範囲
である。この様にして得られた焼結体Ｂ１〜Ｂ３は、
（１）１０００〜１５００℃の範囲内の少なくとも一点
の温度における破壊靱性が室温（２５℃）における破壊
靱性より高いか、（２）１０００〜１５００℃の範囲内
の少なくとも一点の温度における破壊靱性が７ＭＰａ・
ｍ^1/2以上であるか、あるいは、（３）上記（１）と
（２）の性質を兼ね備えている。

【００２１】

【実施例】次に実施例により本発明をさらに詳細に説明
するが本発明はこれらの例によってなんら限定されるも
のではない。なお実施例及び比較例において、焼結体の
物性は次の要領で測定した。（１）密度アルキメデス法によって測定した。（２）曲げ強度室温曲げ強度は、ＪＩＳＲ１６０１に準拠し、２５℃
にて、３点曲げ強度を測定した。また高温曲げ強度は、
ＪＩＳＲ１６０４に準拠し、１４５０℃にて、３点曲
げ強度を測定した。（３）破壊靱性室温破壊靱性は、ＪＩＳＲ１６０７に準拠し、２５℃
にて、ＳＥＰＢ法（ Single edge precracked beam met
hod ) によって測定した。また高温破壊靱性は、１４５
０℃にて上記と同様に測定した。

【００２２】実施例１炭化珪素，ピッチ系炭素繊維，及び金属硼化物の合計体
積を基準として、炭化珪素に対し、ピッチ系炭素繊維
（繊維直径１０μｍ、弾性率４９ｔ／ｍｍ²）１０体積
％、及びＴｉＢ₂粒子（平均粒径1.５μｍ）３０体積％
を添加した。この３成分の混合物１００重量部に対し
て、硼素源として非晶質硼素を0.３重量部、及び炭素源
としてフェノール樹脂を炭素換算で3.０重量部、添加し
た。この混合物を十分に混合した後、開口径１００μｍ
の篩を通した。上記の３元系複合粉末を４０ｍｍ×７０
ｍｍのカーボンモールド中に入れて、焼結体の厚みが約
５ｍｍになるように粉末を充填し、ホットプレス法によ
って焼結を行った。ホットプレス焼結は、２１００℃の
条件下で、アルゴン雰囲気中で行った。得られた焼結体
を所定の寸法に切断、研削加工し、物性測定を行った。
その結果、焼結体の密度は９９％、室温曲げ強度は４３
５ＭＰａ、室温破壊靱性は7.８ＭＰａ・ｍ^1/2であっ
た。

【００２３】実施例２ピッチ系炭素繊維の添加量を１５体積％とした以外は、
実施例１と同様にして行なった。得られた焼結体の密度
は９９％、室温曲げ強度は３７７ＭＰａ、室温破壊靱性
は１1.４ＭＰａ・ｍ^1/2であった。

【００２４】実施例３ピッチ系炭素繊維の添加量を５体積％とした以外は、実
施例１と同様にして行なった。得られた焼結体の密度は
９９％、室温曲げ強度は４８５ＭＰａ、室温破壊靱性は
6.６ＭＰａ・ｍ^1/2であった。

【００２５】実施例４ＴｉＢ₂粒子の添加量を２０体積％とした以外は、実施
例１と同様にして行なった。得られた焼結体の密度は９
９％、室温曲げ強度は４２１ＭＰａ、室温破壊靱性は7.
３ＭＰａ・ｍ^1/2であった。

【００２６】実施例５ピッチ系炭素繊維をＢ₄Ｃ化処理されたピッチ系炭素繊
維（繊維直径１０μｍ、弾性率４９ｔ／ｍｍ²）に代
え、その添加量を１５体積％とした以外は、実施例１と
同様にして行なった。ここで、Ｂ₄Ｃ化処理は、１６０
０℃の条件下で熱処理することによって行った。得られ
た焼結体の密度は１００％、室温曲げ強度は４８１ＭＰ
ａ、室温破壊靱性は7.２ＭＰａ・ｍ^1/2であった。

【００２７】実施例６ピッチ系炭素繊維をＢ₄Ｃ化処理されたピッチ系炭素繊
維（繊維直径１０μｍ、弾性率４９ｔ／ｍｍ²）に代え
た以外は、実施例１と同様にして行なった。ここで、Ｂ
₄Ｃ化処理は、１６００℃の条件下で熱処理することに
よって行った。得られた焼結体の密度は１００％、室温
曲げ強度は５７１ＭＰａ、室温破壊靱性は5.６ＭＰａ・
ｍ^1/2であった。

【００２８】比較例１ピッチ系炭素繊維を、繊維直径7.０μｍ、弾性率５０ｔ
／ｍｍ²のポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系炭素繊維
に代えた以外は、実施例１と同様にして行なった。得ら
れた焼結体の密度は１００％、室温曲げ強度は４９８Ｍ
Ｐａ、室温破壊靱性は3.６ＭＰａ・ｍ^1/2であった。

【００２９】比較例２ピッチ系炭素繊維を、繊維直径7.４μｍ、弾性率２４ｔ
／ｍｍ²のＰＡＮ系炭素繊維に代えた以外は、実施例１
と同様にして行なった。得られた焼結体の密度は９９
％、室温曲げ強度は４５１ＭＰａ、室温破壊靱性は4.８
ＭＰａ・ｍ^1/2であった。

【００３０】比較例３ピッチ系炭素繊維をＢ₄Ｃ化処理されたＰＡＮ系炭素繊
維（繊維直径7.０μｍ、弾性率５０ｔ／ｍｍ²）に代え
た以外は、実施例１と同様にして行なった。ここで、Ｂ
₄Ｃ化処理は、１６００℃で条件下で熱処理することに
よって行った。得られた焼結体の密度は１００％、室温
曲げ強度は５１３ＭＰａ、室温破壊靱性は3.１ＭＰａ・
ｍ^1/2であった。

【００３１】比較例４ＴｉＢ₂粒子の添加量を０体積％とした以外は、実施例
１と同様にして行なった。得られた焼結体の密度は９７
％、室温曲げ強度は３２７ＭＰａ、室温破壊靱性は6.６
ＭＰａ・ｍ^1/2であった。

【００３２】比較例５ピッチ系炭素繊維を、繊維直径８μｍ、弾性率８０ｔ／
ｍｍ²のピッチ系炭素繊維に代え、ＴｉＢ₂粒子の添加
量を０体積％とした以外は、実施例１と同様にして行な
った。得られた焼結体の密度は１００％、室温曲げ強度
は３８０ＭＰａ、室温破壊靱性は4.２ＭＰａ・ｍ^1/2で
あった。

【００３３】以上の結果を第１表に示す。

【００３４】

【表１】

【００３５】

【表２】

【００３６】実施例７炭化珪素，ピッチ系炭素繊維，及び金属硼化物の合計体
積を基準として、炭化珪素に対し、ピッチ系炭素繊維
（繊維直径１０μｍ、弾性率５０ｔ／ｍｍ²）１０体積
％、及びＴｉＢ₂粒子（平均粒径1.５μｍ）２５体積％
を添加した。この３成分の混合物１００重量部に対し
て、硼素源として非晶質硼素を0.３重量部、及び炭素源
としてフェノール樹脂を炭素換算で3.０重量部、添加し
た。この混合物を十分に混合した後、開口径１００μｍ
の篩を通した。上記の３元系複合粉末を４０ｍｍ×７０
ｍｍのカーボンモールド中に入れて、焼結体の厚みが約
５ｍｍになるように粉末を充填し、ホットプレス法によ
って焼結を行った。ホットプレス焼結は、２１２５℃、
１５分、３０ＭＰａの条件下で、アルゴン雰囲気中で行
った。得られた焼結体を所定の寸法に切断、研削加工
し、物性測定を行った。その結果、焼結体の密度は９９
％、室温曲げ強度は４２５ＭＰａ、高温曲げ強度は４３
９ＭＰａ、室温破壊靱性は7.３ＭＰａ・ｍ^1/2、高温破
壊靱性は8.１ＭＰａ・ｍ ^1/2であった。

【００３７】比較例６ピッチ系炭素繊維の添加量を０体積％とした以外は、実
施例７と同様にして行なった。得られた焼結体の密度は
９９％、室温曲げ強度は６５１ＭＰａ、高温曲げ強度は
６６３ＭＰａ、室温破壊靱性は4.４ＭＰａ・ｍ^1/2、高
温破壊靱性は3.４ＭＰａ・ｍ^1/2であった。

【００３８】比較例７ピッチ系炭素繊維及びＴｉＢ₂粒子の添加量を０体積％
とした以外は、実施例７と同様にして行なった。得られ
た焼結体の密度は１００％、室温曲げ強度は７０５ＭＰ
ａ、高温曲げ強度は７１３ＭＰａ、室温破壊靱性は2.３
ＭＰａ・ｍ^1/2、高温破壊靱性は2.１ＭＰａ・ｍ^1/2で
あった。

【００３９】

【発明の効果】本発明によれば、焼結体中の炭素繊維の
種類又は焼結条件を最適化することによって、高靱性と
高強度を併せ持ち、また高温強度及び高温靱性を向上さ
せた炭化珪素系複合焼結体が得られる。本発明の焼結体
は、高い次元で靱性と強度のバランスがとれたセラミッ
クス構造材料として、例えば、セラミックスガスタービ
ン用強化材、宇宙往還機用強化材あるいは高温導電材料
等の各種産業分野において好適に用いられる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者福田聖一千葉県袖ケ浦市上泉1280番地出光興産株式会社内 (72)発明者山田一夫千葉県佐倉市大作二丁目４番２号小野田セメント株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】炭化珪素，ピッチ系炭素繊維，金属硼化
物及び焼結助剤を含有する混合物を焼結してなることを
特徴とする炭化珪素系複合焼結体。
【請求項２】室温（２５℃）において曲げ強度が３５
０ＭＰａ以上で、かつ破壊靱性が5.５ＭＰａ・ｍ^1/2以
上である請求項１記載の炭化珪素系複合焼結体。
【請求項３】ピッチ系炭素繊維の弾性率が、４０〜６
０ｔ／ｍｍ²である請求項１記載の炭化珪素系複合焼結
体。
【請求項４】ピッチ系炭素繊維が、表面処理されたピ
ッチ系炭素繊維である請求項１記載の炭化珪素系複合焼
結体。
【請求項５】表面処理されたピッチ系炭素繊維が、表
面の少なくとも１部がＢ₄Ｃ化処理されたピッチ系炭素
繊維である請求項４記載の炭化珪素系複合焼結体。
【請求項６】１０００〜１５００℃の範囲のいずれか
の温度における破壊靱性が室温（２５℃）における破壊
靱性より高い炭化珪素系複合焼結体。
【請求項７】１０００〜１５００℃の範囲のいずれか
の温度における破壊靱性が７ＭＰａ・ｍ^1/2以上である
炭化珪素系複合焼結体。
【請求項８】１０００〜１５００℃の範囲のいずれか
の温度における破壊靱性が７ＭＰａ・ｍ^1/2以上で、か
つ室温（２５℃）における破壊靱性より高い炭化珪素系
複合焼結体。
【請求項９】１０００〜１５００℃の範囲のいずれか
の温度における曲げ強度が４００ＭＰａ以上である請求
項８記載の炭化珪素系複合焼結体。
【請求項１０】炭化珪素，炭素繊維，金属硼化物及び
焼結助剤を含有する混合物を焼結してなることを特徴と
する請求項９記載の炭化珪素系複合焼結体。
【請求項１１】炭素繊維がピッチ系炭素繊維である請
求項１０記載の炭化珪素系複合焼結体。