JPH07122376A - Discharge lamp lighting apparatus - Google Patents
Discharge lamp lighting apparatusInfo
- Publication number
- JPH07122376A JPH07122376A JP5288592A JP28859293A JPH07122376A JP H07122376 A JPH07122376 A JP H07122376A JP 5288592 A JP5288592 A JP 5288592A JP 28859293 A JP28859293 A JP 28859293A JP H07122376 A JPH07122376 A JP H07122376A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- circuit
- noise
- output
- discharge lamp
- current
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は放電灯点灯装置、特にそ
の騒音防止機構の改良に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a discharge lamp lighting device, and more particularly to an improvement of its noise prevention mechanism.
【０００２】[0002]
【従来の技術】放電灯を安定かつ確実に点灯するために
放電灯点灯装置が要求され、特に高輝度放電灯には高効
率、高入力力率、高周波のコンバータ及びインバータ回
路を用いた放電灯点灯装置が要求される（特開平４−１
６３８９１号等）。このインバータ回路としては、自励
式或いは他励式等各種機構のものが用いられるが、放電
灯を一定周波数で点灯させるためには所定の発振周波数
を基にフルブリッジインバータ回路を駆動させる方式が
好適である。2. Description of the Related Art A discharge lamp lighting device is required for stable and reliable lighting of a discharge lamp, and particularly for a high-intensity discharge lamp, a discharge lamp using a high efficiency, high input power factor, high frequency converter and inverter circuit. A lighting device is required (Japanese Patent Laid-Open No. 4-1)
63891). As this inverter circuit, various types such as a self-excited type or a separately excited type are used. However, in order to light the discharge lamp at a constant frequency, a method of driving a full-bridge inverter circuit based on a predetermined oscillation frequency is preferable. is there.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記フ
ルブリッジ式インバータを用いた放電灯点灯装置にあっ
ては、その動作時に著しい騒音を生じるという問題があ
った。この騒音の発生原因については全てが解明された
わけではないが、フルブリッジインバータ回路のスイッ
チング素子のＯＮ／ＯＦＦ作動或いはチョークコイル及
びスタータコイルのうなり等が大きく開与するものと考
えられている。いずれにしろ、特に大型の放電灯を点灯
させるために大容量の放電灯点灯装置を用いた場合に
は、この騒音の問題が著しく大きくなるという問題が生
じる。本発明は前記従来技術の課題に鑑がみなされたも
のであり、その目的は放電灯を点灯させた場合にも騒音
の極めて少ない放電灯点灯装置を提供することにある。However, the discharge lamp lighting device using the above-mentioned full-bridge type inverter has a problem that a significant noise is generated during its operation. Although not all the causes of this noise have been clarified, it is believed that the ON / OFF operation of the switching element of the full-bridge inverter circuit or the beating of the choke coil and starter coil is greatly opened. In any case, when a large-capacity discharge lamp lighting device is used for lighting a large-sized discharge lamp, there arises a problem that this noise problem becomes extremely large. SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above problems of the prior art, and an object of the present invention is to provide a discharge lamp lighting device that produces very little noise even when the discharge lamp is turned on.
【０００４】[0004]
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明に係る放電灯点灯装置は、直流電圧を矩形波
交流点灯電流に変換するインバータ手段と、前記インバ
ータ手段の出力の立上がり及び立ち下がりをなだらかな
ものとする騒音防止手段とを備えたことを特徴とする。
又、前記インバータ手段は、フルブリッジ接続され、交
互にＯＮ／ＯＦＦ作動するスイッチング素子を有し、
又、前記騒音防止回路は、台形波形成回路よりなり、前
記インバータ回路のスイッチング素子の駆動電流信号と
して該台形波信号を用いることが好適である。又、台形
波形成回路の出力する台形波の立上がり及び立ち下がり
の遅延時間は０．４〜０．８ｍ秒であることが好適であ
る。In order to achieve the above-mentioned object, a discharge lamp lighting device according to the present invention comprises an inverter means for converting a DC voltage into a rectangular wave AC lighting current, and a rise of the output of the inverter means. It is characterized in that it is provided with a noise prevention means for making the fall gentle.
Further, the inverter means has a switching element that is full-bridge connected and alternately turns ON / OFF.
Further, it is preferable that the noise prevention circuit is composed of a trapezoidal wave forming circuit, and the trapezoidal wave signal is used as a drive current signal of a switching element of the inverter circuit. Further, it is preferable that the delay time of rising and falling of the trapezoidal wave output from the trapezoidal wave forming circuit is 0.4 to 0.8 msec.
【０００５】[0005]
【作用】本発明に係る放電灯点灯装置は、前述したよう
に騒音防止回路を備え、インバータ回路出力の立上がり
及び立ち下がりをなだらかなものとして、例えば台形波
状とする。この結果、詳細の作用は不明であるが、一般
的に発生する騒音の内の特に耳ざわりな音を数分の１以
下に騒音が低下することが確認された。The discharge lamp lighting device according to the present invention is provided with the noise prevention circuit as described above, and makes the rising and falling of the output of the inverter circuit gentle, for example, trapezoidal. As a result, it was confirmed that although the detailed operation is unclear, the noise is reduced to a fraction or less of the noise that is particularly prominent among the noise that is generally generated.
【０００６】[0006]
【実施例】以下、図面に基づき本発明の好適な実施例を
説明する。図１には本発明の一実施例に係る放電灯点灯
装置１０が示されている。同図に示す放電灯点灯装置１
０は、交流電源１２の出力する交流電圧を直流電圧とす
るコンバータ手段１４と、前記コンバータ手段１４の出
力する直流電圧を矩形波交流点灯電流とするインバータ
手段１６と、前記コンバータ手段１４の出力を一定電圧
に制御するコンバータ制御手段１８と、前記インバータ
手段１６の出力する矩形波交流点灯電流の制御等を行う
インバータ制御手段２０と、本発明において特徴的な騒
音防止手段２２を備える。そして、前記コンバータ手段
１４は、高周波をバイパスするためのコンデンサ２４及
びリアクトル２６と、交流電流を整流するダイオード２
８，３０，３２，３４よりなるダイオードフルブリッジ
整流回路と、前記ダイオード３２，３４と並列して接続
された絶縁ゲートバイポーラトランジスター（ＩＧＢ
Ｔ）３６，３８と、前記フルブリッジ整流回路の出力側
に並列接続された電解コンデンサ４０から構成される。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Preferred embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 shows a discharge lamp lighting device 10 according to an embodiment of the present invention. Discharge lamp lighting device 1 shown in FIG.
0 is a converter means 14 for converting the AC voltage output from the AC power supply 12 into a DC voltage, an inverter means 16 for converting the DC voltage output from the converter means 14 into a rectangular wave AC lighting current, and an output from the converter means 14. A converter control means 18 for controlling to a constant voltage, an inverter control means 20 for controlling the rectangular wave AC lighting current output from the inverter means 16, and the like, and a noise prevention means 22 characteristic of the present invention are provided. The converter means 14 includes a capacitor 24 and a reactor 26 for bypassing a high frequency, and a diode 2 for rectifying an alternating current.
A diode full bridge rectifier circuit composed of 8, 30, 32 and 34, and an insulated gate bipolar transistor (IGB connected in parallel with the diodes 32 and 34).
T) 36, 38 and an electrolytic capacitor 40 connected in parallel to the output side of the full bridge rectifier circuit.
【０００７】そして、放電灯５０はスタータコイル５１
ａを含むスタータ回路５１により始動し、更に該コンバ
ータ手段１４より出力される直流電圧は、インバータ手
段１６により矩形波交流電流に変換され、放電灯５０を
点灯することとなる。即ち、インバータ手段１６はダイ
オード５２，５４，５６，５８とＩＧＢＴ６０，６２，
６４，６６をそれぞれ並列接続した４組のスイッチング
回路をフルブリッジ接続してなり、その出力する矩形波
電流はチョークコイル６８、放電灯５０に対して並列接
続されたコンデンサ７０、及びチョークコイル７２とコ
ンデンサ７４との直列回路を介して放電灯５０に供給さ
れる。そして、前記ＩＧＢＴ６０，６２，６４，６６の
ＯＮ／ＯＦＦ作動はそれぞれインバータ制御手段２２よ
り制御される。The discharge lamp 50 is a starter coil 51.
The DC voltage which is started by the starter circuit 51 including a and is further output from the converter means 14 is converted into a rectangular wave AC current by the inverter means 16, and the discharge lamp 50 is turned on. That is, the inverter means 16 includes the diodes 52, 54, 56, 58 and the IGBTs 60, 62,
A full bridge connection of four sets of switching circuits in which 64 and 66 are respectively connected in parallel is formed, and the rectangular wave current output from the switching circuit is formed by a choke coil 68, a capacitor 70 connected in parallel with the discharge lamp 50, and a choke coil 72. It is supplied to the discharge lamp 50 via a series circuit with the capacitor 74. The inverter control means 22 controls the ON / OFF operation of the IGBTs 60, 62, 64, 66.
【０００８】前記コンバータ制御手段１８は、電源１２
の電圧絶対値を検出する絶対値電圧検出器（ＡＢＳ）７
６と、前記フルブリッジ整流回路への入力電流の絶対値
を検出する絶対値電流検出器８０と、コンバータ制御回
路の電圧指令出力より設定されたＤＣリンク電圧指令値
Ｖdc *とフルブリッジ整流昇圧回路の出力側より検出さ
れたＤＣリンク電圧Ｖdcとの比較を行う減算器８２と、
該減算器８２の偏差出力よりＤＣリンク電圧ＶdcとＤＣ
リンク電圧指令値Ｖdc *の積分された偏差量を出力する
比例積分回路８４と、比例積分回路８４の出力と前記Ａ
ＢＳ７６の出力を乗じる乗算器８６と、該乗算器８６の
出力より前記ＡＢＳ８０の出力を減算し、その偏差信号
を出力する減算器８８と、減算器８８の出力する偏差を
積分する比例積分回路９０とを含む。The converter control means 18 includes a power source 12
Absolute voltage detector (ABS) 7 for detecting the absolute voltage value of
6, an absolute value current detector 80 for detecting the absolute value of the input current to the full-bridge rectification circuit, a DC link voltage command value V dc * set from the voltage command output of the converter control circuit, and full-bridge rectification boosting. A subtractor 82 for comparing with the DC link voltage V dc detected from the output side of the circuit,
From the deviation output of the subtractor 82, the DC link voltage V dc and DC
A proportional integration circuit 84 that outputs the integrated deviation amount of the link voltage command value V dc *, an output of the proportional integration circuit 84, and the A
A multiplier 86 that multiplies the output of the BS 76, a subtractor 88 that subtracts the output of the ABS 80 from the output of the multiplier 86, and outputs a deviation signal thereof, and a proportional integration circuit 90 that integrates the deviation output by the subtractor 88. Including and
【０００９】そして、正弦波入力電流の高力率を得るた
めに、実際のＤＣリンク電圧Ｖdcを、コンバータ制御回
路より設定されたＤＣリンク電圧指令値Ｖdc *に一致さ
せて、入力電流を電源電圧に同期した正弦波信号に追従
させるように制御する。即ち、ＤＣリンク電圧指令値Ｖ
dc *と、図示を省略したアイソレーションアンプで検出
した、ＤＣリンク電圧Ｖdcの偏差を比例積分回路８４に
入力する。この比例積分回路８４の出力と、ＡＢＳ７６
の出力する入力電圧波形の絶対値を乗算器８６により乗
算することにより、入力電流目標値ｉin *を得る。そし
て、Ｖdc *＞Ｖdcの場合、乗算器８６からは正の全波整
流された入力電圧と同相の波形が得られる。又、Ｖdc *
＜Ｖdcの場合には負の全波整流された入力電圧と同相の
波形が得られる。この波形の振幅はＶdc *とＶdcの誤差
に比例して大きくなる。Then, in order to obtain a high power factor of the sine wave input current, the actual DC link voltage V dc is made to match the DC link voltage command value V dc * set by the converter control circuit, and the input current is changed. Control is performed so as to follow a sine wave signal synchronized with the power supply voltage. That is, the DC link voltage command value V
dc * and the deviation of the DC link voltage V dc detected by an isolation amplifier (not shown) are input to the proportional integration circuit 84. The output of the proportional-integral circuit 84 and the ABS 76
The input current target value i in * is obtained by multiplying the absolute value of the input voltage waveform output by the multiplier 86 by the multiplier 86. When V dc * > V dc , the waveform of the same phase as the positive full-wave rectified input voltage is obtained from the multiplier 86. Also, V dc *
When <V dc , a waveform in phase with the negative full-wave rectified input voltage is obtained. The amplitude of this waveform increases in proportion to the error between V dc * and V dc .
【００１０】次に、ＤＣ−カレントトランス９２により
検出した入力電流ｉinの絶対値をＡＢＳ８０にて形成
し、この絶対値入力電流と前記入力電流目標値ｉin *の
偏差を減算器８８で求め、その偏差を比例積分回路９２
に入力する。この積分回路９０の出力は、例えば三角波
キャリア発生器９４からの１６ｋＨｚの三角波キャリア
とコンパレータ９６で比較され、ゲート信号を得る。こ
のゲート信号は前記コンバータ手段１４のアンド回路９
８には直接、又、アンド回路１００には反転回路１０２
を介して供給し、入力電流を正弦波に追従させる。ここ
で、入力電圧Ｖinはコンパレータ１０４にて０Ｖと比較
され、そのコンパレータ１０４の出力が前記アンド回路
９８には直接、又アンド回路１０２には反転回路１０６
を介して供給される。そして、前記アンド回路９８，１
００はそれぞれ前記ＩＧＢＴ３６，３８のベースに接続
され、そのＯＮ／ＯＦＦを制御している。即ち、ＤＣリ
ンク電圧ＶdcをＤＣリンク電圧指令値Ｖdc *まで充電す
るため、比例積分回路９０の出力値が三角波キャリアを
超えるとコンパレータ９６の出力がＨとなり、コンパレ
ータ１０４の出力がＨの場合、即ち入力電圧が正の時に
はＩＧＢＴ３８をＯＮ作動する。この結果、入力電流ｉ
inが増加することとなる。Next, the ABS 80 forms the absolute value of the input current i in detected by the DC-current transformer 92, and the subtracter 88 obtains the deviation between this absolute value input current and the input current target value i in *. , The deviation is proportional to the integration circuit 92
To enter. The output of the integration circuit 90 is compared with the 16 kHz triangular wave carrier from the triangular wave carrier generator 94 by the comparator 96 to obtain a gate signal. This gate signal is the AND circuit 9 of the converter means 14.
8 directly, and an AND circuit 100 has an inverting circuit 102.
To make the input current follow a sine wave. Here, the input voltage V in is compared with 0 V by the comparator 104, and the output of the comparator 104 is directly applied to the AND circuit 98 and the inverting circuit 106 is applied to the AND circuit 102.
Is supplied via. And the AND circuits 98, 1
00 is connected to the bases of the IGBTs 36 and 38, respectively, and controls ON / OFF thereof. That is, since the DC link voltage V dc is charged to the DC link voltage command value V dc *, when the output value of the proportional integration circuit 90 exceeds the triangular wave carrier, the output of the comparator 96 becomes H and the output of the comparator 104 is H. That is, when the input voltage is positive, the IGBT 38 is turned on. As a result, the input current i
in will increase.
【００１１】逆に、三角波キャリア発生器９４から出力
される三角波キャリアがコンパレータ９６の出力を超え
ると、コンパレータ９６の出力はＬとなり、ＩＧＢＴ３
８をＯＦＦする。この時、リアクトル２６を流れていた
電流は、該リアクトル２６、ダイオート２８、コンデン
サ４０、ダイオート３４を介してＤＣリンクのコンデン
サ４０を充電し、ＤＣリンク電圧Ｖdcを上昇させる。こ
の時、Ｖdc *＞Ｖdcであれば同じ動作を行い、ＤＣリン
ク電圧を上昇させる。 同様に入力電圧が負の時には、
ＩＧＢＴ３８をスイッチングし、ＤＣリンクコンデンサ
４０を充電する。このようにして、ＤＣリンク電圧Ｖdc
をＤＣリンク電圧指令値Ｖdc *に一致させるのである。On the contrary, when the triangular wave carrier output from the triangular wave carrier generator 94 exceeds the output of the comparator 96, the output of the comparator 96 becomes L, and the IGBT 3
Turn off 8. At this time, the current flowing through the reactor 26 charges the DC link capacitor 40 via the reactor 26, the die auto 28, the capacitor 40, and the die auto 34, and raises the DC link voltage V dc . At this time, if V dc * > V dc , the same operation is performed to raise the DC link voltage. Similarly, when the input voltage is negative,
The IGBT 38 is switched and the DC link capacitor 40 is charged. In this way, the DC link voltage V dc
Is matched with the DC link voltage command value V dc * .
【００１２】一方、インバータ制御手段２０は、周波数
指令と出力電流目標値を入力し、前記インバータ手段１
６を制御する。即ち、パルス状の周波数指令信号は、Ｉ
ＧＢＴ６４のベースには反転回路１０７を介して、又Ｉ
ＧＢＴ６６のベースには直接入力されるとともに、イク
スクルーシブオア回路１０８にも入力される。該イクス
クルーシブオア回路１０８の出力はＩＧＢＴ６２のベー
スには直接、又ＩＧＢＴ６０のベースには反転回路１１
０を介してそれぞれ供給されている。On the other hand, the inverter control means 20 inputs the frequency command and the output current target value, and the inverter means 1
Control 6 That is, the pulsed frequency command signal is I
The base of the GBT 64 is connected via the inverting circuit 107 and I
It is directly input to the base of the GBT 66 and also input to the exclusive OR circuit 108. The output of the exclusive OR circuit 108 is directly connected to the base of the IGBT 62 and the inverting circuit 11 is connected to the base of the IGBT 60.
0 respectively.
【００１３】又、出力電流目標値信号は、比例回路１１
２を介してコンパレータ１１４に入力され、前記三角波
キャリア発生器９４からの三角波キャリア信号と比較が
行われ、その出力が前記オア回路１０８に入力されてい
る。出力電流の制御は、まず、ＤＣ−カレントトランス
１２０により検出した出力電流ｉoutの絶対値を絶対値
電流検出器１２２で求め、この絶対値出力電流と出力電
流目標値Ｉout *との偏差を減算器１２４で求め、その偏
差出力を比例回路１１２に入力する。比例回路１１２の
出力は、コンパレータ１１４により１６ｋＨｚの三角波
キャリアと比較され、ＩＧＢＴ６０，６２のゲート信号
を得、出力電流目標値に一致させる。直流、交流切換え
回路は、放電前コンパレータ１１４の出力信号はＨで一
定であるが、放電後、出力電流が流れてコンパレータ１
１４の出力信号にＬの信号が現れる。この信号Ｌを検出
することにより、点灯直後から約１０ｍ秒後に直流から
８０Ｈｚの信号を加えて交流に切換える。Further, the output current target value signal is sent to the proportional circuit 11
It is input to the comparator 114 via 2 and is compared with the triangular wave carrier signal from the triangular wave carrier generator 94, and the output thereof is input to the OR circuit 108. To control the output current, first, the absolute value of the output current i out detected by the DC-current transformer 120 is obtained by the absolute value current detector 122, and the deviation between the absolute value output current and the output current target value I out * is calculated. The difference output obtained by the subtractor 124 is input to the proportional circuit 112. The output of the proportional circuit 112 is compared with the 16 kHz triangular wave carrier by the comparator 114 to obtain the gate signals of the IGBTs 60 and 62, and match the output current target value. In the DC / AC switching circuit, the output signal of the comparator 114 before discharge is constant at H, but the output current flows after discharge and the comparator 1
The L signal appears in the output signal of 14. By detecting this signal L, a signal of 80 Hz is applied from DC to switch to AC after about 10 msec immediately after lighting.
【００１４】本発明において特徴的なことは、放電灯点
灯中に生じる騒音を低減させることであり、このために
本実施例においては騒音防止手段２２として、発振器１
５０と、遅延回路１５２と、波形成形回路１５４を備
え、周波数指令として遅延回路１５２を介した発振器１
５０のパルス出力が用いられ、更に出力電流目標値信号
として波形成形回路１５４の出力する台形波信号が用い
られている。そして、発振器１５０は図２（Ａ）に示す
ような本実施例において８０Ｈｚのパルス出力を行う。A feature of the present invention is that noise generated during lighting of the discharge lamp is reduced. Therefore, in this embodiment, the oscillator 1 is used as the noise prevention means 22.
50, a delay circuit 152, and a waveform shaping circuit 154, and the oscillator 1 via the delay circuit 152 as a frequency command.
The pulse output of 50 is used, and the trapezoidal wave signal output from the waveform shaping circuit 154 is used as the output current target value signal. Then, the oscillator 150 outputs a pulse of 80 Hz in this embodiment as shown in FIG.
【００１５】又、遅延回路１５２は、前記発振器１５０
の出力に例えば０．８ｍ秒の遅延を与え、図２（Ｂ）に
示すような出力を行う。そして、発振器１５０及び遅延
回路１５２の出力はそれぞれ波形成形回路１５４に入力
される。該波形成形回路１５４では発振器１５０の出力
（図２（Ａ））及び遅延回路１５２の出力（Ｂ）のイク
スークルーシブオア信号を得る。そして、更に反転出力
（図２（Ｄ））を得、その波形を鈍らせて減算回路１２
４へ図２（Ｅ）の様な略台形波出力を行う。この結果、
ＩＧＢＴ６０，６２，６４，６６に供給されるベース電
圧も台形波となり、インバータ手段１６により放電灯５
０に供給されるランプ電流は、図２（Ｄ）に示すように
矩形波の立上がり部及び立ち下がり部が鈍った略台形波
状電流となる。そして、放電灯５０の点灯時の耳ざわり
な騒音を約１／１０に低下させることが可能となった。Further, the delay circuit 152 includes the oscillator 150.
Is delayed by, for example, 0.8 msec, and output as shown in FIG. Then, the outputs of the oscillator 150 and the delay circuit 152 are input to the waveform shaping circuit 154, respectively. The waveform shaping circuit 154 obtains the exclusive OR signal of the output of the oscillator 150 (FIG. 2A) and the output (B) of the delay circuit 152. Then, the inverted output (FIG. 2 (D)) is further obtained, the waveform is blunted, and the subtraction circuit 12
A substantially trapezoidal wave output as shown in FIG. As a result,
The base voltage supplied to the IGBTs 60, 62, 64, 66 also becomes a trapezoidal wave, and the discharge lamp 5 is discharged by the inverter means 16.
The lamp current supplied to 0 becomes a substantially trapezoidal wave current in which the rising portion and the falling portion of the rectangular wave are blunt as shown in FIG. Then, it is possible to reduce the noise that is harsh to the ear when the discharge lamp 50 is turned on to about 1/10.
【００１６】尚、遅延時間は１．３ｍ秒以上とすると、
騒音の減衰に比べて再点弧電圧が急激に増加する傾向に
あり、又０．３ｍ秒以下とすると騒音低減効果が悪化す
る。このため遅延時間は０．４〜１．２ｍ秒が好適であ
ることが明らかとなった。尚、前記図２（Ｂ）に示す遅
延信号を得るためには、最も簡単には図３に示すような
回路を用いることが好適である。同図においては、遅延
回路１５２は、抵抗２００及び該抵抗２００の後段に一
端が接地されたコンデンサ２０２を接続し、更にその接
続点より反転回路２０４，２０６を介して演算遅れ信号
を得ている。又、図２（Ｅ）に示すナマリ信号を得るた
めには、図４に示すように抵抗２１０及び一端が接地さ
れたコンデンサ２１２を用いることが好適である。If the delay time is 1.3 ms or more,
The re-ignition voltage tends to increase abruptly as compared with the noise attenuation, and if it is 0.3 msec or less, the noise reduction effect deteriorates. Therefore, it is clear that the delay time is preferably 0.4 to 1.2 msec. In order to obtain the delay signal shown in FIG. 2B, it is preferable to use the circuit shown in FIG. 3 in the simplest way. In the figure, a delay circuit 152 connects a resistor 200 and a capacitor 202 whose one end is grounded to a stage subsequent to the resistor 200, and further obtains a calculation delay signal from the connection point via inverting circuits 204 and 206. . Further, in order to obtain the summary signal shown in FIG. 2E, it is preferable to use a resistor 210 and a capacitor 212 whose one end is grounded as shown in FIG.
【００１７】[0017]
【発明の効果】以上説明したように本発明に係る放電灯
点灯装置によれば、放電灯に供給されるインバータ手段
からの点灯電流をその立上がり及び立ち下がり部分にお
いて鈍らせることとしたので、騒音を大幅に低下させる
ことができる。As described above, according to the discharge lamp lighting device of the present invention, the lighting current from the inverter means supplied to the discharge lamp is blunted at the rising and falling portions thereof. Can be significantly reduced.
【図１】本発明の一実施例に係る放電灯点灯装置の概略
回路構成の説明図である。FIG. 1 is an explanatory diagram of a schematic circuit configuration of a discharge lamp lighting device according to an embodiment of the present invention.
【図２】図１に示した放電灯点灯装置の信号波形図であ
る。FIG. 2 is a signal waveform diagram of the discharge lamp lighting device shown in FIG.
【図３】，[Fig. 3]
【図４】図１に示した装置における波形成形回路１５４
に用いられる遅延回路及びナマリ形成回路の説明図であ
る。4 is a waveform shaping circuit 154 in the apparatus shown in FIG.
FIG. 3 is an explanatory diagram of a delay circuit and a summary forming circuit used in the above.
１０ … 放電灯点灯装置 １４ … コンバータ回路 １６ … インバータ回路 ２２ … 騒音防止回路 １５０ … 発振器 １５２ … 遅延回路 １５４ … 波形成形回路 10 ... Discharge lamp lighting device 14 ... Converter circuit 16 ... Inverter circuit 22 ... Noise prevention circuit 150 ... Oscillator 152 ... Delay circuit 154 ... Waveform shaping circuit
Claims (3)
るインバータ手段と、 前記インバータ手段出力の立上がり及び立ち下がりをな
だらかなものとする騒音防止手段と、 を備えたことを特徴とする放電灯点灯装置。1. A discharge lamp comprising: an inverter means for converting a DC voltage into a rectangular wave AC lighting current; and a noise prevention means for making the rising and falling of the output of the inverter means gentle. Lighting device.
て、 前記インバータ手段は、フルブリッジ接続され、交互に
ＯＮ／ＯＦＦ作動するスイッチング素子を有し、 前記騒音防止回路は、台形波形成回路によりなり、 前記インバータ手段のスイッチング素子の駆動電流信号
として台形波信号を用いることを特徴とする放電灯点灯
装置。2. The discharge lamp lighting device according to claim 1, wherein the inverter means has a switching element that is full-bridge connected and alternately turns ON / OFF, and the noise prevention circuit is a trapezoidal wave forming circuit. And a trapezoidal wave signal is used as a drive current signal for the switching element of the inverter means.
成回路の出力する台形波の立上がり及び立ち下がりの遅
延時間は０．４〜１．２ｍ秒であることを特徴とする放
電灯点灯装置。3. The discharge lamp lighting device according to claim 2, wherein a delay time of rising and falling of a trapezoidal wave output from the trapezoidal wave forming circuit is 0.4 to 1.2 msec. .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5288592A JPH07122376A (en) | 1993-10-25 | 1993-10-25 | Discharge lamp lighting apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5288592A JPH07122376A (en) | 1993-10-25 | 1993-10-25 | Discharge lamp lighting apparatus |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07122376A true JPH07122376A (en) | 1995-05-12 |
Family
ID=17732255
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5288592A Pending JPH07122376A (en) | 1993-10-25 | 1993-10-25 | Discharge lamp lighting apparatus |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07122376A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100760844B1 (en) * | 2006-01-05 | 2007-09-21 | 주식회사 케이이씨 | DC AC converter |
-
1993
- 1993-10-25 JP JP5288592A patent/JPH07122376A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100760844B1 (en) * | 2006-01-05 | 2007-09-21 | 주식회사 케이이씨 | DC AC converter |
| US7426124B2 (en) | 2006-01-05 | 2008-09-16 | Kec Corporation | DC-AC converter |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6091612A (en) | Universal power supply for arc welder | |
| US6744222B2 (en) | Discharge lamp lighting apparatus and lamp apparatus | |
| JP2005513756A (en) | Electronic circuit and method of operating high pressure lamp | |
| JP2003311407A (en) | Welding machine | |
| US5877952A (en) | Power supply apparatus with initial arcing sustaining circuit | |
| JP3390688B2 (en) | DC power supply | |
| JPH07122376A (en) | Discharge lamp lighting apparatus | |
| JP3425331B2 (en) | Power supply | |
| US20050275353A1 (en) | Circuit for the operation of light sources | |
| JPH0367474B2 (en) | ||
| JP2988252B2 (en) | Switching power supply | |
| JP3253349B2 (en) | Pulse width modulation circuit of laser power supply | |
| JP2529312Y2 (en) | Discharge lamp lighting device | |
| JP2821844B2 (en) | AC arc discharge lamp lighting power supply device and lighting method | |
| JP3328784B2 (en) | AC discharge lamp lighting device and DC discharge lamp lighting device | |
| JP2949267B2 (en) | Power supply for lighting high-intensity discharge lamps | |
| JP2599113Y2 (en) | Starting circuit for vehicle discharge lamp | |
| JPH0369624B2 (en) | ||
| JPH0518878Y2 (en) | ||
| JPH05235449A (en) | High-frequency power source for laser oscillator | |
| JP2903609B2 (en) | Power supply for arc processing | |
| JPS63286275A (en) | Power unit for ac arc welding machine | |
| JP3582749B6 (en) | Metal halide lamp lighting device | |
| JPH05305453A (en) | Inverter control type electric resistance welding machine | |
| JP2532714Y2 (en) | AC discharge lamp lighting device |