JPH07103446B2 - オイルリング用緊張材およびその製造方法 - Google Patents
オイルリング用緊張材およびその製造方法Info
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- JPH07103446B2 JPH07103446B2 JP2953687A JP2953687A JPH07103446B2 JP H07103446 B2 JPH07103446 B2 JP H07103446B2 JP 2953687 A JP2953687 A JP 2953687A JP 2953687 A JP2953687 A JP 2953687A JP H07103446 B2 JPH07103446 B2 JP H07103446B2
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
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Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は、湯掻きリングや圧力リング等のオイルリング
用緊張材（エキスパンダー，スペーサー）として利用さ
れるオイルリング用緊張材およびその製造方法に関する
ものであり、緊張材の素材として使用されるステンレス
鋼平線に要求される成形性，張力，耐熱へたり性を改善
し、加えて平線加工工程の簡略化を実現することができ
るようにした、オイルリング用緊張材およびその製造方
法に関するものである。
用緊張材（エキスパンダー，スペーサー）として利用さ
れるオイルリング用緊張材およびその製造方法に関する
ものであり、緊張材の素材として使用されるステンレス
鋼平線に要求される成形性，張力，耐熱へたり性を改善
し、加えて平線加工工程の簡略化を実現することができ
るようにした、オイルリング用緊張材およびその製造方
法に関するものである。
（従来の技術） 一般に、オイルリング用緊張材として使用されるステン
レス鋼平線は、使用環境からいって、耐食性が良好で、
高温強度が高く、低温脆性がなく、さらに緊張材特有の
特性に優れていることが要求される。
レス鋼平線は、使用環境からいって、耐食性が良好で、
高温強度が高く、低温脆性がなく、さらに緊張材特有の
特性に優れていることが要求される。
緊張材の素材となるステンレス鋼における当該緊張材特
有の特性は、例えば、リックベント用スペーサについて
示すと、 歯切り状の凹凸形状に成形する際に切損およびクラッ
クが発生しないように成形性が良好であること、 成形後の張力が高いこと、 張力のばらつきが少ないこと、 緊張材の耐熱へたり性が良好である（減退率が少な
い）こと、 が要求される。
有の特性は、例えば、リックベント用スペーサについて
示すと、 歯切り状の凹凸形状に成形する際に切損およびクラッ
クが発生しないように成形性が良好であること、 成形後の張力が高いこと、 張力のばらつきが少ないこと、 緊張材の耐熱へたり性が良好である（減退率が少な
い）こと、 が要求される。
このような要求特性を満足させるステンレス鋼として、
従来はSUS201あるいはSUS304を採用し、冷間平線加工後
に硬さHv180〜230を得るために、温度900〜1050℃の固
溶化熱処理を施し、その後オイルリング溶緊張材に成形
するようにしていた。
従来はSUS201あるいはSUS304を採用し、冷間平線加工後
に硬さHv180〜230を得るために、温度900〜1050℃の固
溶化熱処理を施し、その後オイルリング溶緊張材に成形
するようにしていた。
（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、このような従来のステンレス鋼を素材と
したオイルリング用緊張材では、張力にばらつきを生じ
やすく、かつまた固溶化熱処理の不完全による成形中の
一部疑マルテンサイト化および耐熱へたり性の不十分な
どによって、成形性・耐熱へたり性に問題を生じる危険
性があった。
したオイルリング用緊張材では、張力にばらつきを生じ
やすく、かつまた固溶化熱処理の不完全による成形中の
一部疑マルテンサイト化および耐熱へたり性の不十分な
どによって、成形性・耐熱へたり性に問題を生じる危険
性があった。
そこで、上記問題の改善のため、SUS201あるいはSUS304
のステンレス鋼に対し加工率20％以上の冷間加工を加え
たのちに950〜1050℃で固溶化熱処理を施し、引続いて
再度加工率３〜10％の冷間加工を加えることによって、
上記要求特性を満足させる製造方法が採用されている
が、素材の組織のばらつきによる固溶化熱処理温度の調
整あるいは固溶化熱処理後の加工率の調整を必要とし、
かつ場合によっては固溶化熱処理の不完全のために成形
中に組織の一部がオーステナイト組織から疑マルテンサ
イト組織に変化し、これによって成形性・耐熱へたり性
に悪影響を与える危険性があることに加えて、製造工程
が複雑で割高となる可能性があるという問題点があっ
た。
のステンレス鋼に対し加工率20％以上の冷間加工を加え
たのちに950〜1050℃で固溶化熱処理を施し、引続いて
再度加工率３〜10％の冷間加工を加えることによって、
上記要求特性を満足させる製造方法が採用されている
が、素材の組織のばらつきによる固溶化熱処理温度の調
整あるいは固溶化熱処理後の加工率の調整を必要とし、
かつ場合によっては固溶化熱処理の不完全のために成形
中に組織の一部がオーステナイト組織から疑マルテンサ
イト組織に変化し、これによって成形性・耐熱へたり性
に悪影響を与える危険性があることに加えて、製造工程
が複雑で割高となる可能性があるという問題点があっ
た。
（発明の目的） 本発明は、上述した従来の問題点に着目してなされたも
ので、成形性が良好であるため成形後に切損やクラック
が発生しがたく、成形後の張力が高く、張力のばらつき
が少なく、耐熱へたり性が良好である（減退率が少な
い）という著しく優れた特性を有するオイルリング用緊
張材およびその製造方法を提供することを目的としてい
るものである。
ので、成形性が良好であるため成形後に切損やクラック
が発生しがたく、成形後の張力が高く、張力のばらつき
が少なく、耐熱へたり性が良好である（減退率が少な
い）という著しく優れた特性を有するオイルリング用緊
張材およびその製造方法を提供することを目的としてい
るものである。
［発明の構成］ （問題点を解決するための手段） 本発明に係るオイルリング用緊張材は、重量％で、C:0.
01〜0.30％、Si:0.1〜2.0％、Mn:1.0〜6.0％、P:0.03％
以下、S:0.03％以下、Ni:8〜16％、Cr:16〜22％、N:0.0
5〜0.35％、Al:0.05％以下、Mg:0.001〜0.05％、Ca:0.0
01〜0.05％、および必要に応じてCu:1.0〜4.0％,Mo:0.5
〜5.0％のうちの１種また２種、同じく必要に応じてV:
0.03〜0.30％,Ti:0.03〜0.30％,Nb＋Ta:0.03〜0.30％の
うちの１種または２種以上、残部Feおよび不可避的不純
物からなる組成を有するステンレス鋼を素材としている
ことを特徴としているものである。
01〜0.30％、Si:0.1〜2.0％、Mn:1.0〜6.0％、P:0.03％
以下、S:0.03％以下、Ni:8〜16％、Cr:16〜22％、N:0.0
5〜0.35％、Al:0.05％以下、Mg:0.001〜0.05％、Ca:0.0
01〜0.05％、および必要に応じてCu:1.0〜4.0％,Mo:0.5
〜5.0％のうちの１種また２種、同じく必要に応じてV:
0.03〜0.30％,Ti:0.03〜0.30％,Nb＋Ta:0.03〜0.30％の
うちの１種または２種以上、残部Feおよび不可避的不純
物からなる組成を有するステンレス鋼を素材としている
ことを特徴としているものである。
また、本発明に係るオイルリング用緊張材の製造方法
は、上記組成を有するステンレス鋼を1000〜1200℃の温
度で熱間圧延したのち、冷間圧延または冷間伸線による
冷間加工を行い、次いで950〜1200℃で固溶化熱処理を
施し、冷間圧延による場合は冷間帯鋼を必要な幅にスリ
ット加工してオイルリング用平線とし、冷間伸線による
場合は必要な冷間加工を加えたのち950〜1200℃で固溶
化熱処理を施してオイルリング用平線とし、このオイル
リング用平線をオイルリング用緊張材に成形するように
したことを特徴としている。
は、上記組成を有するステンレス鋼を1000〜1200℃の温
度で熱間圧延したのち、冷間圧延または冷間伸線による
冷間加工を行い、次いで950〜1200℃で固溶化熱処理を
施し、冷間圧延による場合は冷間帯鋼を必要な幅にスリ
ット加工してオイルリング用平線とし、冷間伸線による
場合は必要な冷間加工を加えたのち950〜1200℃で固溶
化熱処理を施してオイルリング用平線とし、このオイル
リング用平線をオイルリング用緊張材に成形するように
したことを特徴としている。
そして、本発明に係るオイルリング用緊張材の製造方法
においては、上記組成を有するステンレス鋼を1000〜12
00℃の温度で熱間圧延し、950〜1150℃で固溶化熱処理
を施したのち、冷間圧延または冷間伸線による冷間加工
を行う場合も含まれ、また、前記オイルリング用平線を
オイルリング用緊張材に成形したのち400〜600℃でセッ
チング処理する場合も含まれる。
においては、上記組成を有するステンレス鋼を1000〜12
00℃の温度で熱間圧延し、950〜1150℃で固溶化熱処理
を施したのち、冷間圧延または冷間伸線による冷間加工
を行う場合も含まれ、また、前記オイルリング用平線を
オイルリング用緊張材に成形したのち400〜600℃でセッ
チング処理する場合も含まれる。
次に、本発明に係るオイルリング用緊張材の素材となる
ステンレス鋼の成分範囲（重量％）の限定理由について
説明する。
ステンレス鋼の成分範囲（重量％）の限定理由について
説明する。
C:0.01〜0.30％ Ｃは母相に固溶して基地を強化する一方、炭窒化物の形
成元素としても強力に作用する。しかも、オーステナイ
トを安定化し、加工誘起マルテンサイトを抑制する作用
が大きい。そこで、このような作用を得るために0.01％
以上とした。しかし、0.30％を超えると固溶が困難とな
るうえ、冷間加工性，耐食性が著しく劣化するので、そ
の上限を0.30％とした。
成元素としても強力に作用する。しかも、オーステナイ
トを安定化し、加工誘起マルテンサイトを抑制する作用
が大きい。そこで、このような作用を得るために0.01％
以上とした。しかし、0.30％を超えると固溶が困難とな
るうえ、冷間加工性，耐食性が著しく劣化するので、そ
の上限を0.30％とした。
Si:0.1〜2.0％ Siは製鋼時の脱酸剤として添加され、このような作用を
得るために0.1％以上とした。しかし、2.0％を超えると
フェライトが生成し易くなるので、その上限を2.0％と
した。
得るために0.1％以上とした。しかし、2.0％を超えると
フェライトが生成し易くなるので、その上限を2.0％と
した。
Mn:1.0〜6.0％ Mnは製鋼時の脱酸および脱硫剤として添加され、かつま
たＮの溶解度を大きくすると共に、加工誘起マルテンサ
イトを抑制する効果があるので、このような効果を得る
ために1.0％以上添加した。しかし、6.0％を超えると加
工性が悪くなり、しかも耐食性を劣化させるので、その
上限を6.0％とした。
たＮの溶解度を大きくすると共に、加工誘起マルテンサ
イトを抑制する効果があるので、このような効果を得る
ために1.0％以上添加した。しかし、6.0％を超えると加
工性が悪くなり、しかも耐食性を劣化させるので、その
上限を6.0％とした。
P:0.03％以下 Ｐは耐食性を劣化させるので極力少量であることが好ま
しく、その上限を0.03％とした。
しく、その上限を0.03％とした。
S:0.03％以下 Ｓは熱間加工性を害し、かつ耐食性を劣化させるので極
力少量であることが好ましく、その上限を0.03％とし
た。
力少量であることが好ましく、その上限を0.03％とし
た。
Ni:8〜16％ Niはオーステナイト安定化元素であり、ステンレス鋼を
オーステナイト相とするための主要な元素であると同時
に、加工誘起マルテンサイトの抑制にも必要な元素であ
る。そして、８％以上含有させればオーステナイト単相
の組織が得られ、含有量が多いほどオーステナイトは安
定となるが、Niは高価であるので経済性を考慮して８〜
16％の範囲とした。
オーステナイト相とするための主要な元素であると同時
に、加工誘起マルテンサイトの抑制にも必要な元素であ
る。そして、８％以上含有させればオーステナイト単相
の組織が得られ、含有量が多いほどオーステナイトは安
定となるが、Niは高価であるので経済性を考慮して８〜
16％の範囲とした。
Cr:16〜22％ Crは耐食性を向上させるのに寄与する元素であり、この
ような効果を得るために16％以上含有させるが、多量に
添加するとフェライトを生成するので16〜22％の範囲と
した。
ような効果を得るために16％以上含有させるが、多量に
添加するとフェライトを生成するので16〜22％の範囲と
した。
N:0.05〜0.35％ ＮはＣと同様に基地の強化と加工誘起マルテンサイトの
抑制のために添加する。さらに、耐食性および耐孔食性
の向上にも寄与する。そこで、このような効果を得るた
めに0.05％以上とした。しかし、多すぎると鋼塊溶製時
の気泡生成が多くなると共に、分塊時の加工性が低下す
るため、その上限を0.35％とした。
抑制のために添加する。さらに、耐食性および耐孔食性
の向上にも寄与する。そこで、このような効果を得るた
めに0.05％以上とした。しかし、多すぎると鋼塊溶製時
の気泡生成が多くなると共に、分塊時の加工性が低下す
るため、その上限を0.35％とした。
Al:0.05％以下 Alは通常脱酸剤として使用されるが、多量に含有すると
AlNを形成し、有効なＮ量を減ずると共に、酸化物系介
在物として残留して熱間加工性を害するので、その上限
を0.05％とした。
AlNを形成し、有効なＮ量を減ずると共に、酸化物系介
在物として残留して熱間加工性を害するので、その上限
を0.05％とした。
Mg:0.001〜0.05％ MgはAlを代替えする脱酸剤であるとと共に、有害なＳを
固定して熱間加工性を向上させ、Ｎ添加による加工性の
劣化を補うのに有効である。しかし、0.001％未満では
このような効果が得られず、0.05％を超えてもその効果
が飽和するので、0.001〜0.05％の範囲とした。
固定して熱間加工性を向上させ、Ｎ添加による加工性の
劣化を補うのに有効である。しかし、0.001％未満では
このような効果が得られず、0.05％を超えてもその効果
が飽和するので、0.001〜0.05％の範囲とした。
Ca:0.001〜0.05％ Caは被削性および熱間加工性の向上のために0.001％以
上添加するが、0.05％を超えると効果が飽和するので、
その上限を0.05％とした。
上添加するが、0.05％を超えると効果が飽和するので、
その上限を0.05％とした。
Cu:1.0〜4.0％ Cuは耐食性を向上させ、加工硬化率を低下させると共
に、冷間加工性を向上させるので、高耐食性と良好な冷
間加工性が要求される場合に添加するのが良い。そし
て、このような効果を得るためには1.0％以上添加する
必要があるが、多過ぎると熱間加工性を害する元素であ
るので、その上限を4.0％とした。
に、冷間加工性を向上させるので、高耐食性と良好な冷
間加工性が要求される場合に添加するのが良い。そし
て、このような効果を得るためには1.0％以上添加する
必要があるが、多過ぎると熱間加工性を害する元素であ
るので、その上限を4.0％とした。
Mo:0.5〜5.0％ MoはCuと同様に耐食性および耐孔食性を向上させるの
で、耐食性の要求が強い場合に添加するのが良い。そし
て、このような効果を得るためには0.5％以上添加する
必要があるが、多量に添加するとフェライトが生成し易
くなると共に、高価にもなるので、その上限を5.0％と
した。
で、耐食性の要求が強い場合に添加するのが良い。そし
て、このような効果を得るためには0.5％以上添加する
必要があるが、多量に添加するとフェライトが生成し易
くなると共に、高価にもなるので、その上限を5.0％と
した。
V:0.03〜0.30％ Ｖは炭窒化物を形成し、結晶粒を微細化して強度の向上
に寄与する。しかし、0.03％未満ではこのような効果が
なく、0.30％を超えるとその効果が飽和すると共に冷間
加工性が劣化するので、添加する場合は0.03〜0.30％の
範囲とする必要がある。
に寄与する。しかし、0.03％未満ではこのような効果が
なく、0.30％を超えるとその効果が飽和すると共に冷間
加工性が劣化するので、添加する場合は0.03〜0.30％の
範囲とする必要がある。
Ti:0.03〜0.30％ TiはＶと同様に炭窒化物を形成し、結晶粒を微細化して
基地の強化に寄与する。しかし、0.03％未満ではこのよ
うな効果がなく、0.30％を超えるとその効果が飽和する
と共に冷間加工性が劣化するので、添加する場合は0.03
〜0.30％の範囲とする必要がある。
基地の強化に寄与する。しかし、0.03％未満ではこのよ
うな効果がなく、0.30％を超えるとその効果が飽和する
と共に冷間加工性が劣化するので、添加する場合は0.03
〜0.30％の範囲とする必要がある。
Nb＋Ta:0.03〜0.30％ Nb,TaはＶと同様に炭窒化物を形成し、結晶粒の微細化
を通じて基地の強化に寄与する。しかし、0.03％未満で
はこのような効果がなく、多量に添加すると窒化物が介
在物として残留し、冷間加工性を害するので、特に強度
が必要な時にNbおよびTaの１種または２種を合計で0.30
％以上添加する。ただし、その上限は冷間加工性を害さ
ない0.30％とする必要がある。
を通じて基地の強化に寄与する。しかし、0.03％未満で
はこのような効果がなく、多量に添加すると窒化物が介
在物として残留し、冷間加工性を害するので、特に強度
が必要な時にNbおよびTaの１種または２種を合計で0.30
％以上添加する。ただし、その上限は冷間加工性を害さ
ない0.30％とする必要がある。
本発明に係るオイルリング用緊張材は、上記の成分組成
を有するステンレス鋼を素材としているものであり、こ
のような組成のステンレス鋼を素材としてオイルリング
用緊張材を製造するに際しては、まず、上記ステンレス
鋼を1000〜1200℃の温度で熱間圧延する。次いで、熱間
圧延のままあるいは必要に応じて950〜1150℃で固溶化
熱処理を施したのち、冷間圧延または冷間伸線による冷
間加工を行う。
を有するステンレス鋼を素材としているものであり、こ
のような組成のステンレス鋼を素材としてオイルリング
用緊張材を製造するに際しては、まず、上記ステンレス
鋼を1000〜1200℃の温度で熱間圧延する。次いで、熱間
圧延のままあるいは必要に応じて950〜1150℃で固溶化
熱処理を施したのち、冷間圧延または冷間伸線による冷
間加工を行う。
この冷間加工として冷間圧延を行う場合には、冷間圧延
によって、例えば、0.35mmt×300mmwの冷間帯鋼を製造
したのち、950〜1200℃で固溶化熱処理を施し、熱処理
後の冷間帯鋼に対して、例えば、2.5mmwにスリット加工
を行ってオイルリング用平線とする。
によって、例えば、0.35mmt×300mmwの冷間帯鋼を製造
したのち、950〜1200℃で固溶化熱処理を施し、熱処理
後の冷間帯鋼に対して、例えば、2.5mmwにスリット加工
を行ってオイルリング用平線とする。
また、冷間伸線の場合は、上記熱間圧延材または固溶化
熱処理された熱間圧延材を、例えば、1.3mmφ×ｌの線
材に冷間伸線を行った後、950〜1200℃で固溶化熱処理
を施し、例えば、0.35mmt×2.5mmw×ｌに加工し、固溶
化温度950〜1200℃で固溶化熱処理を施してオイルリン
グ用平線とする。
熱処理された熱間圧延材を、例えば、1.3mmφ×ｌの線
材に冷間伸線を行った後、950〜1200℃で固溶化熱処理
を施し、例えば、0.35mmt×2.5mmw×ｌに加工し、固溶
化温度950〜1200℃で固溶化熱処理を施してオイルリン
グ用平線とする。
このようにして製造されたオイルリング用平線は、オー
ステナイト安定化元素（C,Mn,Ni,Cu,N）をバランス良く
成分調整したステンレス鋼組成を有するので、オイルリ
ング用緊張材に成形している間に受ける強加工によって
も、加工誘起（疑似）マルテンサイトが生成せず、双晶
転位密度の増加のみで安定した非磁性鋼であり、成形性
が極めて良好で、ＣおよびＮの添加で母相に固溶して基
地を強化するので、冷間加工後の固溶化熱処理温度範囲
が950〜1200℃と広く、完全固溶化熱処理を施しても、
鋼種初期硬度はオイルリング用緊張材に要求される硬さ
Hv180〜230を極めて容易にかつばらつきなく達せられ
る。
ステナイト安定化元素（C,Mn,Ni,Cu,N）をバランス良く
成分調整したステンレス鋼組成を有するので、オイルリ
ング用緊張材に成形している間に受ける強加工によって
も、加工誘起（疑似）マルテンサイトが生成せず、双晶
転位密度の増加のみで安定した非磁性鋼であり、成形性
が極めて良好で、ＣおよびＮの添加で母相に固溶して基
地を強化するので、冷間加工後の固溶化熱処理温度範囲
が950〜1200℃と広く、完全固溶化熱処理を施しても、
鋼種初期硬度はオイルリング用緊張材に要求される硬さ
Hv180〜230を極めて容易にかつばらつきなく達せられ
る。
しかも、Ｎ添加で腐食性の環境における耐食性がSUS20
1,SUS304に比較して著しく向上し、かつC,Nの添加で固
溶強化され、オイルリング用緊張材に成形加工した後の
加工硬化率が大きく、さらにより望ましくは成形後のセ
ッチング処理（400〜600℃）により、時効処理効果を併
せ得ることができ、耐力，引張強さ，硬さが更に向上す
るので、張力および耐熱へたり性の向上がSUS201,SUS30
4に対し大巾に改善される。
1,SUS304に比較して著しく向上し、かつC,Nの添加で固
溶強化され、オイルリング用緊張材に成形加工した後の
加工硬化率が大きく、さらにより望ましくは成形後のセ
ッチング処理（400〜600℃）により、時効処理効果を併
せ得ることができ、耐力，引張強さ，硬さが更に向上す
るので、張力および耐熱へたり性の向上がSUS201,SUS30
4に対し大巾に改善される。
すなわち、上記成分調整したオイルリング用平線に対し
て、より望ましくは減面率10％以上の冷間加工を加えた
のち、400〜600℃で時効処理を行うことにより、耐力お
よび引張強さをより一層向上させることができる。した
がって、このような時効処理効果を得るため、例えばリ
ックベント用緊張材（スペーサ）として、0.35mmt×2.5
mmwに成形加工した後、400〜600℃のセッチング処理を
施すことにより、時効処理効果を併せ得ることができ
る。
て、より望ましくは減面率10％以上の冷間加工を加えた
のち、400〜600℃で時効処理を行うことにより、耐力お
よび引張強さをより一層向上させることができる。した
がって、このような時効処理効果を得るため、例えばリ
ックベント用緊張材（スペーサ）として、0.35mmt×2.5
mmwに成形加工した後、400〜600℃のセッチング処理を
施すことにより、時効処理効果を併せ得ることができ
る。
これによって、オイルリング用緊張材に要求される張
力，耐熱へたり性の向上により一層寄与する。
力，耐熱へたり性の向上により一層寄与する。
このとき、時効処理温度すなわちセッチング温度が400
℃よりも低いと、時効処理による耐力および引張強さの
向上はさほど大きくなく、また600℃を超えると耐力お
よび引張強さがかえって低下するので好ましくない。
℃よりも低いと、時効処理による耐力および引張強さの
向上はさほど大きくなく、また600℃を超えると耐力お
よび引張強さがかえって低下するので好ましくない。
（実施例） 第１表に本発明例と比較例とにおいて用いたオイルリン
グ用緊張材のステンレス鋼組成の一例を示す。
グ用緊張材のステンレス鋼組成の一例を示す。
まず、通常の溶製法により製造した第１表に示す組成の
鋼塊を分塊圧延したのち1000〜1200℃の温度で熱間圧延
し、これによって5.5mmφの線材とした。そして、この
熱間圧延の際における熱間加工性を評価したところ、第
２表に示す結果であった。この熱間加工性の評価におい
て、○は良好であったことを示し、×は表面に割れが発
生したことを示している。
鋼塊を分塊圧延したのち1000〜1200℃の温度で熱間圧延
し、これによって5.5mmφの線材とした。そして、この
熱間圧延の際における熱間加工性を評価したところ、第
２表に示す結果であった。この熱間加工性の評価におい
て、○は良好であったことを示し、×は表面に割れが発
生したことを示している。
次に、前記熱間圧延材に対して中間で固溶化熱処理を１
回施したのち、冷間伸線加工を行って1.3mmφとし、次
いでこの伸線材に対して950〜1200℃の固溶化熱処理を
施した後、冷間平線加工を行って0.35mmt×2.5mmw×ｌ
のオイルリング用平線粗材を製造し、第２表に示すよう
に980〜1150℃の固溶化熱処理を行ってオイルリング用
平線を製造した。
回施したのち、冷間伸線加工を行って1.3mmφとし、次
いでこの伸線材に対して950〜1200℃の固溶化熱処理を
施した後、冷間平線加工を行って0.35mmt×2.5mmw×ｌ
のオイルリング用平線粗材を製造し、第２表に示すよう
に980〜1150℃の固溶化熱処理を行ってオイルリング用
平線を製造した。
そして、このオイルリング用平線の硬さ，引張強さおよ
び伸びを調べたところ、第２表に示す結果であった。
び伸びを調べたところ、第２表に示す結果であった。
次いで、前記オイルリング用平線を歯切り状の凹凸形状
に成形してオイルリング用緊張材（エキスパンダー，ス
ペーサー）を製作し、その際の成形性を評価すると共
に、各オイルリング用緊張材の張力，耐熱へたり性およ
び耐食性を評価した。このとき、成形性の評価におい
て、○は良好であったことを示し、△はばらつきが大き
かったことを示し、×は成形後にクラックが入ったこと
を示している。また、張力の評価において、○は良好で
あったことを示し、△はばらつきが大きかったことを示
し、×は規格外れのものであることを示している。さら
に、耐熱へたり性の評価において、○は良好であったこ
とを示し、△はばらつきが大きかったことを示し、×は
規格外れのものであることを示している。さらにまた、
耐食性の評価（JIS Z2371“塩水噴霧試験方法”）にお
いて、○は銹の発生がなかったことを示し、×は銹の発
生があったことを示している。
に成形してオイルリング用緊張材（エキスパンダー，ス
ペーサー）を製作し、その際の成形性を評価すると共
に、各オイルリング用緊張材の張力，耐熱へたり性およ
び耐食性を評価した。このとき、成形性の評価におい
て、○は良好であったことを示し、△はばらつきが大き
かったことを示し、×は成形後にクラックが入ったこと
を示している。また、張力の評価において、○は良好で
あったことを示し、△はばらつきが大きかったことを示
し、×は規格外れのものであることを示している。さら
に、耐熱へたり性の評価において、○は良好であったこ
とを示し、△はばらつきが大きかったことを示し、×は
規格外れのものであることを示している。さらにまた、
耐食性の評価（JIS Z2371“塩水噴霧試験方法”）にお
いて、○は銹の発生がなかったことを示し、×は銹の発
生があったことを示している。
第１表および第２表に示すように、本発明に係るオイル
リング用緊張材の素材となるステンレス鋼はいずれも熱
間加工性が良好であり、オイルリング用緊張材に成形す
る際の成形性にも優れており、オイルリング用緊張材の
張力，耐熱へたり性および耐食性のすべてが良好である
ことが認められた。
リング用緊張材の素材となるステンレス鋼はいずれも熱
間加工性が良好であり、オイルリング用緊張材に成形す
る際の成形性にも優れており、オイルリング用緊張材の
張力，耐熱へたり性および耐食性のすべてが良好である
ことが認められた。
これに対し比較例のオイルリング用緊張材の素材となる
ステンレス鋼組成No.11,12のものは、熱間加工時に表面
割れが発生し、製造性が悪いものであった。これは、N
o.11鋼ではAlが限定範囲を超えて含有されていると共
に、Mg,Caが添加されていないためであり、No.12鋼では
熱間加工性を害するCuが過剰に含まれているためであ
る。また、比較例No.13ではMnが多くかつCrが少ないた
め、耐食性に劣り、塩水噴霧試験に耐え得ないものであ
った。さらに比較例No.14では、成形加工により疑似マ
ルテンサイトが発生し、また成形性にばらつきがみられ
た。
ステンレス鋼組成No.11,12のものは、熱間加工時に表面
割れが発生し、製造性が悪いものであった。これは、N
o.11鋼ではAlが限定範囲を超えて含有されていると共
に、Mg,Caが添加されていないためであり、No.12鋼では
熱間加工性を害するCuが過剰に含まれているためであ
る。また、比較例No.13ではMnが多くかつCrが少ないた
め、耐食性に劣り、塩水噴霧試験に耐え得ないものであ
った。さらに比較例No.14では、成形加工により疑似マ
ルテンサイトが発生し、また成形性にばらつきがみられ
た。
さらに、比較例No.15（SUS201）はMnが多くCrが少ない
ため、耐食性が劣るものであった。
ため、耐食性が劣るものであった。
さらにまた、比較例No.16（SUS304）のように、固溶化
熱処理温度の調整で製造したものは、オイルリング用緊
張材の張力および耐熱へたり性にばらつきが大きく、比
較例No.17（SUS304）のように、固溶化熱処理後に加工
率5.3％の冷間加工を施したものでは、本発明鋼と同様
にすべて良好であるが、本発明に係る製造方法では固溶
化熱処理状態で使用可能であるのに対し、比較例No.17
（SUS304）では固溶化熱処理後においてさらに張力を得
るために冷間加工を必要とするので、オイルリング用緊
張材に反りや横曲がりの発生する危険があり、しかも組
成のばらつきによる冷間加工率の調整を必要とするな
ど、製造工程が複雑であり、しかもＮが添加されていな
いので成形後の時効処理で炭化物が主に結晶粒界に析出
して張力の向上が期待されず、かえって耐食性が著しく
劣化する。
熱処理温度の調整で製造したものは、オイルリング用緊
張材の張力および耐熱へたり性にばらつきが大きく、比
較例No.17（SUS304）のように、固溶化熱処理後に加工
率5.3％の冷間加工を施したものでは、本発明鋼と同様
にすべて良好であるが、本発明に係る製造方法では固溶
化熱処理状態で使用可能であるのに対し、比較例No.17
（SUS304）では固溶化熱処理後においてさらに張力を得
るために冷間加工を必要とするので、オイルリング用緊
張材に反りや横曲がりの発生する危険があり、しかも組
成のばらつきによる冷間加工率の調整を必要とするな
ど、製造工程が複雑であり、しかもＮが添加されていな
いので成形後の時効処理で炭化物が主に結晶粒界に析出
して張力の向上が期待されず、かえって耐食性が著しく
劣化する。
これに対し、本発明による場合には、成形後の時効処理
（実用上は400〜600℃におけるセッチング処理が必須工
程であるので、特別に時効処理工程を追加しなくとも、
セッチング処理に併せて処理することが可能）により、
含Ｎステンレス鋼であることから炭窒化物の粒界析出が
起らず、0.2％耐力および引張強さが上昇し、時効処理
が強化法の１つとして有効であり、特に0.2％耐力の上
昇が著しい。
（実用上は400〜600℃におけるセッチング処理が必須工
程であるので、特別に時効処理工程を追加しなくとも、
セッチング処理に併せて処理することが可能）により、
含Ｎステンレス鋼であることから炭窒化物の粒界析出が
起らず、0.2％耐力および引張強さが上昇し、時効処理
が強化法の１つとして有効であり、特に0.2％耐力の上
昇が著しい。
第１図は本発明例No.1のステンレス鋼と比較例No.15のS
US201ステンレス鋼およびNo.17のSUS304ステンレス鋼の
冷間加工加工材（減面率40％）の時効硬化曲線を示すも
のである。
US201ステンレス鋼およびNo.17のSUS304ステンレス鋼の
冷間加工加工材（減面率40％）の時効硬化曲線を示すも
のである。
第１図に示すように、Ｎを含むNo.1のステンレス鋼とN
o.15のSUS201ステンレス鋼では、400〜600℃で顕著な強
度（0.2％耐力および引張強さ）の上昇が認められる。
o.15のSUS201ステンレス鋼では、400〜600℃で顕著な強
度（0.2％耐力および引張強さ）の上昇が認められる。
次に、このような冷間加工後の時効処理を高強度でかつ
低透磁率である発明例No.1の40％線引材に適用した結果
を第３表に示す。
低透磁率である発明例No.1の40％線引材に適用した結果
を第３表に示す。
第３表に示すように、時効処理によって大幅な強度上昇
が認められ、時効処理材では0.2％耐力が120kgf/mm2,引
張強さが140kgf/mm2であり、オイルリング用緊張材の張
力上昇に著しく有効である。
が認められ、時効処理材では0.2％耐力が120kgf/mm2,引
張強さが140kgf/mm2であり、オイルリング用緊張材の張
力上昇に著しく有効である。
［発明の効果］ 以上説明してきたように、本発明に係るオイルリング用
緊張材は、重量％で、C:0.01〜0.30％、Si:0.1〜2.0
％、Mn:1.0〜6.0％、P:0.03％以下、S:0.03％以下、Ni:
8〜16％、Cr:16〜22％、N:0.05〜0.35％、Al:0.05％以
下、Mg:0.001〜0.05％、Ca:0.001〜0.05％、および必要
に応じてCu:1.0〜4.0％,Mo:0.5〜5.0％のうちの１種ま
たは２種、同じく必要に応じてV:0.03〜0.30％,Ti:0.03
〜0.30％,Nb＋Ta:0.03〜0.30％のうちの１種または２種
以上、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有す
るステンレス鋼を素材としているものであり、本発明に
係るオイルリング用緊張材の製造方法では、上記組成を
有するステンレス鋼を1000〜1200℃の温度で熱間圧延し
たのち、冷間圧延または冷間伸線による冷間加工を行
い、次いで950〜1200℃で固溶化熱処理を施し、冷間圧
延による場合は冷間帯鋼を必要な幅にスリット加工して
オイルリング用平線とし、冷間伸線による場合は必要な
冷間加工を加えたのち950〜1200℃で固溶化熱処理を施
してオイルリング用平線とし、このオイルリング用平線
をオイルリング用緊張材に成形し、場合によっては1000
〜1200℃の温度で熱間圧延して950〜1150℃で固溶化熱
処理を施したのち、冷間圧延または冷間伸線による冷間
加工を行うようにし、同じく場合によっては、オイルリ
ング用平線をオイルリング用緊張材に成形したのち400
〜600℃でセッチング処理して時効処理を兼ねさせるよ
うにしたから、本発明に係るオイルリング用緊張材はバ
ランス良く成分調整されたステンレス鋼組成を有するも
のであり、それゆえ減面率の高い冷間加工を施したとき
でも加工誘起マルテンサイトが生成せず、したがって非
磁性でかつ高張力であって、しかも耐食性，成形性，張
力および耐熱へたり性に優れたものであり、加えて、前
記組成の鋼に対して、より望ましくは減面率10％以上の
冷間加工を施した後400〜600℃でセッチング処理（時効
処理）を行うことによって、耐力および引張強さをさら
に向上させることが可能であり、オイルリング用緊張材
として著しく優れた特性を有するものであるという著大
なる効果がもたらされる。
緊張材は、重量％で、C:0.01〜0.30％、Si:0.1〜2.0
％、Mn:1.0〜6.0％、P:0.03％以下、S:0.03％以下、Ni:
8〜16％、Cr:16〜22％、N:0.05〜0.35％、Al:0.05％以
下、Mg:0.001〜0.05％、Ca:0.001〜0.05％、および必要
に応じてCu:1.0〜4.0％,Mo:0.5〜5.0％のうちの１種ま
たは２種、同じく必要に応じてV:0.03〜0.30％,Ti:0.03
〜0.30％,Nb＋Ta:0.03〜0.30％のうちの１種または２種
以上、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有す
るステンレス鋼を素材としているものであり、本発明に
係るオイルリング用緊張材の製造方法では、上記組成を
有するステンレス鋼を1000〜1200℃の温度で熱間圧延し
たのち、冷間圧延または冷間伸線による冷間加工を行
い、次いで950〜1200℃で固溶化熱処理を施し、冷間圧
延による場合は冷間帯鋼を必要な幅にスリット加工して
オイルリング用平線とし、冷間伸線による場合は必要な
冷間加工を加えたのち950〜1200℃で固溶化熱処理を施
してオイルリング用平線とし、このオイルリング用平線
をオイルリング用緊張材に成形し、場合によっては1000
〜1200℃の温度で熱間圧延して950〜1150℃で固溶化熱
処理を施したのち、冷間圧延または冷間伸線による冷間
加工を行うようにし、同じく場合によっては、オイルリ
ング用平線をオイルリング用緊張材に成形したのち400
〜600℃でセッチング処理して時効処理を兼ねさせるよ
うにしたから、本発明に係るオイルリング用緊張材はバ
ランス良く成分調整されたステンレス鋼組成を有するも
のであり、それゆえ減面率の高い冷間加工を施したとき
でも加工誘起マルテンサイトが生成せず、したがって非
磁性でかつ高張力であって、しかも耐食性，成形性，張
力および耐熱へたり性に優れたものであり、加えて、前
記組成の鋼に対して、より望ましくは減面率10％以上の
冷間加工を施した後400〜600℃でセッチング処理（時効
処理）を行うことによって、耐力および引張強さをさら
に向上させることが可能であり、オイルリング用緊張材
として著しく優れた特性を有するものであるという著大
なる効果がもたらされる。
第１図はオーステナイト系ステンレス鋼である本発明例
No.1,SUS201およびSUS304の時効硬化挙動を示すグラフ
である。 材となるステンレス鋼の成分範囲（重量％）の限定理由
について説明する。 C:0.01〜0.30％ Ｃは母相に固溶して基地を強化する一方、炭窒化物の形
成元素としても強力に作用する。しかも、オーステナイ
トを安定化し、加工誘起マルテンサイトを抑制する作用
が大きい。そこで、このような作用を得るために0.01％
以上とした。しかし、0.30％を超えると固溶が困難とな
るうえ、冷間加工性，耐食性が著しく劣化するので、そ
の上限を0.30％とした。 Si:0.1〜2.0％ Siは製鋼時の脱酸剤として添加され、このような作用を
得るために0.1％以上とした。しかし、2.0％を超えると
フェライトが生成し易くなるので、その上限を2.0％と
した。 Mn:1.0〜6.0％ Mnは製鋼時の脱酸および脱硫剤として添加され、かつま
たＮの溶解度を大きくすると共に、加工誘起マルテンサ
イトを抑制する効果があるので、このような効果を得る
ために1.0％以上添加した。しかし、6.0％を超えると加
工性が悪くなり、しかも耐食性を劣化させるので、その
上限を6.0％とした。 P:0.03％以下 Ｐは耐食性を劣化させるので極力少量であることが好ま
しく、その上限を0.03％とした。 S:0.03％以下 Ｓは熱間加工性を害し、かつ耐食性を劣化させるので極
力少量であることが好ましく、その上限を0.03％とし
た。 Ni:8〜16％ Niはオーステナイト安定化元素であり、ステンレス鋼を
オーステナイト相とするための主要な元素であると同時
に、加工誘起マルテンサイトの抑制にも必要な元素であ
る。そして、８％以上含有させればオーステナイト単相
の組織が得られ、含有量が多いほどオーステナイトは安
定となるが、Niは高価であるので経済性を考慮して８〜
16％の範囲とした。 Cr:16〜22％ Crは耐食性を向上させるのに寄与する元素であり、この
ような効果を得るために16％以上含有させるが、多量に
添加するとフェライトを生成するので16〜22％の範囲と
した。 N:0.05〜0.35％ ＮはＣと同様に基地の強化と加工誘起マルテンサイトの
抑制のために添加する。さらに、耐食性および耐孔食性
の向上にも寄与する。そこで、このような効果を得るた
めに0.05％以上とした。しかし、多すぎると鋼塊溶製時
の気泡生成が多くなると共に、分塊時の加工性が低下す
るため、その上限を0.35％とした。 Al:0.05％以下 Alは通常脱酸剤として使用されるが、多量に含有すると
AlNを形成し、有効なＮ量を減ずると共に、酸化物系介
在物として残留して熱間加工性を害するので、その上限
を0.05％とした。 Mg:0.001〜0.05％ MgはAlを代替えする脱酸剤であるとと共に、有害なＳを
固定して熱間加工性を向上させ、Ｎ添加による加工性の
劣化を補うのに有効である。しかし、0.001％未満では
このような効果が得られず、0.05％を超えてもその効果
が飽和するので、0.001〜0.05％の範囲とした。 Ca:0.001〜0.05％ Caは被削性および熱間加工性の向上のために0.001％以
上添加するが、0.05％を超えると効果が飽和するので、
その上限を0.05％とした。 Cu:1.0〜4.0％ Cuは耐食性を向上させ、加工硬化率を低下させると共
に、冷間加工性を向上させるので、高耐食性と良好な冷
間加工性が要求される場合に添加するのが良い。そし
て、このような効果を得るためには1.0％以上添加する
必要があるが、多過ぎると熱間加工性を害する元素であ
るので、その上限を4.0％とした。
No.1,SUS201およびSUS304の時効硬化挙動を示すグラフ
である。 材となるステンレス鋼の成分範囲（重量％）の限定理由
について説明する。 C:0.01〜0.30％ Ｃは母相に固溶して基地を強化する一方、炭窒化物の形
成元素としても強力に作用する。しかも、オーステナイ
トを安定化し、加工誘起マルテンサイトを抑制する作用
が大きい。そこで、このような作用を得るために0.01％
以上とした。しかし、0.30％を超えると固溶が困難とな
るうえ、冷間加工性，耐食性が著しく劣化するので、そ
の上限を0.30％とした。 Si:0.1〜2.0％ Siは製鋼時の脱酸剤として添加され、このような作用を
得るために0.1％以上とした。しかし、2.0％を超えると
フェライトが生成し易くなるので、その上限を2.0％と
した。 Mn:1.0〜6.0％ Mnは製鋼時の脱酸および脱硫剤として添加され、かつま
たＮの溶解度を大きくすると共に、加工誘起マルテンサ
イトを抑制する効果があるので、このような効果を得る
ために1.0％以上添加した。しかし、6.0％を超えると加
工性が悪くなり、しかも耐食性を劣化させるので、その
上限を6.0％とした。 P:0.03％以下 Ｐは耐食性を劣化させるので極力少量であることが好ま
しく、その上限を0.03％とした。 S:0.03％以下 Ｓは熱間加工性を害し、かつ耐食性を劣化させるので極
力少量であることが好ましく、その上限を0.03％とし
た。 Ni:8〜16％ Niはオーステナイト安定化元素であり、ステンレス鋼を
オーステナイト相とするための主要な元素であると同時
に、加工誘起マルテンサイトの抑制にも必要な元素であ
る。そして、８％以上含有させればオーステナイト単相
の組織が得られ、含有量が多いほどオーステナイトは安
定となるが、Niは高価であるので経済性を考慮して８〜
16％の範囲とした。 Cr:16〜22％ Crは耐食性を向上させるのに寄与する元素であり、この
ような効果を得るために16％以上含有させるが、多量に
添加するとフェライトを生成するので16〜22％の範囲と
した。 N:0.05〜0.35％ ＮはＣと同様に基地の強化と加工誘起マルテンサイトの
抑制のために添加する。さらに、耐食性および耐孔食性
の向上にも寄与する。そこで、このような効果を得るた
めに0.05％以上とした。しかし、多すぎると鋼塊溶製時
の気泡生成が多くなると共に、分塊時の加工性が低下す
るため、その上限を0.35％とした。 Al:0.05％以下 Alは通常脱酸剤として使用されるが、多量に含有すると
AlNを形成し、有効なＮ量を減ずると共に、酸化物系介
在物として残留して熱間加工性を害するので、その上限
を0.05％とした。 Mg:0.001〜0.05％ MgはAlを代替えする脱酸剤であるとと共に、有害なＳを
固定して熱間加工性を向上させ、Ｎ添加による加工性の
劣化を補うのに有効である。しかし、0.001％未満では
このような効果が得られず、0.05％を超えてもその効果
が飽和するので、0.001〜0.05％の範囲とした。 Ca:0.001〜0.05％ Caは被削性および熱間加工性の向上のために0.001％以
上添加するが、0.05％を超えると効果が飽和するので、
その上限を0.05％とした。 Cu:1.0〜4.0％ Cuは耐食性を向上させ、加工硬化率を低下させると共
に、冷間加工性を向上させるので、高耐食性と良好な冷
間加工性が要求される場合に添加するのが良い。そし
て、このような効果を得るためには1.0％以上添加する
必要があるが、多過ぎると熱間加工性を害する元素であ
るので、その上限を4.0％とした。
Claims (6)
- 【請求項１】重量％で、C:0.01〜0.30％、Si:0.1〜2.0
％、Mn:1.0〜6.0％、P:0.03％以下、S:0.03％以下、Ni:
8〜16％、Cr:16〜22％、N:0.05〜0.35％、Al:0.05％以
下、Mg:0.001〜0.05％、Ca:0.001〜0.05％、残部Feおよ
び不可避的不純物からなる組成を有するステンレス鋼を
素材としていることを特徴とするオイルリング用緊張
材。 - 【請求項２】重量％で、C:0.01〜0.30％、Si:0.1〜2.0
％、Mn:1.0〜6.0％、P:0.03％以下、S:0.03％以下、Ni:
8〜16％、Cr:16〜22％、N:0.05〜0.35％、Al:0.05％以
下、Mg:0.001〜0.05％、Ca:0.001〜0.05％、およびCu:
1.0〜4.0％,Mo:0.5〜5.0％のうちの１種または２種、残
部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有するステン
レス鋼を素材としていることを特徴とするオイルリング
用緊張材。 - 【請求項３】重量％で、C:0.01〜0.30％、Si:0.1〜2.0
％、Mn:1.0〜6.0％、P:0.03％以下、S:0.03％以下、Ni:
8〜16％、Cr:16〜22％、N:0.05〜0.35％、Al:0.05％以
下、Mg:0.001〜0.05％、Ca:0.001〜0.05％、およびV:0.
03〜0.30％,Ti:0.03〜0.30％,Nb＋Ta:0.03〜0.30％のう
ちの１種または２種以上、残部Feおよび不可避的不純物
からなる組成を有するステンレス鋼を素材としているこ
とを特徴とするオイルリング用緊張材。 - 【請求項４】重量％で、C:0.01〜0.30％、Si:0.1〜2.0
％、Mn:1.0〜6.0％、P:0.03％以下、S:0.03％以下、Ni:
8〜16％、Cr:16〜22％、N:0.05〜0.35％、Al:0.05％以
下、Mg:0.001〜0.05％、Ca:0.001〜0.05％、およびCu:
1.0〜4.0％,Mo:0.5〜5.0％のうちの１種または２種、さ
らにV:0.03〜0.30％,Ti:0.03〜0.30％,Nb＋Ta:0.03〜0.
30％のうちの１種または２種以上、残部Feおよび不可避
的不純物からなる組成を有するステンレス鋼を素材とし
ていることを特徴とするオイルリング用緊張材。 - 【請求項５】重量％で、C:0.01〜0.30％、Si:0.1〜2.0
％、Mn:1.0〜6.0％、P:0.03％以下、S:0.03％以下、Ni:
8〜16％、Cr:16〜22％、N:0.05〜0.35％、Al:0.05％以
下、Mg:0.001〜0.05％、Ca:0.001〜0.05％、残部Feおよ
び不可避的不純物からなる組成を有するステンレス鋼を
1000〜1200℃の温度で熱間圧延したのち、冷間圧延また
は冷間伸線による冷間加工を行い、次いで950〜1200℃
で固溶化熱処理を施し、冷間圧延による場合は冷間帯鋼
を必要な幅にスリット加工してオイルリング用平線と
し、冷間伸線による場合は必要な冷間加工を加えたのち
950〜1200℃で固溶化熱処理を施してオイルリング用平
線とし、このオイルリング用平線をオイルリング用緊張
材に成形することを特徴とするオイルリング用緊張材の
製造方法。 - 【請求項６】重量％で、C:0.01〜0.30％、Si:0.1〜2.0
％、Mn:1.0〜6.0％、P:0.03％以下、S:0.03％以下、Ni:
8〜16％、Cr:16〜22％、N:0.05〜0.35％、Al:0.05％以
下、Mg:0.001〜0.05％、Ca:0.001〜0.05％、およびCu:
1.0〜4.0％,Mo:0.5〜5.0％のうちの１種または２種、残
部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有するステン
レス鋼を1000〜1200℃の温度で熱間圧延したのち、冷間
圧延または冷間伸線による冷間加工を行い、次いで950
〜1200℃で固溶化熱処理を施し、冷間圧延による場合は
冷間帯鋼を必要な幅にスリット加工してオイルリング用
平線とし、冷間伸線による場合は必要な冷間加工を加え
たのち950〜1200℃で固溶化熱処理を施してオイルリン
グ用平線とし、このオイルリング用平線をオイルリング
用緊張材に成形することを特徴とするオイルリング用緊
張材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2953687A JPH07103446B2 (ja) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | オイルリング用緊張材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2953687A JPH07103446B2 (ja) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | オイルリング用緊張材およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63199849A JPS63199849A (ja) | 1988-08-18 |
| JPH07103446B2 true JPH07103446B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=12278835
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2953687A Expired - Lifetime JPH07103446B2 (ja) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | オイルリング用緊張材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07103446B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN108220822A (zh) * | 2018-01-15 | 2018-06-29 | 宿州博斯特精密铸造有限公司 | 一种高强度无磁不锈钢 |
| CN110819898B (zh) * | 2019-11-18 | 2021-08-31 | 燕山大学 | 一种高强度耐腐蚀含锆不锈钢及其制备方法 |
-
1987
- 1987-02-13 JP JP2953687A patent/JPH07103446B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63199849A (ja) | 1988-08-18 |
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