JPH0699761B2 - 深絞り性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH0699761B2 JPH0699761B2 JP62066805A JP6680587A JPH0699761B2 JP H0699761 B2 JPH0699761 B2 JP H0699761B2 JP 62066805 A JP62066805 A JP 62066805A JP 6680587 A JP6680587 A JP 6680587A JP H0699761 B2 JPH0699761 B2 JP H0699761B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、深絞り性に優れた高張力熱延鋼板の製造方
法に関し、特に深絞り性に優れ、かつ35kgf/mm2以上の
引張り強さを有する高張力極低Ｃ−Alキルド−Tiあるい
はNbの単独又は複合添加鋼に関する。
法に関し、特に深絞り性に優れ、かつ35kgf/mm2以上の
引張り強さを有する高張力極低Ｃ−Alキルド−Tiあるい
はNbの単独又は複合添加鋼に関する。
近年、主に自動車部材において、プレス成形用鋼板の深
絞り性に対する要求は、従来にも増して一段と厳しいも
のがあり、深絞り性向上のための研究開発が精力的に行
なわれている。
絞り性に対する要求は、従来にも増して一段と厳しいも
のがあり、深絞り性向上のための研究開発が精力的に行
なわれている。
一般に高い深絞り性を得るためには、鋼中の固溶Ｃを低
減させる必要があり、今日の製鋼技術の進歩及び鋼中へ
のTi,Nbの添加により、固溶Ｃをほぼ零にまで下げるこ
とができるようになった。
減させる必要があり、今日の製鋼技術の進歩及び鋼中へ
のTi,Nbの添加により、固溶Ｃをほぼ零にまで下げるこ
とができるようになった。
また近年、熱延鋼板の深絞り性を向上させる目的で、上
記の鋼種を温間で圧延する試みがなされている。
記の鋼種を温間で圧延する試みがなされている。
一方、近年のプレス成形用鋼板の需要の方向から、深絞
り性に優れた高張力鋼板が要求されている。しかし従来
の熱延鋼板の製造方法は、深絞り性に優れ、かつ引張り
強さの高い高張力の鋼板の要求に十分には対応できない
ものであった。
り性に優れた高張力鋼板が要求されている。しかし従来
の熱延鋼板の製造方法は、深絞り性に優れ、かつ引張り
強さの高い高張力の鋼板の要求に十分には対応できない
ものであった。
この発明は、かかる問題点に鑑み、深絞り性に優れ、か
つ十分な引張り強さを有する高張力熱延鋼板の製造方法
を提供せんとするものである。
つ十分な引張り強さを有する高張力熱延鋼板の製造方法
を提供せんとするものである。
そして本件発明者は、従来の極低Ｃ−Alキルド−Tiある
いはNbの単独又は複合添加鋼の温間域圧延について種々
の研究を行い、検討を重ねた結果、上記鋼中に固溶強化
元素であるMn,Si,Pを適量添加することで、深絞り性に
優れかつ35kgf/mm2以上の引張り強さが得られることを
見い出し、本発明をなしたものである。
いはNbの単独又は複合添加鋼の温間域圧延について種々
の研究を行い、検討を重ねた結果、上記鋼中に固溶強化
元素であるMn,Si,Pを適量添加することで、深絞り性に
優れかつ35kgf/mm2以上の引張り強さが得られることを
見い出し、本発明をなしたものである。
そこで本件出願の第１の発明は、C:0.015重量％以下、M
n:0.3〜1.5重量％、S:0.02重量％以下、Si:0.2〜1.5重
量％、P:0.02〜0.15重量％を含有し、さらにTi:0.2重量
％以下、Nb:0.3重量％以下で、かつC/12＜（Ti*/48＋Nb
/93）＜３×C/12（但し、Ti*＝Ti−48/14・Ｎ−48/32・
Ｓ）となるような量のTiC,Nbの一方あるいは双方を添加
した残部Fe,及び不可避的不純物よりなる鋼に対し、950
〜1250℃に均熱して粗圧延を施し、これを必要に応じて
保熱，空冷してTiC又はNbCの析出処理を行った後、500
〜800℃で潤滑しつつ60〜95％の合計圧下率の圧延を行
って巻取，酸洗を行ない、これに焼鈍処理を施すように
したものである。
n:0.3〜1.5重量％、S:0.02重量％以下、Si:0.2〜1.5重
量％、P:0.02〜0.15重量％を含有し、さらにTi:0.2重量
％以下、Nb:0.3重量％以下で、かつC/12＜（Ti*/48＋Nb
/93）＜３×C/12（但し、Ti*＝Ti−48/14・Ｎ−48/32・
Ｓ）となるような量のTiC,Nbの一方あるいは双方を添加
した残部Fe,及び不可避的不純物よりなる鋼に対し、950
〜1250℃に均熱して粗圧延を施し、これを必要に応じて
保熱，空冷してTiC又はNbCの析出処理を行った後、500
〜800℃で潤滑しつつ60〜95％の合計圧下率の圧延を行
って巻取，酸洗を行ない、これに焼鈍処理を施すように
したものである。
また本件出願の第２の発明は、C:0.015重量％以下、Mn:
0.3〜1.5重量％、S:0.02重量％以下、Si:0.2〜1.5重量
％、P:0.02〜0.15重量％、B:0.0005〜0.005重量％を含
有し、さらにTi:0.2重量％以下、Nb:0.3重量％以下で、
かつC/12＜（Ti*/48＋Nb/93）＜３×C/12（但し、Ti*＝
Ti−48/14・Ｎ−48/32・Ｓ）となるような量のTiあるい
はNbの一方又は双方を添加した残部Fe,及び不可避的不
純物よりなる鋼に対し、950〜1250℃に均熱して粗圧延
を施し、これを必要に応じて保熱，空冷してTiC又はNbC
の析出処理を行った後、500〜800℃で潤滑しつつ60〜95
％の合計圧下率の圧延を行って巻取，酸洗を行ない、こ
れに焼鈍処理を施すようにしたものである。
0.3〜1.5重量％、S:0.02重量％以下、Si:0.2〜1.5重量
％、P:0.02〜0.15重量％、B:0.0005〜0.005重量％を含
有し、さらにTi:0.2重量％以下、Nb:0.3重量％以下で、
かつC/12＜（Ti*/48＋Nb/93）＜３×C/12（但し、Ti*＝
Ti−48/14・Ｎ−48/32・Ｓ）となるような量のTiあるい
はNbの一方又は双方を添加した残部Fe,及び不可避的不
純物よりなる鋼に対し、950〜1250℃に均熱して粗圧延
を施し、これを必要に応じて保熱，空冷してTiC又はNbC
の析出処理を行った後、500〜800℃で潤滑しつつ60〜95
％の合計圧下率の圧延を行って巻取，酸洗を行ない、こ
れに焼鈍処理を施すようにしたものである。
ここで本願発明における含有成分及び含有割合の限定理
由について説明する。まず本願の第１の発明について説
明する。
由について説明する。まず本願の第１の発明について説
明する。
C:Cは深絞り性に大きな影響を与える元素で、含有量が
低いほど高いｒ値（深絞り性）が得られる。従って高深
絞り性を得るためには、Ｃ含有量は0.015重量％以下と
する必要がある。一方、Ｃ含有量の下限は製鋼技術によ
って決定されるが、現在のところ、0.001重量％程度で
ある。
低いほど高いｒ値（深絞り性）が得られる。従って高深
絞り性を得るためには、Ｃ含有量は0.015重量％以下と
する必要がある。一方、Ｃ含有量の下限は製鋼技術によ
って決定されるが、現在のところ、0.001重量％程度で
ある。
Ti,Nb:Ti,Nbは深絞り性を向上させる添加元素として特
に重要である。即ちこの元素は、固溶ＣをTiC又はNbCと
して析出させることにより、固溶Ｃ量を低減させること
ができ、従ってＣ量に応じてTi又はNbの添加量を増加さ
せれば、固溶Ｃ量を制鋼技術で低減した限界量よりさら
に低減することが技術的に可能となる。しかし多量のT
i,Nb添加は極端に固溶Ｃ量を低減させ、粒界が脆弱化
し、二次加工脆性を起こす危険性があり、また、添加コ
ストが増大する。従ってこれらの点を考慮し、Ti,Nbは
（Ti*＋Nb）/Cの原子量比が１〜３の間で、かつTiは0.2
重量％以下、Nbは0.3重量％以下とする。
に重要である。即ちこの元素は、固溶ＣをTiC又はNbCと
して析出させることにより、固溶Ｃ量を低減させること
ができ、従ってＣ量に応じてTi又はNbの添加量を増加さ
せれば、固溶Ｃ量を制鋼技術で低減した限界量よりさら
に低減することが技術的に可能となる。しかし多量のT
i,Nb添加は極端に固溶Ｃ量を低減させ、粒界が脆弱化
し、二次加工脆性を起こす危険性があり、また、添加コ
ストが増大する。従ってこれらの点を考慮し、Ti,Nbは
（Ti*＋Nb）/Cの原子量比が１〜３の間で、かつTiは0.2
重量％以下、Nbは0.3重量％以下とする。
Mn:Mnは多量に加えると深絞り性を劣化させるが固溶強
化元素としては有効な元素である。0.3重量％未満では
高強度化への寄与が期待できず、1.5重量％を越えると
ｒ値が劣化する。このことから、Mnの含有量は0.3〜1.5
重量％とする。
化元素としては有効な元素である。0.3重量％未満では
高強度化への寄与が期待できず、1.5重量％を越えると
ｒ値が劣化する。このことから、Mnの含有量は0.3〜1.5
重量％とする。
P:Pは固溶強化元素としては最も有効な元素である。し
かしこれも多量に加えると脆性破壊、スポット溶接不良
の危険性、ｒ値の低下を招くことから、0.02〜0.15重量
％とする。
かしこれも多量に加えると脆性破壊、スポット溶接不良
の危険性、ｒ値の低下を招くことから、0.02〜0.15重量
％とする。
S:Sは成形時に割れを生じさせるMnS介在物の生成元素で
あるため、低くする必要があるが、現在の製鋼技術上の
限界から0.02重量％以下とする。
あるため、低くする必要があるが、現在の製鋼技術上の
限界から0.02重量％以下とする。
Si:Siは固溶強化元素として有効であるが、多量に添加
すると、ｒ値の低下、鋼表面の性状劣化を招くことか
ら、0.2〜1.5重量％とする。
すると、ｒ値の低下、鋼表面の性状劣化を招くことか
ら、0.2〜1.5重量％とする。
次に本願第２の発明について説明する。なお、C,Ti,Nb,
Mn,P,S,Siについては第１の発明は同様であるのでその
説明は省略する。
Mn,P,S,Siについては第１の発明は同様であるのでその
説明は省略する。
B:Bは極低Ｃ鋼における結晶粒界の脆弱化を防ぐため添
加する。ただしＢ添加の効果は0.0005重量％から生じは
じめ、0.005重量％で飽和し、又0.005重量％を越えると
ｒ値の劣化も始まる。このことから、Ｂの添加量は0.00
05〜0.005重量％とする。
加する。ただしＢ添加の効果は0.0005重量％から生じは
じめ、0.005重量％で飽和し、又0.005重量％を越えると
ｒ値の劣化も始まる。このことから、Ｂの添加量は0.00
05〜0.005重量％とする。
次に本願発明における製造条件について説明する。
鋼板の深絞り性を良好にするための条件としては、鋼板
の結晶方位を板面に対して（111）面が平行になるよう
に制御することが必要である。
の結晶方位を板面に対して（111）面が平行になるよう
に制御することが必要である。
500〜800℃の温度範囲で合計圧下率60〜95％の温間圧延
をすると、ND＜111＞，及びRD＜110＞方位群に属す
る圧延集合組織が発達し、その後の焼鈍又は巻取りによ
ってND＜111＞方位群の発達した再結晶集合組織が得
られる。この（111）方位を多く有するフェライトは熱
延板におけるｒ値（深絞り性）を向上させる要因とな
る。500℃未満の温度での圧延ではTi又はNbのＣやＮと
の結合が不完全であるため、ｒ値は低下する。一方、80
0℃を越える温度での圧延では、動的再結晶が生じ、集
合組織がランダム化し、ｒ値は500〜800℃における圧延
時のｒ値より低下する。
をすると、ND＜111＞，及びRD＜110＞方位群に属す
る圧延集合組織が発達し、その後の焼鈍又は巻取りによ
ってND＜111＞方位群の発達した再結晶集合組織が得
られる。この（111）方位を多く有するフェライトは熱
延板におけるｒ値（深絞り性）を向上させる要因とな
る。500℃未満の温度での圧延ではTi又はNbのＣやＮと
の結合が不完全であるため、ｒ値は低下する。一方、80
0℃を越える温度での圧延では、動的再結晶が生じ、集
合組織がランダム化し、ｒ値は500〜800℃における圧延
時のｒ値より低下する。
また温間圧延時の潤滑は、鋼板表面部の摩擦力による板
厚方向の圧延不均一を除くために行う。
厚方向の圧延不均一を除くために行う。
さらに温間圧延中における熱延後、焼鈍を施すことによ
って、結晶中の（111）方位の発達した再結晶粒が得ら
れ、深絞り性に優れた熱延鋼板を得ることができる。な
お焼鈍方法としては、連続焼鈍，バッチ焼鈍，高温巻取
により焼鈍，溶融亜鉛メッキ処理における浸漬前の焼鈍
のいずれであってもよい。
って、結晶中の（111）方位の発達した再結晶粒が得ら
れ、深絞り性に優れた熱延鋼板を得ることができる。な
お焼鈍方法としては、連続焼鈍，バッチ焼鈍，高温巻取
により焼鈍，溶融亜鉛メッキ処理における浸漬前の焼鈍
のいずれであってもよい。
なお粗圧延、析出処理については従来公知の方法であ
り、その詳細な説明は省略する。
り、その詳細な説明は省略する。
本願の第１の発明においては、粗圧延後にTiC又はNbCを
析出させてＣ量を低減するとともに、温間圧延によって
結晶方位の制御を行うようにしたことから、良好な深絞
り性が得られ、又Mn,P,Siを適量添加して固溶強化を図
るようにしたことから、35kgf/mm2以上の高い引張り強
さが得られる。
析出させてＣ量を低減するとともに、温間圧延によって
結晶方位の制御を行うようにしたことから、良好な深絞
り性が得られ、又Mn,P,Siを適量添加して固溶強化を図
るようにしたことから、35kgf/mm2以上の高い引張り強
さが得られる。
また本願の第２の発明においては、第１の発明の鋼にＢ
を添加するようにしたことから、極低Ｃ鋼における結晶
粒界が清浄になりすぎて脆弱化するのを防止できる。
を添加するようにしたことから、極低Ｃ鋼における結晶
粒界が清浄になりすぎて脆弱化するのを防止できる。
以下、本発明の実施例を図について説明する。
第１表は本願発明鋼及び比較鋼の化学組成を示し、表に
おいて、発明鋼1,3は本願の第１の発明による鋼を、発
明鋼2,4〜６は第２の発明による鋼である。
おいて、発明鋼1,3は本願の第１の発明による鋼を、発
明鋼2,4〜６は第２の発明による鋼である。
そして第１表に示す含有成分及び含有割合の鋼を、溶製
し、これを1150℃に均熱した後、30tに粗圧延し、これ
に500〜800℃の温度範囲（第２表参照）で合計圧下率90
％の圧延を行い、酸洗した後、850℃×1.5minの連続焼
鈍（第１図（ａ）参照）、750×1hrのバッチ焼鈍（第１
図（ｂ）参照）、又は溶融亜鉛メッキ処理前における70
0℃×30secの焼鈍（第１図（ｃ）参照）を行った。こう
して得られた熱延鋼板の各種機械的性質、即ちｒ値、降
伏応力Y.S.、引張り強さT.S.、伸びElを調べた。その結
果を第２表に示す。またｒ値と引張り強さとの関係を第
２図に示す。
し、これを1150℃に均熱した後、30tに粗圧延し、これ
に500〜800℃の温度範囲（第２表参照）で合計圧下率90
％の圧延を行い、酸洗した後、850℃×1.5minの連続焼
鈍（第１図（ａ）参照）、750×1hrのバッチ焼鈍（第１
図（ｂ）参照）、又は溶融亜鉛メッキ処理前における70
0℃×30secの焼鈍（第１図（ｃ）参照）を行った。こう
して得られた熱延鋼板の各種機械的性質、即ちｒ値、降
伏応力Y.S.、引張り強さT.S.、伸びElを調べた。その結
果を第２表に示す。またｒ値と引張り強さとの関係を第
２図に示す。
第２表によれば、本願発明鋼では比較鋼に比して、1.00
以上の優れたｒ値が得られており、かつ降伏応力及び引
張り強さについても比較鋼に比してそれほど低下せず、
しかもばらつきが少なく、さらには伸びについても40％
以上と高い値が得られている。そして第２図からも分か
るように、比較鋼の場合、35kgf/mm2以上のT.S.値が得
られた鋼ではｒ値が1.0以下と小さく、逆にｒ値の良好
なものはT.S.値が小さく、結局深絞り性及び高張力の両
方を満足できているものはない。これに対して本願発明
ではｒ値1.0以上で、かつ引張り強さ35kgf/mm2以上とな
っており、双方について満足する値が得られた。
以上の優れたｒ値が得られており、かつ降伏応力及び引
張り強さについても比較鋼に比してそれほど低下せず、
しかもばらつきが少なく、さらには伸びについても40％
以上と高い値が得られている。そして第２図からも分か
るように、比較鋼の場合、35kgf/mm2以上のT.S.値が得
られた鋼ではｒ値が1.0以下と小さく、逆にｒ値の良好
なものはT.S.値が小さく、結局深絞り性及び高張力の両
方を満足できているものはない。これに対して本願発明
ではｒ値1.0以上で、かつ引張り強さ35kgf/mm2以上とな
っており、双方について満足する値が得られた。
発明の効果〕 以上のように、本願の発明によれば、Ti又はNbの単独ま
たは複合添加によって鋼中の固溶Ｃ量を低減するととも
に、温間圧延によって結晶方位を制御し、又Mn,P,Si又
はこれらとＢを適量添加して固溶強化を図るようにした
ので、深絞り性に優れた高張力熱延鋼板を製造できる効
果がある。
たは複合添加によって鋼中の固溶Ｃ量を低減するととも
に、温間圧延によって結晶方位を制御し、又Mn,P,Si又
はこれらとＢを適量添加して固溶強化を図るようにした
ので、深絞り性に優れた高張力熱延鋼板を製造できる効
果がある。
【図面の簡単な説明】 第１図（ａ）〜（ｃ）は各々本発明の一実施例による製
造方法を説明するための温度の時間的変化を示す特性図
で、第１図（ａ）は連続焼鈍の場合の特性図、第１図
（ｂ）はバッチ焼鈍の場合の特性図、第１図（ｃ）は溶
融亜鉛メッキ処理の場合の特性図、第２図は本願発明鋼
及び比較鋼におけるｒ値と引張り強さの関係を示す図で
ある。
造方法を説明するための温度の時間的変化を示す特性図
で、第１図（ａ）は連続焼鈍の場合の特性図、第１図
（ｂ）はバッチ焼鈍の場合の特性図、第１図（ｃ）は溶
融亜鉛メッキ処理の場合の特性図、第２図は本願発明鋼
及び比較鋼におけるｒ値と引張り強さの関係を示す図で
ある。
Claims (2)
- 【請求項１】C:0.015重量％以下、Mn:0.3〜1.5重量％、
S:0.02重量％以下、Si:0.2〜1.5重量％、P:0.02〜0.15
重量％を含有し、Ti:0.2重量％以下、Nb:0.3重量％以下
で、かつC/12＜（Ti*/48＋Nb/93）＜３×C/12（但し、T
i*＝Ti−48/14・Ｎ−48/32・Ｓ）となるような量のTiあ
るいはNbの一方又は双方を添加した残部Fe及び不可避的
不純物よりなる鋼に対し、950〜1250℃の温度範囲に均
熱して粗圧延を施し、TiC又はNbCの析出処理を行い、50
0〜800℃の温度範囲で潤滑を施しつつ合計圧下率60〜95
％の圧延を行い、巻取，酸洗を行った後、焼鈍処理を施
したことを特徴とする深絞り性に優れた高張力熱延鋼板
の製造方法。 - 【請求項２】C:0.015重量％以下、Mn:0.3〜1.5重量％、
S:0.02重量％以下、Si:0.2〜1.5重量％、P:0.02〜0.15
重量％、B:0.0005〜0.005重量％を含有し、Ti:0.2重量
％以下、Nb:0.3重量％以下で、かつC/12＜（Ti*/48＋Nb
/93）＜３×C/12（但し、Ti*＝Ti−48/14・Ｎ−48/32・
Ｎ）となるような量のTiあるいはNbの一方又は双方を添
加した残部Fe及び不可避的不純物よりなる鋼に対し、95
0〜1250℃の温度範囲に均熱して、粗圧延を施し、TiC又
はNbCの析出処理を行い、500〜800℃の温度範囲で潤滑
を施しつつ合計圧下率60〜95％の圧延を行い、巻取，酸
洗を行った後、焼鈍処理を施したことを特徴とする深絞
り性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62066805A JPH0699761B2 (ja) | 1987-03-19 | 1987-03-19 | 深絞り性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62066805A JPH0699761B2 (ja) | 1987-03-19 | 1987-03-19 | 深絞り性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63230826A JPS63230826A (ja) | 1988-09-27 |
| JPH0699761B2 true JPH0699761B2 (ja) | 1994-12-07 |
Family
ID=13326449
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62066805A Expired - Lifetime JPH0699761B2 (ja) | 1987-03-19 | 1987-03-19 | 深絞り性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0699761B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111334716A (zh) * | 2020-03-25 | 2020-06-26 | 江西理工大学 | 一种含铬钛硼的低碳高强深冲钢及其制备方法和应用 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59226149A (ja) * | 1983-06-03 | 1984-12-19 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板及びその製造方法 |
-
1987
- 1987-03-19 JP JP62066805A patent/JPH0699761B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59226149A (ja) * | 1983-06-03 | 1984-12-19 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板及びその製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111334716A (zh) * | 2020-03-25 | 2020-06-26 | 江西理工大学 | 一种含铬钛硼的低碳高强深冲钢及其制备方法和应用 |
| CN111334716B (zh) * | 2020-03-25 | 2021-04-13 | 江西理工大学 | 一种含铬钛硼的低碳高强深冲钢及其制备方法和应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63230826A (ja) | 1988-09-27 |
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