JPH0682658A - 光結合方法 - Google Patents
光結合方法Info
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- JPH0682658A JPH0682658A JP23503192A JP23503192A JPH0682658A JP H0682658 A JPH0682658 A JP H0682658A JP 23503192 A JP23503192 A JP 23503192A JP 23503192 A JP23503192 A JP 23503192A JP H0682658 A JPH0682658 A JP H0682658A
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- Japan
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- optical fiber
- optical
- fiber
- spherical lens
- light receiving
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 光ファイバと受光素子とを光学的に結合させ
る光結合方法に関し、光結合効率の改善を目的とする。 【構成】 光情報伝送用光ファイバ１の先端に、光ファ
イバ１と同軸かつ光ファイバ１のコア径より小径コアの
光情報取り出し用光ファイバ41を接続し、光情報取り出
し用光ファイバ41の先端に球レンズ31を対向せしめ、光
情報取り出し用光ファイバ41および球レンズ31と同軸に
受光素子２を配設し、光情報伝送用光ファイバ１の伝播
光の一部を該受光素子２に取り込むように構成する。
る光結合方法に関し、光結合効率の改善を目的とする。 【構成】 光情報伝送用光ファイバ１の先端に、光ファ
イバ１と同軸かつ光ファイバ１のコア径より小径コアの
光情報取り出し用光ファイバ41を接続し、光情報取り出
し用光ファイバ41の先端に球レンズ31を対向せしめ、光
情報取り出し用光ファイバ41および球レンズ31と同軸に
受光素子２を配設し、光情報伝送用光ファイバ１の伝播
光の一部を該受光素子２に取り込むように構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は光結合方法、特に、光情
報伝送用光ファイバより、受光面積の小さいチップから
なるレーザーダイオード（ＬＤ）やホトダイオード（Ｌ
ＥＤ）等の受光素子に、効率良く光結合させるための方
法に関する。
報伝送用光ファイバより、受光面積の小さいチップから
なるレーザーダイオード（ＬＤ）やホトダイオード（Ｌ
ＥＤ）等の受光素子に、効率良く光結合させるための方
法に関する。
【０００２】光ファイバコネクタは、今後情報処理信号
が膨大化し、かつ、小形・軽量化、低消費電力化が要求
されるのみならず、機器内・機器間の配線の高密度実装
化のため、益々高速伝送における耐電磁ノイズ対策が重
要になってきた。
が膨大化し、かつ、小形・軽量化、低消費電力化が要求
されるのみならず、機器内・機器間の配線の高密度実装
化のため、益々高速伝送における耐電磁ノイズ対策が重
要になってきた。
【０００３】一方、肥大化する大容量情報を処理するた
めに、現在、サービス統合ディジタル網（ＩＳＤＮ）に
よる光ファイバ網が整備されつつあり、２１世紀には加
入者である家庭の中に光ファイバが導入されようとして
いる。
めに、現在、サービス統合ディジタル網（ＩＳＤＮ）に
よる光ファイバ網が整備されつつあり、２１世紀には加
入者である家庭の中に光ファイバが導入されようとして
いる。
【０００４】既に、公衆回線に使用される基幹通信網で
は、大容量・高速伝送のため石英系シングルモードファ
イバが使用されているが、家庭内で使用する場合に大口
径で取扱性に優れるプラスチック光ファイバが期待さ
れ、発光・受光素子と結合させた光結合部品の需要は、
拡大しようとしている。
は、大容量・高速伝送のため石英系シングルモードファ
イバが使用されているが、家庭内で使用する場合に大口
径で取扱性に優れるプラスチック光ファイバが期待さ
れ、発光・受光素子と結合させた光結合部品の需要は、
拡大しようとしている。
【０００５】
【従来の技術】図２と図３は従来の光結合方法の説明
図、図４は図２に示す光結合方法の解析モデル図であ
る。
図、図４は図２に示す光結合方法の解析モデル図であ
る。
【０００６】図２はレンズ無しで光ファイバ端と受光素
子を近接させ、直接接合したときの光結合を、図３はレ
ンズを介して行う光結合方法であり、図中において、１
は光情報伝送用光ファイバ、２は受光素子（ＡＰＤ：Av
alanche Photo Diode)、２aはＡＰＤ２に収容したチッ
プの受光面、３は球レンズである。
子を近接させ、直接接合したときの光結合を、図３はレ
ンズを介して行う光結合方法であり、図中において、１
は光情報伝送用光ファイバ、２は受光素子（ＡＰＤ：Av
alanche Photo Diode)、２aはＡＰＤ２に収容したチッ
プの受光面、３は球レンズである。
【０００７】図２において、受光素子２は光ファイバ１
の端面と同軸に対向する。かかる光結合において、光フ
ァイバ１のコアの直径をｄ、光ファイバ１と受光素子２
のチップ受光面２a との距離をＬ、光ファイバ１の端面
より放射した光ビームの放射角度をθ、光ファイバ１の
開口数をＮＡとしたとき、受光面２a を含む平面上にお
ける放射光ビームの直径Ｄは、 Ｄ＝２Ｌ・tan θ＋ｄ≒２Ｌ・ＮＡ＋ｄ (1) となる。
の端面と同軸に対向する。かかる光結合において、光フ
ァイバ１のコアの直径をｄ、光ファイバ１と受光素子２
のチップ受光面２a との距離をＬ、光ファイバ１の端面
より放射した光ビームの放射角度をθ、光ファイバ１の
開口数をＮＡとしたとき、受光面２a を含む平面上にお
ける放射光ビームの直径Ｄは、 Ｄ＝２Ｌ・tan θ＋ｄ≒２Ｌ・ＮＡ＋ｄ (1) となる。
【０００８】そこで、受光面２a の直径をｃ（図４参
照）とすると、光ファイバ１からの入射効率は定性的に
は（ｃ／Ｄ）2 で表される。今、光ファイバ１に、通常
のポリメチルメタクリレートをコアとし、そのコアの開
口数ＮＡ＝0.５，直径ｄ＝0.98mmのものを用い、Ｌ＝1.
５mm、ｃ＝0.15mmとすると、入射効率は0.36％となり、
光ビームの殆どが受光素子２のチップ外に漏れることに
なる。
照）とすると、光ファイバ１からの入射効率は定性的に
は（ｃ／Ｄ）2 で表される。今、光ファイバ１に、通常
のポリメチルメタクリレートをコアとし、そのコアの開
口数ＮＡ＝0.５，直径ｄ＝0.98mmのものを用い、Ｌ＝1.
５mm、ｃ＝0.15mmとすると、入射効率は0.36％となり、
光ビームの殆どが受光素子２のチップ外に漏れることに
なる。
【０００９】図３において、光ファイバ１の端面と球レ
ンズ３および受光素子２は、同軸に対向する。球レンズ
３を光ファイバ１と受光素子２との間に介在せしめた時
の光結合効率につき、図４の解析モデルを使用して説明
する。
ンズ３および受光素子２は、同軸に対向する。球レンズ
３を光ファイバ１と受光素子２との間に介在せしめた時
の光結合効率につき、図４の解析モデルを使用して説明
する。
【００１０】図４において、４は受光素子２の窓ガラス
であり、球レンズ３の半径をＲ、球レンズ３の焦点距離
をｆ、球レンズ３の中心から受光素子２の受光面２a 迄
の距離をａ、球レンズ３の中心から光ファイバ１の端面
迄の距離をｂとし、球レンズ３が有する屈折率をｎとす
ると、球レンズ３の焦点距離ｆは、 ｆ＝0.５Ｒｎ／ (ｎ−1) (2) となり、球レンズ３の結像式は、 １／ｂ＝（１／ｆ）＋（１／ａ） (3) となる。
であり、球レンズ３の半径をＲ、球レンズ３の焦点距離
をｆ、球レンズ３の中心から受光素子２の受光面２a 迄
の距離をａ、球レンズ３の中心から光ファイバ１の端面
迄の距離をｂとし、球レンズ３が有する屈折率をｎとす
ると、球レンズ３の焦点距離ｆは、 ｆ＝0.５Ｒｎ／ (ｎ−1) (2) となり、球レンズ３の結像式は、 １／ｂ＝（１／ｆ）＋（１／ａ） (3) となる。
【００１１】この(3) 式に、球レンズ３の倍率β＝ｂ／
ａを代入すると、 （１／ａ）・（１／β−１）＝１／ｆ (4) となり、焦点距離ｆの式は、 ｆ＝ａ・β／（１−β） (5) となる。
ａを代入すると、 （１／ａ）・（１／β−１）＝１／ｆ (4) となり、焦点距離ｆの式は、 ｆ＝ａ・β／（１−β） (5) となる。
【００１２】一方、受光素子２の光学的距離（窓ガラス
４の厚さ×窓ガラス４の屈折率＋窓ガラス４とチップ受
光面２a 迄の距離）は1.５mmであるから、 ａ＝−（Ｒ＋1.５） となる。
４の厚さ×窓ガラス４の屈折率＋窓ガラス４とチップ受
光面２a 迄の距離）は1.５mmであるから、 ａ＝−（Ｒ＋1.５） となる。
【００１３】さらに、光ファイバ径ｄ＝1.０mm、チップ
受光面の径ｃ＝0.15mmであるとき、光ファイバ径ｄに対
する受光面径ｃの倍率β1 ＝−１／0.15＝−6.７となる
ので、この値を(5) 式, (2) 式に代入すると、 （Ｒ＋1.５）（6.７／7.７）＝ｆ＝0.５Ｒｎ／（ｎ−１） (6) となり、球レンズ３にＢＫ−７（ｎ＝1.５ｌ）ガラスを
使用すると、Ｒ＝5.２mmとなる。
受光面の径ｃ＝0.15mmであるとき、光ファイバ径ｄに対
する受光面径ｃの倍率β1 ＝−１／0.15＝−6.７となる
ので、この値を(5) 式, (2) 式に代入すると、 （Ｒ＋1.５）（6.７／7.７）＝ｆ＝0.５Ｒｎ／（ｎ−１） (6) となり、球レンズ３にＢＫ−７（ｎ＝1.５ｌ）ガラスを
使用すると、Ｒ＝5.２mmとなる。
【００１４】その結果、 ｂ＝ａ・β1 ＝6.７×6.７＝44.9mm となる。
【００１５】次いで、(3) 式による球レンズの結像式
に、近軸光の式と倍率の関係を代入すると、 ｂ＝ｆ(1−β1)−ｆＤsin2ｉ1 , sin ｉ1 ＝ＮＡAPD (7) Ｄ＝0.５〔（ｌ−β1)2 ／ｎ−（１＋β1)2 （１−ｌ／ｎ）2 〕 (8) となり、これらの(7),(8) 式にｎ＝1.51、β1 ＝−6.７
を代入すると、 Ｄ＝17.8、 ｆ＝7.７、 sin ｉ1 ＝ｈ1 ／ａ＝0.８Ｒ（８割使うとして）／（−
6.７）＝0.62 が得られる。
に、近軸光の式と倍率の関係を代入すると、 ｂ＝ｆ(1−β1)−ｆＤsin2ｉ1 , sin ｉ1 ＝ＮＡAPD (7) Ｄ＝0.５〔（ｌ−β1)2 ／ｎ−（１＋β1)2 （１−ｌ／ｎ）2 〕 (8) となり、これらの(7),(8) 式にｎ＝1.51、β1 ＝−6.７
を代入すると、 Ｄ＝17.8、 ｆ＝7.７、 sin ｉ1 ＝ｈ1 ／ａ＝0.８Ｒ（８割使うとして）／（−
6.７）＝0.62 が得られる。
【００１６】そこで、ＮＡAPD ＝0.６とすると、(0.62
／0.6)2 ≒100 ％の光が、球レンズから受光素子（ＡＰ
Ｄ）２に入射することになる。さらに、 縦収差ＳＡMAX ＝−ｆＤsin2ｉ1 ＝−7.７×17.8＝−137 横収差ＴＳＡMAX ＝−ｆＤsin2ｉ1 ×sin ｉ1 ／β＝−20 となり、最小錯乱円の直径は0.25×20＝５mmとなり、位
置は0.75×ＳＡMAX ＝102mm だけレンズに近付き、実際
はレンズに当たることになる。
／0.6)2 ≒100 ％の光が、球レンズから受光素子（ＡＰ
Ｄ）２に入射することになる。さらに、 縦収差ＳＡMAX ＝−ｆＤsin2ｉ1 ＝−7.７×17.8＝−137 横収差ＴＳＡMAX ＝−ｆＤsin2ｉ1 ×sin ｉ1 ／β＝−20 となり、最小錯乱円の直径は0.25×20＝５mmとなり、位
置は0.75×ＳＡMAX ＝102mm だけレンズに近付き、実際
はレンズに当たることになる。
【００１７】何れにしても、光ファイバ１と受光素子２
との光結合の最大効率は（ファイバ径／最小錯乱円径）
2 ＝(1／5)2 ＝４％以下となる。このように、光ファイ
バと、その光ファイバに対し受光面積が小さい受光素子
の組み合わせでは、レンズを介在させても高効率の光結
合は困難である。
との光結合の最大効率は（ファイバ径／最小錯乱円径）
2 ＝(1／5)2 ＝４％以下となる。このように、光ファイ
バと、その光ファイバに対し受光面積が小さい受光素子
の組み合わせでは、レンズを介在させても高効率の光結
合は困難である。
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】以上説明したように、
光ファイバと受光素子とを直接結合するまたは、球レン
ズを介在させて光ファイバと受光素子とを結合させる従
来方法は、結合効率が４％以下となり、極めて低いとい
う問題点があった。
光ファイバと受光素子とを直接結合するまたは、球レン
ズを介在させて光ファイバと受光素子とを結合させる従
来方法は、結合効率が４％以下となり、極めて低いとい
う問題点があった。
【００１９】
【課題を解決するための手段】光結合効率の改善を目的
とした本発明方法は、図１(A) の実施例によれば、光情
報伝送用光ファイバ１の先端に、光ファイバ１と同軸か
つ光ファイバ１のコア径ｄより小径コアｄ′の光情報取
り出し用光ファイバ41を接続し、光情報取り出し用光フ
ァイバ41の先端に球レンズ31を対向せしめ、光情報取り
出し用光ファイバ41および球レンズ31と同軸に受光素子
２を配設し、光情報伝送用光ファイバ１の伝播光の一部
を受光素子２に取り込むようにすることである。
とした本発明方法は、図１(A) の実施例によれば、光情
報伝送用光ファイバ１の先端に、光ファイバ１と同軸か
つ光ファイバ１のコア径ｄより小径コアｄ′の光情報取
り出し用光ファイバ41を接続し、光情報取り出し用光フ
ァイバ41の先端に球レンズ31を対向せしめ、光情報取り
出し用光ファイバ41および球レンズ31と同軸に受光素子
２を配設し、光情報伝送用光ファイバ１の伝播光の一部
を受光素子２に取り込むようにすることである。
【００２０】
【作用】上記手段によれば、光ファイバ41のコア径に対
し７倍程度（光ファイバ１のコアに対し３倍程度）の大
径の球レンズ31が利用可能となり、従来方法で４％以下
であった光結合効率を、10％程度に高めることができる
ようになる。
し７倍程度（光ファイバ１のコアに対し３倍程度）の大
径の球レンズ31が利用可能となり、従来方法で４％以下
であった光結合効率を、10％程度に高めることができる
ようになる。
【００２１】
【実施例】図１は本発明方法の実施例の説明図であり、
(A) は第１の実施例、(B) は第２の実施例である。
(A) は第１の実施例、(B) は第２の実施例である。
【００２２】図１において、１は光情報伝送用光ファイ
バ、２はＡＤＰ（受光素子）、２aはＡＰＤ２に収容し
たチップの受光面、31は光ファイバ１のコア径より小径
の球レンズ、41は光ファイバ１より小径の光情報取り出
し用光ファイバ、51は反射鏡である。
バ、２はＡＤＰ（受光素子）、２aはＡＰＤ２に収容し
たチップの受光面、31は光ファイバ１のコア径より小径
の球レンズ、41は光ファイバ１より小径の光情報取り出
し用光ファイバ、51は反射鏡である。
【００２３】図１(A) において、光ファイバ１と、光フ
ァイバ１の端面に一端を接合した光ファイバ41と、球レ
ンズ31とＡＰＤ２とは同軸であり、例えば光ファイバ１
のコア径ｄ＝１mmのとき、光ファイバ41のコア径ｄ′＝
0.４mm、ＡＰＤ２に収容したチップの受光面の径は0.15
mmである。
ァイバ１の端面に一端を接合した光ファイバ41と、球レ
ンズ31とＡＰＤ２とは同軸であり、例えば光ファイバ１
のコア径ｄ＝１mmのとき、光ファイバ41のコア径ｄ′＝
0.４mm、ＡＰＤ２に収容したチップの受光面の径は0.15
mmである。
【００２４】光情報取り出し用光ファイバ41には、石英
のコアに高分子樹脂をクラッドしたポリマークラッド光
ファイバがよい。かかる光結合において、光ファイバ１
の伝播光の一部は、光ファイバ41を伝播しＡＰＤ２に入
射する。
のコアに高分子樹脂をクラッドしたポリマークラッド光
ファイバがよい。かかる光結合において、光ファイバ１
の伝播光の一部は、光ファイバ41を伝播しＡＰＤ２に入
射する。
【００２５】光ファイバ１のコアの直径ｄ＝１mmとし、
光ファイバ41のコアの直径ｄ′＝0.４mmとし、ＡＰＤ２
に収容したチップの受光面２a の直径を0.15mmとしたと
き、受光面２a に対する光ファイバ41のコアの倍率β2
は、−0.４／0.15＝−2.７となる。
光ファイバ41のコアの直径ｄ′＝0.４mmとし、ＡＰＤ２
に収容したチップの受光面２a の直径を0.15mmとしたと
き、受光面２a に対する光ファイバ41のコアの倍率β2
は、−0.４／0.15＝−2.７となる。
【００２６】従って、球レンズ31の焦点距離ｆ′は、球
レンズ31の半径をＲ′とし屈折率をｎ′とすると(6) 式
より、 ｆ′＝（Ｒ′＋1.5)・(2.7／3.7)＝0.５Ｒ′ｎ′／（ｎ′−１） となり、球レンズ31にＢＫ−１ガラスを使用すると、球
レンズ31の半径Ｒ′＝1.５mmとなる。
レンズ31の半径をＲ′とし屈折率をｎ′とすると(6) 式
より、 ｆ′＝（Ｒ′＋1.5)・(2.7／3.7)＝0.５Ｒ′ｎ′／（ｎ′−１） となり、球レンズ31にＢＫ−１ガラスを使用すると、球
レンズ31の半径Ｒ′＝1.５mmとなる。
【００２７】その結果、球レンズ31の中心から受光素子
２の受光面２a 迄の距離をａ′、球レンズ31の中心から
光ファイバ41の端面迄の距離をｂ′とすると、 ｂ′＝ａ′・β2 ＝3.０×2.７＝8.1mm となる。
２の受光面２a 迄の距離をａ′、球レンズ31の中心から
光ファイバ41の端面迄の距離をｂ′とすると、 ｂ′＝ａ′・β2 ＝3.０×2.７＝8.1mm となる。
【００２８】図４を用いて説明したように、 ｂ′＝ｆ′(1−β2)−ｆ′Ｄsin2ｉ1 、sin ｉ1 ＝ＮＡAPD Ｄ＝0.５〔(1−β2)2 ／ｎ′−(1＋β2)2 （１−１／ｎ′）2 〕 であるため、球レンズ31の屈折率ｎ′＝1.51とβ2 ＝−
2.７を代入すると、 Ｄ＝2.7 、ｆ′＝2.２、 となり、 sin ｉ1 ＝ｈ1 ／ａ＝0.８（８割使うとして）／（−
３）＝0.４ となる。
2.７を代入すると、 Ｄ＝2.7 、ｆ′＝2.２、 となり、 sin ｉ1 ＝ｈ1 ／ａ＝0.８（８割使うとして）／（−
３）＝0.４ となる。
【００２９】従って、ＮＡAPD ＝0.６とすると、(0.4/
0.6)2＝67％の光が球レンズ31からＡＰＤ２に入射する
ことになるため、 縦収差ＳＡMAX ＝−ｆ′Ｄsin2ｉ1 ＝−2.２×2.７×0.４2 ＝0.95 横収差ＴＳＡMAX ＝−ｆ′Ｄsin2ｉ1 ×sin ｉ1 ／β1 ＝−0.95×0.４／−2.７＝0.14 となり、最小錯乱円の径は0.25×0.14＝0.035mm とな
り、位置は0.75×ＳＡMAX＝0.67mmだけ近軸光よりレン
ズに近付くので、そこにファイバ41を置く。
0.6)2＝67％の光が球レンズ31からＡＰＤ２に入射する
ことになるため、 縦収差ＳＡMAX ＝−ｆ′Ｄsin2ｉ1 ＝−2.２×2.７×0.４2 ＝0.95 横収差ＴＳＡMAX ＝−ｆ′Ｄsin2ｉ1 ×sin ｉ1 ／β1 ＝−0.95×0.４／−2.７＝0.14 となり、最小錯乱円の径は0.25×0.14＝0.035mm とな
り、位置は0.75×ＳＡMAX＝0.67mmだけ近軸光よりレン
ズに近付くので、そこにファイバ41を置く。
【００３０】その結果、図４に示すような、光結合方法
での入射効率を推定すると、 （光ファイバ41の径ｄ／光ファイバ１の径ｄ′）2 ×
（レンズ結合効率）＝(0.4／1.0)2 ×67％＝10％ となり、直径１mmの伝送用ファイバ１に球レンズ31を直
接結合するよりも、直径0.４mmのポリマークラッド光フ
ァイバ41を介し、ファイバ１と球レンズ31を接続する
が、光接続効率が良いことになる。
での入射効率を推定すると、 （光ファイバ41の径ｄ／光ファイバ１の径ｄ′）2 ×
（レンズ結合効率）＝(0.4／1.0)2 ×67％＝10％ となり、直径１mmの伝送用ファイバ１に球レンズ31を直
接結合するよりも、直径0.４mmのポリマークラッド光フ
ァイバ41を介し、ファイバ１と球レンズ31を接続する
が、光接続効率が良いことになる。
【００３１】図１(B) において、球レンズ31の外周部お
よび球レンズ31に対向する光情報取り出し用光ファイバ
41の先端の外周部に反射鏡51を配設し、光情報取り出し
用光ファイバ41の先端および球レンズ31からの漏れ光を
球レンズ31および受光素子２に向けて反射せしめる。
よび球レンズ31に対向する光情報取り出し用光ファイバ
41の先端の外周部に反射鏡51を配設し、光情報取り出し
用光ファイバ41の先端および球レンズ31からの漏れ光を
球レンズ31および受光素子２に向けて反射せしめる。
【００３２】その結果、図１(A) を用いて説明した光結
合方法では、球レンズ31の外側に逃げた光を、反射鏡51
にて回収し、光結合効率は一層高くなる。
合方法では、球レンズ31の外側に逃げた光を、反射鏡51
にて回収し、光結合効率は一層高くなる。
【００３３】
【発明の効果】本発明方法によれば、従来方法で４％程
度以下であった光結合効率を、10％程度に高めることが
できるようになる。
度以下であった光結合効率を、10％程度に高めることが
できるようになる。
【図１】 本発明方法の実施例の説明図である。
【図２】 従来の光結合方法の説明図（その１）であ
る。
る。
【図３】 従来の光結合方法の説明図（その２）であ
る。
る。
【図４】 図２に示す光結合方法の解析モデル図であ
る。
る。
１は光情報伝送用光ファイバ ２は受光素子 2aは受光素子チップの受光面 31は球レンズ 41は光情報取り出し用光ファイバ 51は反射鏡
Claims (3)
- 【請求項１】 光情報伝送用光ファイバ(1) の先端に、
該光ファイバ(1) と同軸かつ該光ファイバ(1) のコア径
より小径コアの光情報取り出し用光ファイバ(41)を接続
し、該光情報取り出し用光ファイバ(41)の先端に球レン
ズ(31)を対向せしめ、該光情報取り出し用光ファイバ(4
1)および該球レンズ(31)と同軸に受光素子(2) を配設
し、該光情報伝送用光ファイバ(1) の伝播光の一部を該
受光素子(2) に取り込むことを特徴とする光結合方法。 - 【請求項２】 前記光情報取り出し用光ファイバ(41)に
ポリマーグラッドファイバを使用することを特徴とする
請求項１記載の光結合方法。 - 【請求項３】 前記球レンズの外周部および該球レンズ
(31)に対向する前記光情報取り出し用光ファイバ(41)の
先端の外周部に反射鏡(51)を配設し、該光情報取り出し
用光ファイバ(41)の先端および該球レンズ(31)からの漏
れ光を該球レンズ(31), 前記受光素子(2) に向けて反射
せしめることを特徴とする請求項１記載の光結合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23503192A JPH0682658A (ja) | 1992-09-03 | 1992-09-03 | 光結合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23503192A JPH0682658A (ja) | 1992-09-03 | 1992-09-03 | 光結合方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0682658A true JPH0682658A (ja) | 1994-03-25 |
Family
ID=16980063
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23503192A Withdrawn JPH0682658A (ja) | 1992-09-03 | 1992-09-03 | 光結合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0682658A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003075690A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Matsushita Electric Works Ltd | トランスミッタ及びレシーバ |
| JP2010067892A (ja) * | 2008-09-12 | 2010-03-25 | Omron Corp | 受光装置およびセンサ装置 |
-
1992
- 1992-09-03 JP JP23503192A patent/JPH0682658A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003075690A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Matsushita Electric Works Ltd | トランスミッタ及びレシーバ |
| JP2010067892A (ja) * | 2008-09-12 | 2010-03-25 | Omron Corp | 受光装置およびセンサ装置 |
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