JPH0681751A - 燃料噴射量・噴射率測定装置 - Google Patents
燃料噴射量・噴射率測定装置Info
- Publication number
- JPH0681751A JPH0681751A JP25357792A JP25357792A JPH0681751A JP H0681751 A JPH0681751 A JP H0681751A JP 25357792 A JP25357792 A JP 25357792A JP 25357792 A JP25357792 A JP 25357792A JP H0681751 A JPH0681751 A JP H0681751A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- diaphragm
- chamber
- fuel
- fuel injection
- displacement
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 燃料の温度、圧力、燃料の種類等の関数であ
る燃料の体積弾性率のキャリブレーションが不必要な燃
料噴射量測定装置を提供する。 【構成】 燃料噴射量・噴射率測定装置は、燃料が充満
する密閉容器１が、ダイヤフラム３により隔離された第
１室４と第２室５とに分離され、密閉容器には、第１室
内に燃料を噴射する噴射ノズル６が取付けられていると
共に、第２室内でダイヤフラムに対向し、ダイヤフラム
の変位量を検出する非接触ギャップセンサ７が取付けら
れ、非接触ギャップセンサが、ダイヤフラムの変位量を
検出し、測定演算装置に検出変位量信号を入力するよう
に接続され、測定演算装置は、その検出変位信号と第１
室の実容積初期値、第２室の実容積初期値、ダイヤフラ
ム有効面積、ダイヤフラム及び液体の密度のみで燃料噴
射量及び燃料噴射率を算出するようになっている。
る燃料の体積弾性率のキャリブレーションが不必要な燃
料噴射量測定装置を提供する。 【構成】 燃料噴射量・噴射率測定装置は、燃料が充満
する密閉容器１が、ダイヤフラム３により隔離された第
１室４と第２室５とに分離され、密閉容器には、第１室
内に燃料を噴射する噴射ノズル６が取付けられていると
共に、第２室内でダイヤフラムに対向し、ダイヤフラム
の変位量を検出する非接触ギャップセンサ７が取付けら
れ、非接触ギャップセンサが、ダイヤフラムの変位量を
検出し、測定演算装置に検出変位量信号を入力するよう
に接続され、測定演算装置は、その検出変位信号と第１
室の実容積初期値、第２室の実容積初期値、ダイヤフラ
ム有効面積、ダイヤフラム及び液体の密度のみで燃料噴
射量及び燃料噴射率を算出するようになっている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、内燃機関における燃
料噴射弁からの燃料噴射量・噴射率を測定する燃料噴射
量・噴射率測定装置に関する。
料噴射弁からの燃料噴射量・噴射率を測定する燃料噴射
量・噴射率測定装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の技術における燃料噴射率測定装置
には、例えば特開昭６４−６３６４９号公報に開示され
ているようなものがある。それは、Ｚｅｕｃｈ式の形式
であり、ΔＰ＝Ｋ・ΔＶ／Ｖ を原理としている。即
ち、一定の容積Ｖ中の流体に対し、流体の微小体積変化
ΔＶがあった場合には、流体の体積弾性率Ｋを比例常数
として流体の体積変化率ΔＶ／Ｖに比例した圧力変化Δ
Ｐが生じる。
には、例えば特開昭６４−６３６４９号公報に開示され
ているようなものがある。それは、Ｚｅｕｃｈ式の形式
であり、ΔＰ＝Ｋ・ΔＶ／Ｖ を原理としている。即
ち、一定の容積Ｖ中の流体に対し、流体の微小体積変化
ΔＶがあった場合には、流体の体積弾性率Ｋを比例常数
として流体の体積変化率ΔＶ／Ｖに比例した圧力変化Δ
Ｐが生じる。
【０００３】そこで、燃料が充満した燃料室に燃料噴射
弁から燃料を噴射させ、その時の燃料室の圧力変化ΔＰ
を測定して、上記の式から燃料噴射量ΔＶを求め、更に
は、それから燃料噴射率を算出するのである。
弁から燃料を噴射させ、その時の燃料室の圧力変化ΔＰ
を測定して、上記の式から燃料噴射量ΔＶを求め、更に
は、それから燃料噴射率を算出するのである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記の従来の技術によ
る燃料噴射率測定装置においては、ΔＰ＝Ｋ・ΔＶ／Ｖ
に基づいてΔＶ＝ΔＰ・Ｖ／Ｋを測定してしているが、
その際、燃料の体積弾性率Ｋは、燃料の温度・圧力及び
燃料の種類により異なるので、圧力変化ΔＰの測定毎に
キャリブレーションを行う必要がある。この発明は、燃
料の温度、圧力、燃料の種類等の関数である燃料の体積
弾性率が関係しないで、体積弾性率のキャリブレーショ
ンが不必要な燃料噴射率測定装置を提供する。
る燃料噴射率測定装置においては、ΔＰ＝Ｋ・ΔＶ／Ｖ
に基づいてΔＶ＝ΔＰ・Ｖ／Ｋを測定してしているが、
その際、燃料の体積弾性率Ｋは、燃料の温度・圧力及び
燃料の種類により異なるので、圧力変化ΔＰの測定毎に
キャリブレーションを行う必要がある。この発明は、燃
料の温度、圧力、燃料の種類等の関数である燃料の体積
弾性率が関係しないで、体積弾性率のキャリブレーショ
ンが不必要な燃料噴射率測定装置を提供する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この発明の燃料噴射量・
噴射率測定装置は、燃料が充満する密閉容器が、ダイヤ
フラムにより隔離された第１室と第２室とに分離され、
密閉容器には、第１室内に燃料を噴射する噴射ノズルが
取付けられていると共に、第２室内でダイヤフラムに対
向し、ダイヤフラムの変位量を検出する非接触ギャップ
センサが取付けられ、非接触ギャップセンサが、ダイヤ
フラムの変位量を検出し、（１）式に基づいて燃料噴射
量を算出する測定演算装置に検出変位量信号を入力する
ように接続されている。
噴射率測定装置は、燃料が充満する密閉容器が、ダイヤ
フラムにより隔離された第１室と第２室とに分離され、
密閉容器には、第１室内に燃料を噴射する噴射ノズルが
取付けられていると共に、第２室内でダイヤフラムに対
向し、ダイヤフラムの変位量を検出する非接触ギャップ
センサが取付けられ、非接触ギャップセンサが、ダイヤ
フラムの変位量を検出し、（１）式に基づいて燃料噴射
量を算出する測定演算装置に検出変位量信号を入力する
ように接続されている。
【０００６】又、測定演算装置が検出変位信号から得ら
れるダイヤフラムの変位量と時間とから（２）式に基づ
いて燃料噴射率を算出するようにもなっている。 燃料噴射量ΔＶ＝Ｄ・ΔＬ・（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）／ＶＢ0 ・・・・・・・（１） 燃料噴射率ｄ inj／ｄｔ ＝ｄ〔ρ・ΔＬ・Ｄ（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）／ＶＢ0 〕／ｄｔ ・・・・・・・（２） 但し、第１室の実容積初期値：ＶＡ0 第２室の実容
積初期値：ＶＢ0 ダイヤフラム有効面積：Ｄ ダイヤフラム変位
量：ΔＬ 液体の密度：ρ 時間：ｔ
れるダイヤフラムの変位量と時間とから（２）式に基づ
いて燃料噴射率を算出するようにもなっている。 燃料噴射量ΔＶ＝Ｄ・ΔＬ・（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）／ＶＢ0 ・・・・・・・（１） 燃料噴射率ｄ inj／ｄｔ ＝ｄ〔ρ・ΔＬ・Ｄ（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）／ＶＢ0 〕／ｄｔ ・・・・・・・（２） 但し、第１室の実容積初期値：ＶＡ0 第２室の実容
積初期値：ＶＢ0 ダイヤフラム有効面積：Ｄ ダイヤフラム変位
量：ΔＬ 液体の密度：ρ 時間：ｔ
【０００７】
【作用】上記の燃料噴射量・噴射率測定装置における測
定に際して、先ず、燃料を密閉容器の第１室及び第２室
に充満させ、燃料が充満した第１室及び第２室を密閉状
態にする。
定に際して、先ず、燃料を密閉容器の第１室及び第２室
に充満させ、燃料が充満した第１室及び第２室を密閉状
態にする。
【０００８】次に噴出ノズルから第１室内に向って測定
する燃料噴射を行う。燃料噴射により、第１室内の圧力
は上昇して、第２室内の圧力より大きくなり、ダイヤフ
ラムは、第２室内の非接触ギャップセンサに向って変位
し、ダイヤフラム・非接触ギャップセンサ間の間隙変
化、即ちダイヤフラムの変位量ΔＬが非接触ギャップセ
ンサにより検出される。その検出変位信号は測定演算装
置に入力され、測定演算装置においては、検出変位信号
から得られるダイヤフラムの変位量ΔＬ及び時間ｔに基
づいて次式が演算されて、燃料噴射量ΔＶ及び燃料噴射
率ｄ inj／ｄｔが算出される。
する燃料噴射を行う。燃料噴射により、第１室内の圧力
は上昇して、第２室内の圧力より大きくなり、ダイヤフ
ラムは、第２室内の非接触ギャップセンサに向って変位
し、ダイヤフラム・非接触ギャップセンサ間の間隙変
化、即ちダイヤフラムの変位量ΔＬが非接触ギャップセ
ンサにより検出される。その検出変位信号は測定演算装
置に入力され、測定演算装置においては、検出変位信号
から得られるダイヤフラムの変位量ΔＬ及び時間ｔに基
づいて次式が演算されて、燃料噴射量ΔＶ及び燃料噴射
率ｄ inj／ｄｔが算出される。
【０００９】 ΔＶ＝Ｄ・ΔＬ・（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）／ＶＢ0 ｄ inj／ｄｔ＝ｄ〔ρ・ΔＬ・Ｄ（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）／
ＶＢ0 〕／ｄｔ 但し、第１室の実容積初期値： ＶＡ0 第２室の実
容積初期値： ＶＢ0 ダイヤフラム有効面積： Ｄ ダイヤフラム変位
量： ΔＬ 液体の密度： ρ 時間： ｔ
ＶＢ0 〕／ｄｔ 但し、第１室の実容積初期値： ＶＡ0 第２室の実
容積初期値： ＶＢ0 ダイヤフラム有効面積： Ｄ ダイヤフラム変位
量： ΔＬ 液体の密度： ρ 時間： ｔ
【００１０】
【実施例】この発明の実施例における燃料噴射量・噴射
率測定装置を図面に従って説明する。先ず燃料噴射量・
噴射率測定装置の原理について説明すると、図２におい
て、第１密閉容器21内に突出した形で第２密閉容器22が
固着され、第２密閉容器22の壁面の一部は、固着された
ダイヤフラム23となっている。そして、第１密閉容器21
の壁面には、外部から第１密閉容器21内に液体を噴射す
る噴射ノズル24が取付けられ、第２密閉容器22内には、
ダイヤフラム23に対向して非接触ギャップセンサ25が設
けられ、ダイヤフラム23の変位量を検出し、外部に検出
信号を出力するようになっている。第１密閉容器21・第
２密閉容器22内には、噴射ノズル24から噴射される液体
が既に充満されている。
率測定装置を図面に従って説明する。先ず燃料噴射量・
噴射率測定装置の原理について説明すると、図２におい
て、第１密閉容器21内に突出した形で第２密閉容器22が
固着され、第２密閉容器22の壁面の一部は、固着された
ダイヤフラム23となっている。そして、第１密閉容器21
の壁面には、外部から第１密閉容器21内に液体を噴射す
る噴射ノズル24が取付けられ、第２密閉容器22内には、
ダイヤフラム23に対向して非接触ギャップセンサ25が設
けられ、ダイヤフラム23の変位量を検出し、外部に検出
信号を出力するようになっている。第１密閉容器21・第
２密閉容器22内には、噴射ノズル24から噴射される液体
が既に充満されている。
【００１１】上記の装置において、 第１密閉容器の実容積： ＶＡ 第１密閉容器の
実容積初期値：ＶＡ0 第２密閉容器の実容積： ＶＢ 第２密閉容器の
実容積初期値：ＶＢ0 液体噴射量： ΔＶ ダイヤフラム有効面積： Ｄ ダイヤフラム変
位量： ΔＬ ダイヤフラム変位による第２密閉容器の実容積変化量：
Δｖ 液体の密度： ρ 時間： ｔ 液体噴
射率： ｄ inj／ｄｔ とする。
実容積初期値：ＶＡ0 第２密閉容器の実容積： ＶＢ 第２密閉容器の
実容積初期値：ＶＢ0 液体噴射量： ΔＶ ダイヤフラム有効面積： Ｄ ダイヤフラム変
位量： ΔＬ ダイヤフラム変位による第２密閉容器の実容積変化量：
Δｖ 液体の密度： ρ 時間： ｔ 液体噴
射率： ｄ inj／ｄｔ とする。
【００１２】そこで、計測される噴射量ΔＶの液体が噴
射ノズル24から第１密閉容器21内に噴射されるとする。
すると、第１密閉容器21内の圧力が高まり、ダイヤフラ
ム23は押圧され第２密閉容器器内へΔＬだけ変位し、そ
の変位は、非接触ギャップセンサ５で検出される。そし
て、その結果、第２密閉容器22中の第２密閉容器の実容
積初期値ＶＢ0が変化する。
射ノズル24から第１密閉容器21内に噴射されるとする。
すると、第１密閉容器21内の圧力が高まり、ダイヤフラ
ム23は押圧され第２密閉容器器内へΔＬだけ変位し、そ
の変位は、非接触ギャップセンサ５で検出される。そし
て、その結果、第２密閉容器22中の第２密閉容器の実容
積初期値ＶＢ0が変化する。
【００１３】上記のことに基づいて、噴射量ΔＶ及び液
体噴射率ｄ injは、次のように演算される。噴射量ΔＶ
の液体が噴射されたときの密閉容器内の圧力上昇をΔＰ
とし、第１密閉容器内及び第２密閉容器内の液体の体積
弾性率を夫々Ｋ1 ，Ｋ2 とする。ここで、Ｋ1 ＝Ｋ2 ＝
Ｋ とすると、 Δｖ＝Ｋ・ΔＶ／（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ） ・・・・・・・（１） ΔＰ＝Ｋ・Δｖ／ＶＢ0 ・・・・・・・（２） （１）式及び（２）式より、 ΔＶ／（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）＝Δｖ／ＶＢ0 ΔＶ＝Δｖ・（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）／ＶＢ0 ・・・・・・（３） また、 Δｖ＝Ｄ・ΔＬ ・・・・・・・・・・・・・・（４）
体噴射率ｄ injは、次のように演算される。噴射量ΔＶ
の液体が噴射されたときの密閉容器内の圧力上昇をΔＰ
とし、第１密閉容器内及び第２密閉容器内の液体の体積
弾性率を夫々Ｋ1 ，Ｋ2 とする。ここで、Ｋ1 ＝Ｋ2 ＝
Ｋ とすると、 Δｖ＝Ｋ・ΔＶ／（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ） ・・・・・・・（１） ΔＰ＝Ｋ・Δｖ／ＶＢ0 ・・・・・・・（２） （１）式及び（２）式より、 ΔＶ／（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）＝Δｖ／ＶＢ0 ΔＶ＝Δｖ・（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）／ＶＢ0 ・・・・・・（３） また、 Δｖ＝Ｄ・ΔＬ ・・・・・・・・・・・・・・（４）
【００１４】従って、計測される噴射量ΔＶは、（３）
式及び（４）式から次式のようになる。 ΔＶ＝Ｄ・ΔＬ・（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）／ＶＢ0 ・・・・・（５） また、液体噴射率ｄ injは、次式のようになる。 ｄ inj／ｄｔ＝ｄΔＶ・ρ／ｄｔ ＝ｄ〔ρ・Ｄ・ΔＬ・（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）／ＶＢ0 〕／ｄｔ ・・・・・・・・（６）
式及び（４）式から次式のようになる。 ΔＶ＝Ｄ・ΔＬ・（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）／ＶＢ0 ・・・・・（５） また、液体噴射率ｄ injは、次式のようになる。 ｄ inj／ｄｔ＝ｄΔＶ・ρ／ｄｔ ＝ｄ〔ρ・Ｄ・ΔＬ・（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）／ＶＢ0 〕／ｄｔ ・・・・・・・・（６）
【００１６】上記の原理に基づく燃料噴射量・噴射率測
定装置は、図１に示されている。図１に示す燃料噴射量
・噴射率測定装置において、密閉容器１は、内面から円
筒状隔壁２が内部に突出成形されている。そして円筒状
隔壁２の開口端面には、ダイヤフラム３が密着され、円
筒状隔壁２の内部は、ダイヤフラム３で密閉されてい
る。従って、密閉容器１の内部は、円筒状隔壁２の外側
の第１室４と円筒状隔壁２の内側の第２室５とにダイヤ
フラム３を介して分離される。
定装置は、図１に示されている。図１に示す燃料噴射量
・噴射率測定装置において、密閉容器１は、内面から円
筒状隔壁２が内部に突出成形されている。そして円筒状
隔壁２の開口端面には、ダイヤフラム３が密着され、円
筒状隔壁２の内部は、ダイヤフラム３で密閉されてい
る。従って、密閉容器１の内部は、円筒状隔壁２の外側
の第１室４と円筒状隔壁２の内側の第２室５とにダイヤ
フラム３を介して分離される。
【００１７】密閉容器１の壁面には、外部から第１室４
内に燃料を噴射する噴射ノズル６が取付けられていると
共に、外部から第２室５内に突出し、ダイヤフラム３に
対向した非接触ギャップセンサ７が取付けられている。
非接触ギャップセンサ７は、信号線Ｌにより外部の測定
演算・制御装置（図示しない）に接続され、ダイヤフラ
ム３の変位量を検出し、測定演算・制御装置に検出信号
を入力するようになっている。
内に燃料を噴射する噴射ノズル６が取付けられていると
共に、外部から第２室５内に突出し、ダイヤフラム３に
対向した非接触ギャップセンサ７が取付けられている。
非接触ギャップセンサ７は、信号線Ｌにより外部の測定
演算・制御装置（図示しない）に接続され、ダイヤフラ
ム３の変位量を検出し、測定演算・制御装置に検出信号
を入力するようになっている。
【００１８】なお、測定演算・制御装置には、第１室４
の実容積ＶＡ、第１室４の実容積初期値ＶＡ0 、第２室
５の実容積ＶＢ、第２室５の実容積初期値ＶＢ0 、ダイ
ヤフラム３の有効面積Ｄ及び液体の密度ρが予め入力さ
れ記憶されている。
の実容積ＶＡ、第１室４の実容積初期値ＶＡ0 、第２室
５の実容積ＶＢ、第２室５の実容積初期値ＶＢ0 、ダイ
ヤフラム３の有効面積Ｄ及び液体の密度ρが予め入力さ
れ記憶されている。
【００１９】そして、第１室４に通じる第１通孔８が密
閉容器１の壁面に形成され、第１通孔８には、高速排出
弁９が介在する排出管路10が接続されていると共に、円
筒状隔壁２には、第２室５を第１室４に連通する第２通
孔11及び第２室５を密閉容器１の外部に連通する第３通
孔12が形成されている。そして円筒状隔壁２に軸線方向
に螺合し、第２通孔11を開閉するように外部から操作さ
れる第１気抜き弁13と同じく第３通孔12を開閉するよう
に外部から操作される第２気抜き弁14が設けられてい
る。高速排出弁９は、測定演算・制御装置からの開閉信
号により高速に開弁・閉弁するようになっている。
閉容器１の壁面に形成され、第１通孔８には、高速排出
弁９が介在する排出管路10が接続されていると共に、円
筒状隔壁２には、第２室５を第１室４に連通する第２通
孔11及び第２室５を密閉容器１の外部に連通する第３通
孔12が形成されている。そして円筒状隔壁２に軸線方向
に螺合し、第２通孔11を開閉するように外部から操作さ
れる第１気抜き弁13と同じく第３通孔12を開閉するよう
に外部から操作される第２気抜き弁14が設けられてい
る。高速排出弁９は、測定演算・制御装置からの開閉信
号により高速に開弁・閉弁するようになっている。
【００２０】測定演算・制御装置においては、図３に示
すようなタイミングで行われる噴射ノズル６からの燃料
噴射タイミングと高速排出弁９からの燃料排出における
下記のような信号が入力されると共に処理されるように
なっている。
すようなタイミングで行われる噴射ノズル６からの燃料
噴射タイミングと高速排出弁９からの燃料排出における
下記のような信号が入力されると共に処理されるように
なっている。
【００２１】即ち、燃料噴射のタイミングのベースとな
る燃料噴射カムの単位回転角度毎に発信される角度パル
ス信号が入力される（図３（ａ）参照）。燃料噴射カム
の回転により１回転毎に所定位相で発信される１パルス
の基準パルスが入力される（図３（ｂ）参照）。燃料噴
射カムの回転により基準パルスから角度パルス所定数の
後、即ち基準位相時Ｔ1 から所定時間後の位相時Ｔ3 に
おいて高速排出弁９の開弁信号が入力される（図３
（ｃ）参照）。
る燃料噴射カムの単位回転角度毎に発信される角度パル
ス信号が入力される（図３（ａ）参照）。燃料噴射カム
の回転により１回転毎に所定位相で発信される１パルス
の基準パルスが入力される（図３（ｂ）参照）。燃料噴
射カムの回転により基準パルスから角度パルス所定数の
後、即ち基準位相時Ｔ1 から所定時間後の位相時Ｔ3 に
おいて高速排出弁９の開弁信号が入力される（図３
（ｃ）参照）。
【００２２】燃料噴射カムの回転により基準パルスから
角度パルス所定数の後、即ち基準位相時Ｔ1 から所定時
間後の位相時Ｔ2 において開始される噴射ノズル６から
の燃料噴射が行われ、その結果のダイヤフラム３の変位
ΔＬが非接触ギャップセンサ７により検出され、その変
位信号が入力される（図３（ｄ）参照）。図３（ｄ）に
おけるダイヤフラム３の変位信号が微分演算されて微分
値（ｄΔＬ／ｄｔ）得られる（図３（ｅ）参照）。
角度パルス所定数の後、即ち基準位相時Ｔ1 から所定時
間後の位相時Ｔ2 において開始される噴射ノズル６から
の燃料噴射が行われ、その結果のダイヤフラム３の変位
ΔＬが非接触ギャップセンサ７により検出され、その変
位信号が入力される（図３（ｄ）参照）。図３（ｄ）に
おけるダイヤフラム３の変位信号が微分演算されて微分
値（ｄΔＬ／ｄｔ）得られる（図３（ｅ）参照）。
【００２３】上記の燃料噴射量・噴射率測定装置におけ
る測定に際して、高速排出弁９は、常時は閉弁状態にあ
って、先ず、第１空気抜き弁13及び第２空気抜き弁14を
開弁し、噴射ノズル６から燃料を第１室４内に供給す
る。燃料は、第１室４内の空気を第２通孔11、第２室５
及び第３通孔12を通して外部に排出しながら第１室４に
充満し、更に第２通孔11を通って第２室５内の空気を同
様に排出して第２室５に充満する。そこで、第１空気抜
き弁13及び第２空気抜き弁14を閉弁し、第１室４と第２
室５との流通を遮断するすると共に第２室５の外部との
流通を遮断して、燃料が充満した第１室４と第２室５と
を密閉状態にする。
る測定に際して、高速排出弁９は、常時は閉弁状態にあ
って、先ず、第１空気抜き弁13及び第２空気抜き弁14を
開弁し、噴射ノズル６から燃料を第１室４内に供給す
る。燃料は、第１室４内の空気を第２通孔11、第２室５
及び第３通孔12を通して外部に排出しながら第１室４に
充満し、更に第２通孔11を通って第２室５内の空気を同
様に排出して第２室５に充満する。そこで、第１空気抜
き弁13及び第２空気抜き弁14を閉弁し、第１室４と第２
室５との流通を遮断するすると共に第２室５の外部との
流通を遮断して、燃料が充満した第１室４と第２室５と
を密閉状態にする。
【００２４】次に基準位相時Ｔ1 から所定時間後の位相
時Ｔ2 に噴出ノズル６から第１室４に向って測定する燃
料噴射が行われる。燃料噴射により、第１室４内の圧力
は上昇して、第２室５内の圧力より大きくなり、ダイヤ
フラム３は、燃料噴射の間、第２室５内の非接触ギャッ
プセンサ７に向って変位し（図３（ｄ）参照）、ダイヤ
フラム３・非接触ギャップセンサ７間の間隙変化、即ち
ダイヤフラム３の変位量ΔＬが非接触ギャップセンサ７
により検出され、その変位信号が測定演算・制御装置に
入力される。そのダイヤフラム３の変位量ΔＬが微分演
算されて微分値（ｄΔＬ／ｄｔ）得られる（図３（ｅ）
参照）。
時Ｔ2 に噴出ノズル６から第１室４に向って測定する燃
料噴射が行われる。燃料噴射により、第１室４内の圧力
は上昇して、第２室５内の圧力より大きくなり、ダイヤ
フラム３は、燃料噴射の間、第２室５内の非接触ギャッ
プセンサ７に向って変位し（図３（ｄ）参照）、ダイヤ
フラム３・非接触ギャップセンサ７間の間隙変化、即ち
ダイヤフラム３の変位量ΔＬが非接触ギャップセンサ７
により検出され、その変位信号が測定演算・制御装置に
入力される。そのダイヤフラム３の変位量ΔＬが微分演
算されて微分値（ｄΔＬ／ｄｔ）得られる（図３（ｅ）
参照）。
【００２５】そして基準位相時Ｔ1 から所定時間後の位
相時Ｔ3 の開弁信号により、高速排出弁９は高速に開弁
され、第１室４内の圧力下にある燃料は、排出管路10か
ら排出され、第１室４の圧力は、第２室５の圧力と等し
くなる低下し、その結果、ダイヤフラム３は、非接触ギ
ャップセンサ７から離れて復位する（図３（ｄ）参
照）。
相時Ｔ3 の開弁信号により、高速排出弁９は高速に開弁
され、第１室４内の圧力下にある燃料は、排出管路10か
ら排出され、第１室４の圧力は、第２室５の圧力と等し
くなる低下し、その結果、ダイヤフラム３は、非接触ギ
ャップセンサ７から離れて復位する（図３（ｄ）参
照）。
【００２６】測定演算・制御装置においては、入力され
たダイヤフラム３の変位量ΔＬに基づいて ΔＶ＝Ｄ・ΔＬ・（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）／ＶＢ0 が演算さ
れ、噴射量ΔＶが算出される。
たダイヤフラム３の変位量ΔＬに基づいて ΔＶ＝Ｄ・ΔＬ・（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）／ＶＢ0 が演算さ
れ、噴射量ΔＶが算出される。
【００２７】更に演算されて得られた微分値（ｄΔＬ／
ｄｔ）に基づいて、噴射率 ｄ inj／ｄｔ＝ｄ〔ρ・Ｄ・ΔＬ・（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）
／ＶＢ0 〕／ｄｔ が演算され、噴射率ｄ inj／ｄｔが算出される。
ｄｔ）に基づいて、噴射率 ｄ inj／ｄｔ＝ｄ〔ρ・Ｄ・ΔＬ・（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）
／ＶＢ0 〕／ｄｔ が演算され、噴射率ｄ inj／ｄｔが算出される。
【００２８】
【発明の効果】この発明の燃料噴射量・噴射率測定装置
によれば、燃料噴射量は、第１室及び第２室の容積、ダ
イヤフラムの有効面積及びダイヤフラムの変位量で算出
され、燃料噴射率は、それらに燃料の密度が加って算出
されるので、燃料の温度、圧力、燃料の種類等の関数で
ある燃料の体積弾性率が関係しない。従って、燃料噴射
量・噴射率の測定において燃料の温度が一定であれば、
体積弾性率のキャリブレーションが不必要であり、作業
能率が向上し、測定精度も向上する。
によれば、燃料噴射量は、第１室及び第２室の容積、ダ
イヤフラムの有効面積及びダイヤフラムの変位量で算出
され、燃料噴射率は、それらに燃料の密度が加って算出
されるので、燃料の温度、圧力、燃料の種類等の関数で
ある燃料の体積弾性率が関係しない。従って、燃料噴射
量・噴射率の測定において燃料の温度が一定であれば、
体積弾性率のキャリブレーションが不必要であり、作業
能率が向上し、測定精度も向上する。
【図１】この発明の実施例における燃料噴射量・噴射率
測定装置の断面図である。
測定装置の断面図である。
【図２】この発明の実施例における燃料噴射量・噴射率
測定装置の原理説明図である。
測定装置の原理説明図である。
【図３】この発明の実施例における燃料噴射量・噴射率
測定装置の燃料噴射のタイミングチャートである。
測定装置の燃料噴射のタイミングチャートである。
１ 密閉容器 ２ 円筒状隔壁 ３ ダイヤフラム ４ 第１室 ５ 第２室 ６ 噴射ノズル ７ 非接触ギャップセンサ ８ 第１通孔 ９ 高速排出弁 10 排出管路 11 第２通孔 12 第３通孔 13 第１気抜き弁 14 第２気抜き弁１４
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年１０月８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【図２】
【図３】
Claims (2)
- 【請求項１】 燃料が充満する密閉容器が、ダイヤフラ
ムにより隔離された第１室と第２室とに分離され、密閉
容器には、第１室内に燃料を噴射する噴射ノズルが取付
けられていると共に、第２室内でダイヤフラムに対向
し、ダイヤフラムの変位量を検出する非接触ギャップセ
ンサが取付けられ、非接触ギャップセンサが、ダイヤフ
ラムの変位量を検出し、次式に基づいて燃料噴射量を算
出する測定演算装置に検出変位量信号を入力するように
接続されている燃料噴射量測定装置。 燃料噴射量ΔＶ＝Ｄ・ΔＬ・（ＶＡ0 ＋ＶＢ0 ）／ＶＢ
0 但し、第１室の実容積初期値：ＶＡ0 第２室の実容
積初期値：ＶＢ0 ダイヤフラム有効面積：Ｄ ダイヤフラム変位
量：ΔＬ - 【請求項２】 燃料が充満する密閉容器が、ダイヤフラ
ムにより隔離された第１室と第２室とに分離され、密閉
容器には、第１室内に燃料を噴射する噴射ノズルが取付
けられていると共に、第２室内でダイヤフラムに対向
し、ダイヤフラムの変位量を検出する非接触ギャップセ
ンサが取付けられ、非接触ギャップセンサが、ダイヤフ
ラムの変位量を検出し、検出変位信号から得られる噴射
時間とダイヤフラムの変位量とから次式に基づいて燃料
噴射率を算出する測定演算装置に検出変位信号を入力す
るように接続されている燃料噴射率測定装置。 燃料噴射率ｄ inj／ｄｔ＝ｄ〔ρ・ΔＬ・Ｄ（ＶＡ0 ＋
ＶＢ0 ）／ＶＢ0 〕／ｄｔ 但し、第１室の実容積初期値：ＶＡ0 第２室の実容
積初期値：ＶＢ0 ダイヤフラム有効面積：Ｄ ダイヤフラム変位
量：ΔＬ 液体の密度：ρ 時間：ｔ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25357792A JP2958592B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 燃料噴射量・噴射率測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25357792A JP2958592B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 燃料噴射量・噴射率測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0681751A true JPH0681751A (ja) | 1994-03-22 |
| JP2958592B2 JP2958592B2 (ja) | 1999-10-06 |
Family
ID=17253312
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25357792A Expired - Lifetime JP2958592B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 燃料噴射量・噴射率測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2958592B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100425035B1 (ko) * | 2001-08-14 | 2004-03-30 | 학교법인 한양학원 | 디젤 엔진용 연료분사노즐의 연료분사율 측정방법 |
| JP2014077357A (ja) * | 2012-10-09 | 2014-05-01 | Ono Sokki Co Ltd | 燃料噴射量計測システム |
| JP2017089543A (ja) * | 2015-11-12 | 2017-05-25 | 株式会社デンソー | 燃焼システムの推定装置及び制御装置 |
| KR20210092805A (ko) * | 2018-12-26 | 2021-07-26 | 에이에스엠엘 네델란즈 비.브이. | 기판을 에칭하기 위한 시스템 및 방법 |
-
1992
- 1992-08-31 JP JP25357792A patent/JP2958592B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100425035B1 (ko) * | 2001-08-14 | 2004-03-30 | 학교법인 한양학원 | 디젤 엔진용 연료분사노즐의 연료분사율 측정방법 |
| JP2014077357A (ja) * | 2012-10-09 | 2014-05-01 | Ono Sokki Co Ltd | 燃料噴射量計測システム |
| JP2017089543A (ja) * | 2015-11-12 | 2017-05-25 | 株式会社デンソー | 燃焼システムの推定装置及び制御装置 |
| US10859010B2 (en) | 2015-11-12 | 2020-12-08 | Denso Corporation | Estimation device and control device for combustion system |
| KR20210092805A (ko) * | 2018-12-26 | 2021-07-26 | 에이에스엠엘 네델란즈 비.브이. | 기판을 에칭하기 위한 시스템 및 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2958592B2 (ja) | 1999-10-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4826482A (en) | Enhanced pressure measurement flow control system | |
| JP3632282B2 (ja) | 噴射量計測装置 | |
| US7171847B2 (en) | Method and device for measuring the injection rate of an injection valve for liquids | |
| US7254993B2 (en) | Device for measuring time-resolved volumetric flow processes | |
| US4798084A (en) | Measuring device for measuring a fuel injection quantity | |
| US6915683B2 (en) | Method, computer program, and device for measuring the amount injected by an injection system | |
| JP2806019B2 (ja) | 噴射量計測装置 | |
| JPH0681751A (ja) | 燃料噴射量・噴射率測定装置 | |
| EP1746394B1 (en) | Device for measuring the quantity of fluid ejected by an injector | |
| JPS63284420A (ja) | 噴射量測定装置 | |
| JP4415260B2 (ja) | 流量計測装置および流量計測方法 | |
| JP4304885B2 (ja) | 噴射量測定装置の検定方法およびその装置 | |
| JP2802686B2 (ja) | 噴射量測定装置 | |
| EP0228621B1 (en) | Measuring device for measuring a fuel injection quantity | |
| JPS62188912A (ja) | 燃料噴射量測定装置 | |
| JPS62135730A (ja) | 燃料噴射量測定装置 | |
| JPH0676904B2 (ja) | 燃料噴射量測定装置 | |
| JP2014224465A (ja) | 噴射計測装置 | |
| JPS62138725A (ja) | 燃料噴射量測定装置 | |
| JP2000006907A (ja) | 液性物の充填方法及びその装置 | |
| JPH0143246B2 (ja) | ||
| JPS62188911A (ja) | 燃料噴射量測定装置 | |
| JPS62135729A (ja) | 燃料噴射量測定装置 | |
| JPS63292023A (ja) | ロックホッパシステムにおける粉体流量の測定方法 | |
| JPS614859A (ja) | 噴射率計 |