JPH067527B2 - Ultra-low iron loss grain-oriented silicon steel sheet and method for producing the same - Google Patents
Ultra-low iron loss grain-oriented silicon steel sheet and method for producing the sameInfo
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- JPH067527B2 JPH067527B2 JP20774585A JP20774585A JPH067527B2 JP H067527 B2 JPH067527 B2 JP H067527B2 JP 20774585 A JP20774585 A JP 20774585A JP 20774585 A JP20774585 A JP 20774585A JP H067527 B2 JPH067527 B2 JP H067527B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、超低鉄層方向性けい素鋼板およびその製造
方法に関し、とくに被膜密着性に優れるだけでなく歪取
り焼鈍の如き高温処理を施した場合であっても特性の劣
化を生じることなしに優れた鉄損特性を維持できる鉄損
が極めて低い方向性けい素鋼板を、その有利な製造方法
に併せて提案しようとするものである。Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to an ultra-low iron layer grain-oriented silicon steel sheet and a method for producing the same, and in particular, not only has excellent film adhesion but also high-temperature treatment such as strain relief annealing. The present invention aims to propose a grain-oriented silicon steel sheet with extremely low iron loss that can maintain excellent iron loss characteristics without causing deterioration of characteristics even when applied, together with its advantageous manufacturing method. .
方向性けい素鋼板は主として変圧器その他の電気機器の
鉄心として利用され、その磁化特性が優れていること、
とくに鉄損（W17/50で代表される）が低いことが要求さ
れている。The grain-oriented silicon steel sheet is mainly used as an iron core for transformers and other electric devices, and has excellent magnetization characteristics.
Especially, low iron loss (represented by W17 / 50) is required.
このためには、第一に鋼板中の２次再結晶粒の＜００１
＞粒方位を圧延方向に高度に揃えることが必要であり、
第二には、最終製品の鋼中に存在する不純物や析出物を
できるだけ減少させる必要がある。かかる配慮の下に製
造される方向形けい素鋼板は、今日まで多くの改善努力
によって、その鉄損値も年を追って改善され、最近では
板厚0.30mmの製品でW17/50の値が1.05W/kgの低鉄損のも
のが得られている。For this purpose, firstly, <001 of secondary recrystallized grains in the steel sheet is used.
> It is necessary to highly align the grain orientation with the rolling direction,
Secondly, it is necessary to reduce impurities and precipitates existing in the final product steel as much as possible. The iron loss value of grain- oriented silicon steel sheets manufactured under such consideration has been improved year by year through many improvement efforts, and recently, the value of W 17/50 is 0.30 mm in the product and the value of W 17/50 is improved. A low iron loss of 1.05 W / kg is obtained.
しかし、数年前のエネルギー危険を境にして、電力損失
のより少ない電気機器を求める傾向が一段と強まり、そ
れらの鉄心材料として、さらに鉄損の低い一方向性けい
素鋼板が要請されるようになっている。However, with the danger of energy a few years ago, there is a growing tendency to seek electrical equipment with less power loss, and as a core material for them, unidirectional silicon steel sheets with even lower iron loss are required. Has become.
（従来の技術） ところで、方向性けい素鋼板の鉄損を下げる手法として
は、Si含有量を高める、製品板厚を薄くする、２次再結
晶粒を細かくする、不純物含有量を低減する、そして
（１１０）〔００１〕方位の２次再結晶粒をより高度に
揃えるなど、主に冶金学的方法が一般に知られている
が、これらの手法は、現行の生産手段の上からはもはや
限界に達していて、これ以上の改善は極めて難しく、た
とえ多少の改善が認められたとしても、その努力の割に
は鉄損改善の実効は僅かとなるに至っていた。(Prior Art) By the way, as a method of reducing the iron loss of a grain-oriented silicon steel sheet, the Si content is increased, the product sheet thickness is reduced, the secondary recrystallized grains are fined, the impurity content is reduced, Although metallurgical methods are generally known, such as making secondary recrystallized grains of (110) [001] orientation more highly aligned, these methods are no longer available from the viewpoint of the current production means. It was extremely difficult to make further improvement, and even if some improvement was recognized, the effect of iron loss improvement was small for the effort.
これらの方法とは別に、特公昭54-23647号公報に開示さ
れているように、鋼板表面に２次再結晶阻止領域を形成
させることにより、２次再結晶粒を細粒化させる方法が
提案されている。しかしながらこの方法は、２次再結晶
粒径の制御が安定していないため、実用的とは云いがた
い。In addition to these methods, as disclosed in Japanese Patent Publication No. 54-23647, a method is proposed in which secondary recrystallized grains are formed into fine particles by forming a secondary recrystallization inhibiting region on the surface of a steel sheet. Has been done. However, this method is not practical because the control of the secondary recrystallized grain size is not stable.
その他特公昭58-5968号公報には、２次再結晶後の鋼板
の表面にボールペン状小球により、微小歪を鋼板表層に
導入することによって、磁区の幅を微細化し、鉄損を低
減する技術が、また、特公昭57-2252号公報には、最終
製品板表面に、圧延方向にほぼ直角にレーザービームを
数mm間隔に照射し、鋼板表層に高転位密度領域を導入す
ることにより、磁区の幅を微細化し、鉄損を低減する技
術が提案されている。さらに、特開昭57-188810号公報
には、放電加工により鋼板表層に微小歪を導入し、磁区
幅を微細化し、鉄損を低減する同様の技術が提案されて
いる。これら３種類の方法は、いずれも２次再結晶後の
鋼板の地鉄表層に微小な塑性歪を導入することにより磁
区幅を微細化し鉄損の低減を図るものであって、均しく
実用的であり、かつ鉄損低減効果も優れているが、鉄板
の打抜き加工、せん断加工、巻き加工などの後の歪取り
焼鈍や、コーティングの焼付け処理の如き熱処理によっ
て、塑性歪導入による効果が減殺される欠点を伴う。な
おコーティング処理後に微小な塑性歪の導入を行う場合
は、絶縁性を維持するために絶縁コーティングの再塗布
を行わねばならず歪付与工程、再塗布工程と、工程の大
幅増加になり、コストアップをもたらす。In addition, in Japanese Patent Publication No. 58-5968, a ball-point pen-like small ball is introduced into the surface of the steel sheet after secondary recrystallization to introduce a micro strain into the surface layer of the steel sheet, thereby reducing the width of magnetic domains and reducing iron loss. Technology, also, in JP-B-57-2252, the final product sheet surface, by irradiating a laser beam at intervals of several mm approximately at right angles to the rolling direction, by introducing a high dislocation density region in the steel plate surface layer, Techniques have been proposed to reduce the width of magnetic domains and reduce iron loss. Further, Japanese Patent Application Laid-Open No. 57-188810 proposes a similar technique in which a minute strain is introduced into the surface layer of a steel sheet by electric discharge machining to make the magnetic domain width finer and reduce the iron loss. These three types of methods all aim to reduce the magnetic domain width to reduce the iron loss by introducing a minute plastic strain into the surface layer of the base metal of the steel sheet after secondary recrystallization, and are equally practical. Although it is also excellent in iron loss reduction effect, the effect of plastic strain introduction is diminished by heat treatment such as strain relief annealing after punching, shearing, winding, etc. of iron plate and baking treatment of coating. There are drawbacks. If a small amount of plastic strain is introduced after the coating process, the insulating coating must be reapplied to maintain the insulation, resulting in a significant increase in strain application process and reapplication process, resulting in cost increase. Bring
またこれらの技術とは別に、特公昭52-24499号公報にお
いて、仕上げ焼鈍後のけい素鋼板表面を鏡面仕上げする
か、又はその鏡面仕上げ面上に金属薄めっきを施すこ
と、さらにはその上に絶縁被膜を塗布焼付することによ
る低鉄損方向性けい素鋼板の製造方法が提案されてい
る。In addition to these techniques, in Japanese Patent Publication No. 52-24499, the surface of the silicon steel sheet after finish annealing is mirror-finished, or thin metal plating is applied on the mirror-finished surface, and further on that. A method of manufacturing a low iron loss grain oriented silicon steel sheet by coating and baking an insulating coating has been proposed.
しかしながらこの鏡面仕上げによる鉄損向上手法には、
基本的に以下に述べるような２つの重要な欠点があっ
た。However, the iron loss improvement method by this mirror finish is
Basically, there were two important drawbacks as described below.
第１の鏡面状態のままでは表面の絶縁性がないのでその
ままでは使用できないため、なんらかの絶縁コーディン
グを施す必要があるが、通常用いられているりん酸塩系
のコーティングは鏡面への密着性が極めて悪く使用に耐
えないこと、 第２の鏡面状態では、鉄損はインダクションの高いW
17/50では低下するものの、インダクションが低くなる
ほど逆に鉄損が劣化することである。Since the surface in the first mirror surface state does not have insulation, it cannot be used as it is. Therefore, some kind of insulation coating must be applied. However, the phosphate coating that is usually used has extremely high adhesion to the mirror surface. It cannot be used badly, and in the second mirror surface state, iron loss is high W
Although it decreases at 17/50 , the lower the induction, the worse the iron loss.
第１図に、鏡面研磨前および研磨後における鉄損特性を
インダクション胃の数で示す。FIG. 1 shows the iron loss characteristics before and after mirror polishing with the number of induction stomachs.
同図より明らかなように鉄損は、1.5Tより小さいインダ
クションでは逆に鏡面状態の方が劣化する。As is clear from the figure, the iron loss is worse in the mirror state when the induction is smaller than 1.5T.
ところでエネルギーコストが高くなるにつれて設計磁束
密度は低くなる傾向にあり、すでに巻き鉄心では1.5Tか
ら1.3Tと低いインダクションでの使用が主流になってい
る。したがって鏡面状態におけるこのような鉄損劣化の
傾向は鏡面化状態の素材の工業的使用を困難にしてい
る。By the way, as the energy cost increases, the design magnetic flux density tends to decrease, and it has already become mainstream for winding cores to be used for low induction of 1.5T to 1.3T. Therefore, such a tendency of iron loss deterioration in the mirror-finished state makes industrial use of the material in the mirror-finished state difficult.
また鏡面表面に薄金属めっきを施す技術に関しても上述
した欠点は一般的には継承されていて、やはりりん酸塩
系の絶縁コーティングが施しにくいという欠点があっ
た。Further, the above-mentioned drawbacks are generally inherited also in the technique of applying a thin metal plating on the mirror surface, and again there is a drawback that it is difficult to apply a phosphate-based insulating coating.
なおかような薄金属層は、前掲特公昭52-24499号公報に
開示されているように、その上に重ねて絶縁層を形成し
た場合には、めっき層そのものの密着性に問題があっ
て、巻き鉄心への使用には耐え得ず、さらに800℃の高
温で焼鈍した場合には、めっき層の曲げ密着性が一層劣
化するという問題もあった。In addition, such a thin metal layer has a problem in adhesion of the plating layer itself when an insulating layer is formed thereon as disclosed in JP-B-52-24499. However, there is a problem in that it cannot withstand use in a wound core, and when it is annealed at a high temperature of 800 ° C., the bending adhesion of the plating layer further deteriorates.
その他特公昭56-4150号公報には、平滑仕上げ後の表面
に、酸化物系セラミックス薄膜を蒸着させることによっ
て、鉄損の改善を図る方法が開示されているが、この方
法も600℃以上の高温焼鈍を施した場合にはセラミック
ス層のはく離が生じるという欠点を有しており、やはり
トランス成形時に800℃程度の温度の焼鈍が不可欠な配
電用巻鉄心素材としては使用に耐え得ないという問題が
あった。In addition, Japanese Patent Publication No. 56-4150 discloses a method for improving iron loss by vapor-depositing an oxide-based ceramics thin film on the surface after smooth finishing. When high temperature annealing is applied, it has the drawback of delamination of the ceramic layer, and it is also a problem that it cannot withstand use as a winding core material for distribution, which requires annealing at a temperature of about 800 ° C during transformer molding. was there.
（発明が解決しようとする問題点） この発明は上記の問題を有利に解決するもので、次の
(1)〜(3)を目的とする。(Problems to be Solved by the Invention) This invention advantageously solves the above problems.
The purpose is (1) to (3).
(1) 鏡面状態における低鉄損をインダクションの低い
領域でも保持し、かつ密着性の良い絶縁被膜の具備が可
能な方向性けい素鋼板を提供すること、 (2) また上記けい素鋼板の鉄損をさらに良好にして、
密着性のよい絶縁被膜の具備を可能にした方向性けい素
鋼板を提供すること、 (3) さらに鉄損の安定性を増し、鉄損をより一層向上
させること、 である。(1) To provide a grain-oriented silicon steel sheet capable of maintaining a low iron loss in a mirror surface state even in a low induction region and having an insulating coating having good adhesion, (2) The iron of the silicon steel sheet To make the loss even better,
(1) To provide a grain-oriented silicon steel sheet that enables the provision of an insulating coating having good adhesion, and (3) further increase the stability of iron loss and further improve iron loss.
（問題点を解決するための手段） けい素鋼板の圧延方向に引張り力を付与した場合、けい
素鋼板の鉄損が低下することはよく知られているとおり
である。(Means for Solving Problems) It is well known that when a tensile force is applied in the rolling direction of a silicon steel sheet, the iron loss of the silicon steel sheet decreases.
第２図に、表面にフォルステライトを酸化物層として具
備している一般的な商用方向性けい素鋼板とその方向性
けい素鋼板の表面酸化物を除去し鏡面状態に仕上げた場
合、さらに鏡面仕上げを施した鋼板の長手方向に２kg／
mm2の引張り力を加えた各場合におけるインダクション
と鉄損との関係について調べた結果を示す。Fig. 2 shows a typical commercial grain-oriented silicon steel sheet having forsterite as an oxide layer on the surface and the surface oxide of the grain-oriented silicon steel sheet removed to obtain a mirror-finished surface. 2kg / longitudinal direction of finished steel plate
The results of examining the relationship between induction and iron loss in each case where a tensile force of mm 2 is applied are shown.
同図から明らかなように、鏡面仕上げを施した場合でし
かもインダクションが小さい側であっても引張り力を付
与すれば、鉄損が非常に良好になることが判明した。As is clear from the figure, it was found that the iron loss becomes very good when the tensile force is applied even when the surface is mirror-finished and the induction is small.
ここに鏡面化した表面に引張り力を付与できる表面層を
被成させ得る技術が問題となる。A technique for forming a surface layer capable of applying a tensile force on the mirror-finished surface is a problem.
鏡面状態の表面に張力を付与する表面層を形成する場
合、従来採用されていた方法は、MgOを主成分とする焼
鈍分離剤を塗布して焼鈍することによりけい素鋼板表面
にフォルステライト被膜を形成させることであり、一般
的によく知られている技術である。When forming a surface layer that gives tension to the mirror-finished surface, the conventionally used method is to apply a annealing separator containing MgO as a main component and anneal it to form a forsterite coating on the surface of the silicon steel sheet. It is a technique that is generally well known.
しかしこの技術は酸化物が不均一に生成するため鏡面化
したことによる鉄損改善効果を喪失せしめる。However, this technique loses the iron loss improving effect due to the mirror-like formation due to the non-uniform formation of oxides.
またりん酸塩系コーティングにシリカを添加したいわゆ
る張力コートは前述した如く直接鏡面に施すことはでき
ない。Further, so-called tension coating in which silica is added to the phosphate coating cannot be directly applied to the mirror surface as described above.
それ以外に前掲特公昭52-24499号公報に開示された薄め
っき技術および特公昭56-4150号公報に開示されは酸化
物系セラミック被膜があるが、前述した如く前者の場合
は引張り効果はほとんどない上に密着性が劣るため実用
化できず、一方後者の場合は高温焼鈍後の密着性に問題
がある。Other than that, the thin plating technology disclosed in Japanese Patent Publication No. 52-24499 and the oxide ceramic coating disclosed in Japanese Patent Publication No. 56-4150 have oxide ceramic coatings. In addition, the adhesiveness is poor and it cannot be put to practical use because of poor adhesion. On the other hand, in the latter case, there is a problem in the adhesiveness after high temperature annealing.
そこで発明者らは、鏡面仕上げ表面に張力を効果的に付
与し得る被膜につき種々検討を重ねた結果、以下に述べ
る知見を得た。Therefore, the inventors have conducted various studies on a coating capable of effectively applying tension to the mirror-finished surface, and have obtained the following findings.
（イ）基本的には金属を、鏡面仕上げ表面上に蒸着させ
ることによって、密着性に富みしかも鋼板に対して効果
的に張力を付与し得る被膜が得られる。(A) Basically, by depositing a metal on a mirror-finished surface, a coating film having high adhesion and capable of effectively applying tension to a steel plate can be obtained.
（ロ）また金属蒸着層を被成させるに当り、外表面に至
るに従ってN，C，OおよびＳなどの成分を増加させるこ
とによって、張力効果が増大すると共に、絶縁被膜との
密着性も向上する。(B) When depositing a metal deposition layer, the tension effect is increased by increasing the components such as N, C, O and S along the outer surface, and the adhesion with the insulating coating is also improved. To do.
（ハ）さらに蒸着の際、鋼板の長手方向に外部から張力
を付加しておくことにより、鉄損低減効果のより一層の
増大がもたられる。(C) Furthermore, by applying tension from the outside in the longitudinal direction of the steel sheet during vapor deposition, the effect of reducing iron loss is further increased.
この発明は、上記の知見に立脚するものであり、その要
旨構成は次のとおりである。The present invention is based on the above findings, and its gist is as follows.
1. 酸化物除去跡に研磨処理による平滑な仕上げ表面を
もつ方向性珪素鋼板にして、該仕上げ表面は、中心線平
均粗さ０．４μｍ以下の鏡面状態であって、しかも張力
付与型の金属蒸着層を具備して成る超低鉄損方向性けい
素鋼板。1. A grain-oriented silicon steel sheet having a smooth finish surface by polishing treatment on oxide removal traces, the finish surface being a mirror surface state with a center line average roughness of 0.4 μm or less, and a tension imparting metal Ultra-low iron loss grain-oriented silicon steel sheet comprising a vapor-deposited layer.
2. 酸化物除去跡に研磨処理による平滑な仕上げ表面を
もつ方向性珪素鋼板にして、該仕上げ表面は、中心線平
均粗さ０．４μｍ以下の鏡面状態であって、しかも厚み
方向に成分が異なり、最外層が実質的にセラミックスで
ある張力付与型の金属ベース蒸着層を具備して成る超低
鉄損方向性けい素鋼板。2. A grain-oriented silicon steel sheet having a smooth finish surface by polishing treatment on the oxide removal traces is used, and the finish surface is a mirror surface state with a center line average roughness of 0.4 μm or less, and the component in the thickness direction is In contrast, an ultra-low iron loss grain-oriented silicon steel sheet comprising a tension-imparting metal-based vapor-deposited layer whose outermost layer is substantially ceramics.
3. 仕上げ焼鈍済みの方向性けい素鋼板につき、その表
面の酸化物を除去してから、研磨を施して中心線平均粗
さで０．４μｍ以下の鏡面状態に仕上げ、ついで該鏡面
仕上げ表面上に、ドライプレーティングによって張力付
与型の金属蒸着層を被成して成る超低鉄損方向性けい素
鋼板の製造方法。3. For finish-annealed grain-oriented silicon steel sheet, remove oxides from the surface, then polish to finish to a mirror surface state with a center line average roughness of 0.4 μm or less, and then on the mirror-finished surface. A method for producing an ultra-low iron loss grain-oriented silicon steel sheet, which comprises applying a tension-imparting metal vapor deposition layer by dry plating.
4. 仕上げ焼鈍済みの方向性けい素鋼板につき、その表
面の酸化物を除去してから、研磨を施して中心線平均粗
さで０．４μｍ以下の鏡面状態に仕上げ、ついで該鋼板
の長手方向に対し外部張力付加の下に、該鏡面仕上げ表
面上に、ドライプレーティングによって張力付与型の金
属蒸着層を被成して成る超低鉄損方向性けい素鋼板の製
造方法。4. Regarding the grain-finished grain-oriented silicon steel sheet that has been finish-annealed, after removing the oxides on its surface, it is polished to a mirror surface state with a center line average roughness of 0.4 μm or less, and then the longitudinal direction of the steel sheet. On the other hand, a method for producing an ultra-low iron loss grain-oriented silicon steel sheet, which comprises applying a tension-imparting metal vapor deposition layer by dry plating on the mirror-finished surface under external tension.
5. 仕上げ焼鈍済みの方向性けい素鋼板につき、その表
面の酸化物を除去してから、研磨を施して中心線平均粗
さで０．４μｍ以下の鏡面状態に仕上げ、ついで該鏡面
仕上げ表面上に、ドライプレーティングによって金属蒸
着層を形成させつつ、該ドライプレーティング処理途中
から終了までの間にN,C,O及びＳのうち少なくとも一種
を含むガスを漸次導入することによって、最外層が実質
的にセラミックスになる張力付与型の金属ベース蒸着層
を被成して成る超低鉄層方向性けい素鋼板の製造方法。5. For finish-annealed grain-oriented silicon steel sheet, after removing oxides on the surface, polishing is applied to finish to a mirror surface state with a center line average roughness of 0.4 μm or less, and then on the mirror-finished surface. In addition, while forming a metal vapor deposition layer by dry plating, by gradually introducing a gas containing at least one of N, C, O and S during the dry plating process from the end to the end, the outermost layer is substantially formed. A method for producing an ultra-low iron-oriented grain-oriented silicon steel sheet by coating a tension-imparting metal-based vapor-deposited layer on a ceramic.
6.仕上げ焼鈍済みの方向性けい素鋼板につき、その表面
の酸化物を除去してから、研磨を施して中心線平均粗さ
で０．４μｍ以下の鏡面状態に仕上げ、ついで該鋼板の
長手方向に対し外部張力付加の下に、該鏡面仕上げ表面
上に、ドライプレーティングによって金属蒸着層を形成
させつつ、該ドライプレーティング処理途中から終了ま
での間にN,C,O及びＳのうち少なくとも一種を含むガス
を漸次導入することによって、最外層が実質的にセラミ
ックスになる張力付与型の金属ベース蒸着層を被成して
成る超低鉄層方向性けい素鋼板の製造方法。6. Finish-annealed grain-oriented silicon steel sheet is cleaned of oxides on its surface, then polished to a mirror finish of 0.4 μm or less in center line average roughness, and then in the longitudinal direction of the steel sheet. On the other hand, while applying an external tension, a metal deposition layer is formed on the mirror-finished surface by dry plating, and at least one of N, C, O and S is added from the middle to the end of the dry plating process. A method for producing an ultra-low iron layer-oriented silicon steel sheet, which comprises forming a tension-imparting metal-based vapor-deposited layer in which an outermost layer is substantially made of ceramic by gradually introducing a gas containing therein.
以下この発明について具体的に説明する。The present invention will be specifically described below.
この発明の方向性けい素鋼板において、その成分組成は
とくに限定されることはなく、従来公知のものいずれも
が適合するが、とりわけ以下の組成、 Ｃ：0.03〜0.050%、 Si：2.50〜4.5%、 Mn：0.01〜0.2%、 Mo：0.003〜0.1%、 Sb：0.005〜0.2%、 Ｎ：0.0005〜0.01%、 ＳおよびSeの１種あるいは２種合計で、0.005〜0.05%を
含有する組成、 Ｃ：0.03〜0.08%、 Si：2.0〜4.0%、 Ｓ：0.005〜0.05%、Ｎ：0.001〜0.01%、 Al：0.01〜0.06%、 Sn：0.01〜0.5%、 Cu：0.01〜0.3%、 Mn：0.01〜0.2%を含有する組
成、 Ｃ：0.03〜0.06%、 Si：2.0〜4.0%、 Ｓ：0.005〜0.05%、Ｂ：0.0003〜0.0040%、 Ｎ：0.001〜0.01%、Mn：0.01〜0.2%を含有する組成、 Ｃ：0.03〜0.05%、 Si：2.0〜4.0%、 Sb：0.005〜0.2%、 Ｎ：0.0005〜0.01%、 ＳおよびSeのうちいずれか１種または２種：0.005〜0.0
5%を含有する組成、 Ｃ：0.03〜0.05%、 Si：2.0〜4.0%、 Ｎ：0.0005〜0.01%、ＳおよびSeのうちいずれか１種
または２種：0.005〜0.05%を含有する組成、 が好適である。In the grain-oriented silicon steel sheet of the present invention, its component composition is not particularly limited, and any conventionally known composition is suitable, but the following composition is particularly preferable: C: 0.03 to 0.050%, Si: 2.50 to 4.5 %, Mn: 0.01 to 0.2%, Mo: 0.003 to 0.1%, Sb: 0.005 to 0.2%, N: 0.0005 to 0.01%, and a composition containing 0.005 to 0.05% of one or two kinds of S and Se in total. , C: 0.03-0.08%, Si: 2.0-4.0%, S: 0.005-0.05%, N: 0.001-0.01%, Al: 0.01-0.06%, Sn: 0.01-0.5%, Cu: 0.01-0.3%, Composition containing Mn: 0.01-0.2%, C: 0.03-0.06%, Si: 2.0-4.0%, S: 0.005-0.05%, B: 0.0003-0.0040%, N: 0.001-0.01%, Mn: 0.01- Composition containing 0.2%, C: 0.03-0.05%, Si: 2.0-4.0%, Sb: 0.005-0.2%, N: 0.0005-0.01%, any one or two of S and Se: 0.005- 0.0
Composition containing 5%, C: 0.03 to 0.05%, Si: 2.0 to 4.0%, N: 0.0005 to 0.01%, any one or two of S and Se: a composition containing 0.005 to 0.05%, Is preferred.
この発明においては、上記の如き好適組成になる最終仕
上げ焼鈍を経た方向性けい素鋼板につき、その表面が、
中心線平均粗さ０．４μｍ以下の鏡面状態にあることが
肝要である。In the present invention, the surface of the grain-oriented silicon steel sheet that has undergone the final finish annealing having the above-mentioned preferable composition is
It is important that the center line average roughness is 0.4 μm or less.
第３図に、表面研磨前の鉄損W17/50が0.85W/kgであるコ
イルサンプルに種々の程度に研磨を施したときの、表面
粗さと鉄損値との関係について調べた結果を示す。Fig. 3 shows the results of examining the relationship between the surface roughness and the iron loss value when the coil samples having the iron loss W17 / 50 before surface polishing of 0.85 W / kg were polished to various degrees. .
同図より明らかなように、表面粗さが中心線平均粗さRa
で０．４μｍ以下とすることによって、鉄損特性は研磨
前よりも改善されている。この点、表面がRa=０．４μ
ｍを超えて粗面になるほど鉄損特性は劣化している。As is clear from the figure, the surface roughness is the centerline average roughness Ra.
By setting the thickness to 0.4 μm or less, the iron loss characteristics are improved as compared with those before polishing. In this respect, the surface is Ra = 0.4μ
The iron loss characteristics deteriorate as the surface becomes rougher than m.
従ってこの発明では、仕上げ焼鈍後の方向性けい素鋼板
につき、その表面粗さをRaで０．４μｍ以下の範囲に限
定した。Therefore, in the present invention, the surface roughness of the grain-oriented silicon steel sheet after finish annealing is limited to 0.4 μm or less in Ra.
かかる鏡面仕上げ表面上に被成する金属蒸着層の蒸着金
属としては、Ti，AlおよびSiなどが好適である。Ti, Al, Si and the like are suitable as the vapor deposition metal of the metal vapor deposition layer formed on the mirror-finished surface.
また被成手段としては、真空蒸着、イオンプレーティン
グ、スパッタリングおよびCVD法などのいわゆるドライ
プレーティング法が有利に適合し、かような被成手段に
よって好ましくは０．１〜10.0μｍ厚程度の金属蒸着層
を被成させるわけである。As the deposition means, so-called dry plating method such as vacuum deposition, ion plating, sputtering and CVD method is advantageously applicable, and such deposition means preferably deposits a metal having a thickness of about 0.1 to 10.0 μm. The layers are deposited.
ところで上述のようにして、鏡面仕上げ表面上に金属を
蒸着させた鋼板は、表面の絶縁性に欠けているのでその
ままでは積鉄心または巻鉄心として用いることはできな
い。By the way, as described above, a steel sheet having a mirror-finished surface on which a metal is vapor-deposited cannot be used as a laminated core or wound core as it is because of lack of surface insulation.
しかしながらこの点については、蒸着処理半ばに処理雰
囲気中にＮ，Ｃ，Ｏおよび／またはＳを含むガスたとえ
ば窒素系，炭素系，酸素系および／またはいおう系の反
応ガスを導入し、蒸着層の最外層に蒸着金属の窒化物、
炭化物などを形成させることによって、有利に解決され
る。However, regarding this point, a gas containing N, C, O and / or S, for example, a nitrogen-based, carbon-based, oxygen-based and / or sulfur-based reaction gas is introduced into the processing atmosphere in the middle of the deposition process to form a vapor deposition layer. Evaporated metal nitride on the outermost layer,
An advantageous solution is to form a carbide or the like.
すなわち蒸着層最外層を実質的にセラミックスとするこ
とによって、表面に絶縁性が付与され、鉄心に組立てた
場合に、良好な層間抵抗が維持できるのであり、しかも
かような被膜構成とすることによって張力付与効果も一
段と高まり、さらにはその上に重ねてりん酸塩等の絶縁
コーティングを施した場合に、その絶縁性および被膜密
着性も大幅に向上するのである。That is, since the outermost layer of the vapor deposition layer is substantially made of ceramics, the surface is provided with insulating properties, and when assembled into an iron core, good interlaminar resistance can be maintained. The effect of imparting tension is further enhanced, and when an insulating coating such as phosphate is applied on top of that, the insulating property and film adhesion are also greatly improved.
次にこの発明に従う一方向性けい素鋼板の製造工程につ
いて、一般的な説明を含めてより詳しく説明する。Next, the manufacturing process of the unidirectional silicon steel sheet according to the present invention will be described in more detail including a general description.
さて前述の如く好適成分組成に調整した溶湯を、連続鋳
造法または造塊-分塊法によってけい素鋼スラブとした
のち、常法に従って熱間圧延を施す。The molten metal adjusted to have a suitable composition as described above is made into a silicon steel slab by the continuous casting method or the ingot-casting method, and then hot-rolled according to a conventional method.
次に熱延板は800〜1100℃の均一化焼鈍を経て１回の冷
間圧延で最終板厚とする１回冷延法か又は、通常850℃
から1050℃の中間焼鈍をはさんでさらに冷延する２回冷
延法にて、後者の場合最初の圧下率は50％から80％程
度、最終の圧下率は50％から85％程度で0.15mmから0.35
mm厚の最終冷延板厚とする。Next, the hot-rolled sheet is subjected to homogenizing annealing at 800 to 1100 ° C and then cold-rolled once to obtain the final sheet thickness by a single cold-rolling method or usually at 850 ° C.
In the latter case, the initial rolling reduction is about 50% to 80% and the final rolling reduction is about 50% to 85%. mm to 0.35
The final cold-rolled sheet thickness is mm.
最終冷延を終わり製品板厚に仕上げた鋼板は表面脱脂後
750℃から850℃の湿水素中で脱炭１次再結晶焼鈍を施
す。After de-greasing the surface of the steel plate that has finished the final cold rolling and finished to the product thickness
Decarburization primary recrystallization annealing is performed in wet hydrogen at 750 ° C to 850 ° C.
その後は通常、鋼板表面にMgOを主成分とする焼鈍分離
剤を塗布するが、この発明では、一般的には仕上げ焼鈍
後の形成を不可欠としていたフォルステライトをとくに
成形させない方がその後の鋼板の鏡面処理を簡便にする
のに有効であるので、焼鈍分離剤としてAl2O3，ZrO2，T
iO2等を５０％以上MgOに混入して使用するのが好まし
い。After that, normally, an annealing separator having MgO as a main component is applied to the surface of the steel sheet, but in the present invention, it is generally the case that forsterite, which was indispensable to be formed after finish annealing, is not particularly formed. Al 2 O 3 , ZrO 2 and T are used as annealing separators because they are effective for simplifying mirror surface treatment.
It is preferable to mix 50% or more of iO 2 with MgO before use.
その後２次再結晶焼鈍を行うが、この工程は｛110｝〈0
01〉方位の２次再結晶粒を充分発達させるために施され
るもので、通常箱焼鈍によって直ちに1000℃以上に昇温
し、その温度に保持することによって行われる。After that, secondary recrystallization annealing is performed. This step is {110} <0
This is performed in order to sufficiently develop the secondary recrystallized grains in the 01> orientation, and is usually performed by immediately raising the temperature to 1000 ° C. or more by box annealing and holding at that temperature.
この場合｛110｝〈001〉方位に、高度に揃った２次再結
晶粒組織を発達させるためには820℃から900℃の低温で
保定焼鈍する方が有利であり、そのほか例えば0.5〜15
℃／ｈの昇温速度の徐熱焼鈍でもよい。In this case, in order to develop a highly aligned secondary recrystallized grain structure in the {110} <001> orientation, it is more advantageous to carry out the retention annealing at a low temperature of 820 ° C to 900 ° C.
The annealing may be performed at a temperature rising rate of ° C / h.
ついで乾水素中において1100℃以上、１〜20時間程度の
純化焼鈍を施す。Then, a refining annealing is performed in dry hydrogen at 1100 ° C. or higher for about 1 to 20 hours.
その後、鋼板表面の酸化物被膜を、公知の酸洗などの化
学的除去や切削、研削などの機械的除去法またはそれら
の組合わせより除去する。After that, the oxide film on the surface of the steel sheet is removed by known chemical removal such as pickling, mechanical removal such as cutting and grinding, or a combination thereof.
この酸化物除去処理の後、化学研磨、電解研磨などの化
学的研磨や、バフ研磨などの機械的研磨あるいはこれら
の組合せなど従来の手法により鋼板表面を鏡面状態つま
り中心線平均粗さ0.4μｍ以下に仕上げるのである。After this oxide removal treatment, chemical polishing such as chemical polishing or electrolytic polishing, mechanical polishing such as buff polishing, or a combination of these is used to achieve a mirror-finished steel plate surface, that is, a centerline average roughness of 0.4 μm or less. To finish.
次に、鏡面仕上げ表面上に金属蒸着層を被成させるわけ
であるが、被成手段としては、真空蒸着、イオンプレー
ティング、スパッタリングおよびＣＶＤ法などのいわゆ
るドライプレーティング法が有利に適合することは前述
したとおりである。Next, a metal vapor deposition layer is deposited on the mirror-finished surface. As the deposition means, so-called dry plating methods such as vacuum vapor deposition, ion plating, sputtering and CVD method are advantageously applicable. As described above.
この点、被成手段としてたとえば特公昭52-24499号公報
に開示されているような化学めっきあるいは電気めっき
を使用した場合には、金属層の密着性が劣るので、実使
用には供し得ない。In this respect, when chemical plating or electroplating as disclosed in, for example, Japanese Patent Publication No. 52-24499 is used as the deposition means, the adhesion of the metal layer is poor, so that it cannot be used for actual use. .
そしてかような蒸着膜を被成させることによって、鋼板
表面には効果的に引張り力が付与され、効果的な鉄損の
低減がもたらされるのである。Then, by applying such a vapor deposition film, a tensile force is effectively applied to the surface of the steel sheet, and an effective reduction of iron loss is brought about.
かかる蒸着膜によって付与される張力はできる限り大き
いことが望ましいが、０．１kg/mm2以上であれば良好な
鉄損改善効果が得られる。なお付与張力の大きさは、蒸
着条件すなわち蒸着金属、蒸着層の厚みおよび蒸着時の
地鉄温度、雰囲気などを調整することによって適宜に制
御できる。It is desirable that the tension applied by such a vapor deposition film is as high as possible, but if it is 0.1 kg / mm 2 or more, a good iron loss improving effect can be obtained. The magnitude of the applied tension can be appropriately controlled by adjusting the vapor deposition conditions, that is, the vapor deposition metal, the thickness of the vapor deposition layer, the temperature of the base metal during vapor deposition, the atmosphere, and the like.
また上述した如き蒸着処理を、鋼板の長手方向に対し外
部張力を付与した状態で行うことによって、鉄損特性の
より一層の向上がもたらされる。Further, by performing the vapor deposition process as described above in a state in which the external tension is applied in the longitudinal direction of the steel sheet, the iron loss characteristics are further improved.
第４図に、鋼板の長手方向に種々の大きさの外部張力を
付加した条件下に蒸着処理を行った場合の、外部張力と
鉄損との関係について調べた結果を示す。FIG. 4 shows the results of examining the relationship between the external tension and the iron loss when the vapor deposition process was performed under the condition that the external tension of various magnitudes was applied in the longitudinal direction of the steel sheet.
同図より明らかなように、外部張力を付加することによ
って鉄損は改善され、とくに付加張力が0.1〜20kg/mm2
の範囲を満足する場合に、顕著な鉄損低減効果が見られ
た。As is clear from the figure, iron loss is improved by applying external tension, especially when the applied tension is 0.1 to 20 kg / mm 2
When the above range was satisfied, a remarkable iron loss reduction effect was observed.
従って外部張力の付加の下に蒸着を行う場合、その付加
張力は0.1〜20kg/mm2程度とするのが望ましい。Therefore, when vapor deposition is performed under the application of external tension, the applied tension is preferably about 0.1 to 20 kg / mm 2 .
ところで上述したような、鏡面仕上げ表面上に金属を蒸
着させたままの鋼板は、表面の絶縁性に欠けている。従
って積鉄心や巻鉄心の用途に供する場合には、絶縁性を
付与する手立を講じる必要があるが、金属層表面は密着
性に劣るため、りん酸塩コーティングのような通常の絶
縁コーティングを施したとしても密着性の良い絶縁被膜
は得られない。By the way, the above-mentioned steel plate on which the metal is vapor-deposited on the mirror-finished surface lacks the surface insulating property. Therefore, when it is used for laminated iron cores and wound iron cores, it is necessary to take measures to impart insulation, but since the metal layer surface has poor adhesion, a normal insulating coating such as phosphate coating should be used. Even if it is applied, an insulating coating having good adhesion cannot be obtained.
そこでかような場合には、蒸着処理の途中で雰囲気中に
N,C,Oおよび／またはＳを含むガスを導入して蒸着層表
面を実質的にセラミックスとすることにより、被膜密着
性の改善を図るのである。Therefore, in such a case, place it in the atmosphere during the vapor deposition process.
By introducing a gas containing N, C, O and / or S so that the surface of the vapor deposition layer is substantially made of ceramics, the adhesion of the coating is improved.
ここにＮ，Ｃ，Ｏおよび／またはＳを含むガスとして
は、NH3，N2，CH4，C2H2，O2およびH2Sなどが好適であ
る。As the gas containing N, C, O and / or S, NH 3 , N 2 , CH 4 , C 2 H 2 , O 2 and H 2 S are suitable.
一例として、鏡面仕上げ表面上に金属Ａｌを蒸着しただ
けの鋼板および最外層をAlNに変化させた鋼板それぞれ
に、りん酸塩系のコーティング処理を施して絶縁被膜を
形成させたものにつき、丸棒の周囲に板を巻付けて絶縁
被膜が破壊されない最小丸棒径を求める曲げテストによ
って密着性を比較したところ、蒸着金属Alの上にりん酸
塩系コーティングを施したものでは最小径が胃55mmであ
ったのに対し、最外層をAlNにしたもののそれは15mmで
あり、密着性は格段に優れていた。As an example, a round bar with a phosphate coating treatment applied to a steel sheet with only metal Al vapor-deposited on the mirror-finished surface and a steel sheet with the outermost layer changed to AlN to form an insulating coating The adhesion was compared by a bending test to wrap a plate around and to find the minimum round bar diameter that the insulation coating is not destroyed. The minimum diameter is 55 mm in the stomach with a phosphate coating on evaporated metal Al. On the other hand, although the outermost layer was made of AlN, it was 15 mm and the adhesion was remarkably excellent.
なおかように最表層をセラミックスに変化させる場合に
おいても、その蒸着処理を、鋼板の長手方向に対する外
部張力の付加の下に行うことにより、一層の鉄損の低減
が実現されることが確かめられた。Even when the outermost layer is changed to ceramics in this way, it is confirmed that further reduction of iron loss can be realized by performing the vapor deposition treatment while applying external tension to the longitudinal direction of the steel sheet. It was
（実 施 例） 実施例１ ２次再結晶焼鈍後の素材（W17/50＝0.88W/kg）に、酸洗
ついで化学研磨を施して、Ra=0.3μｍの鏡面仕上げ表面
とした。この鋼板に０〜20kg/mm2の張力を付与しなが
ら、10-4torrの真空中でAlを蒸着し、１μｍ厚の蒸着層
を被成した。(Examples) Example 1 A material (W 17/50 = 0.88 W / kg) after secondary recrystallization annealing was subjected to pickling and chemical polishing to obtain a mirror-finished surface of Ra = 0.3 µm. While applying a tension of 0 to 20 kg / mm 2 to this steel sheet, Al was vapor-deposited in a vacuum of 10 −4 torr to form a vapor deposition layer having a thickness of 1 μm.
かくして得られた製品の鉄損特性について調べた結果を
表１に示す。The results of examining the iron loss characteristics of the product thus obtained are shown in Table 1.
なお比較のため化学研磨の度合を少なくしてRa=0.6μｍ
としたサンプルに２kg/mm2の張力を付与しながら、Alを
１μｍ厚蒸着した試料についても同様の調査を行い、得
られた結果を表１に併記した。For comparison, the degree of chemical polishing was reduced and Ra = 0.6 μm.
While applying a tension of 2 kg / mm 2 to the above sample, the same investigation was conducted on the sample on which Al was vapor-deposited with a thickness of 1 μm, and the obtained results are also shown in Table 1.
同表より明らかなように、この発明に従い得られた鋼板
はいずれも鉄損特性が向上しており、とくに１〜２０kg
/mm2の外部張力を付加した場合にはとりわけ優れた値が
得られている。 As is clear from the table, all the steel sheets obtained according to the present invention have improved iron loss characteristics, particularly 1 to 20 kg.
Particularly excellent values were obtained when an external tension of / mm 2 was applied.
実施例２ 実施例１と同じ素材を用いRa=0.3μｍの鏡面仕上げ表面
とした。この鋼板に０〜20kg/mm2の張力付加の下に、Cr
を蒸着した。Example 2 The same material as in Example 1 was used to obtain a mirror-finished surface with Ra = 0.3 μm. Applying 0 to 20 kg / mm 2 tension to this steel plate, Cr
Was vapor-deposited.
また蒸着半ばに雰囲気中にNH3ガスを導入して最外層にC
rNを形成させた。In addition, NH 3 gas was introduced into the atmosphere in the middle of vapor deposition to remove C in the outermost layer.
rN was formed.
さらに各々のサンプルに対してりん酸塩系の張力コーテ
ィングを施した。Furthermore, a phosphate-based tension coating was applied to each sample.
かくして得られた各製品の鉄損値および密着性について
調べた結果を表２に示す。Table 2 shows the results of examining the iron loss value and the adhesion of each of the products thus obtained.
ここに密着性は、板を丸棒に巻付けたときに被膜の破壊
が生じない最小径が30mm以下の場合を○で、一方30mmよ
り大きい場合を×で表わした。Here, the adhesion is represented by ◯ when the minimum diameter is 30 mm or less at which the film is not broken when the plate is wound around a round bar, and by x when it is larger than 30 mm.
なお、比較のため、鏡面仕上げ表面に電気めっきによっ
てCr層を形成させた鋼板についても同様の調査を行い、
得られた結果を表２に併記した。For comparison, the same investigation was conducted on steel sheets with a Cr layer formed by electroplating on the mirror-finished surface,
The obtained results are also shown in Table 2.
（発明の効果） かくしてこの発明によれば、密着性に富みしかも鉄損特
性に優れた方向性けい素鋼板を安定して得ることがで
き、とくに蒸着層最外層を実質的にセラミックスとした
場合には、絶縁コーティング被膜の密着性にも優れ、し
かもかような密着性はその後に高温処理を加えた場合で
あって劣化することはない。 (Effects of the Invention) Thus, according to the present invention, it is possible to stably obtain a grain-oriented silicon steel sheet having excellent adhesiveness and excellent iron loss characteristics, particularly when the outermost layer of the vapor deposition layer is substantially made of ceramics. In addition, the adhesiveness of the insulating coating film is excellent, and such adhesiveness does not deteriorate even when the high temperature treatment is applied thereafter.
第１図は、鏡面研磨前および後におけるインダクション
と鉄損との関係を示したグラフ、 第２図は、鏡面研磨前、研磨後および研磨後に鋼板の長
手方向に張力を付加した場合におけるインダクションと
鉄損との関係を示したグラフ、 第３図は、鋼鉄の表面研磨後の中心線平均粗さと鉄損と
の関係を示したグラフ、 第４図は、鋼板の長手方向に外部張力を付加する条件下
に蒸着処理を行った場合の付加張力と鉄損との関係を示
したグラフである。FIG. 1 is a graph showing the relationship between induction and iron loss before and after mirror polishing, and FIG. 2 shows the induction when tension is applied in the longitudinal direction of the steel sheet before mirror polishing, after polishing, and after polishing. Fig. 3 is a graph showing the relationship with iron loss, Fig. 3 is a graph showing the relationship between the center line average roughness of steel after surface polishing and iron loss, and Fig. 4 is an external tension applied in the longitudinal direction of the steel sheet. 7 is a graph showing the relationship between applied tension and iron loss when a vapor deposition process is performed under the conditions described above.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 一弘 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内 (72)発明者 筋田 成子 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内 (56)参考文献 特開 昭53−144419（ＪＰ，Ａ) 特開 昭49−96920（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−39123（ＪＰ，Ａ) ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Kazuhiro Suzuki 1 Kawasaki-cho, Chiba-shi, Chiba Kawasaki Steel Co., Ltd. Technical Research Headquarters (72) Inventor Nariko Sueda 1 Kawasaki-cho, Chiba-shi Kawasaki Steel Co., Ltd. (56) Reference JP-A-53-144419 (JP, A) JP-A-49-96920 (JP, A) JP-A-60-39123 (JP, A)
Claims (6)
げ表面をもつ方向性珪素鋼板にして、該仕上げ表面は、
中心線平均粗さ０．４μｍ以下の鏡面状態であって、し
かも張力付与型の金属蒸着層を具備することを特徴とす
る、超低鉄損方向性けい素鋼板。1. A grain-oriented silicon steel sheet having a smooth finished surface by oxide treatment on oxide removal traces, the finished surface comprising:
An ultra-low iron loss grain-oriented silicon steel sheet which is in a mirror surface state having a center line average roughness of 0.4 μm or less and which is provided with a tension-imparting metal vapor deposition layer.
げ表面をもつ方向性珪素鋼板にして、該仕上げ表面は、
中心線平均粗さ０．４μｍ以下の鏡面状態であって、し
かも厚み方向に成分が異なり、最外層が実質的にセラミ
ックスである張力付与型の金属ベース蒸着層を具備する
ことを特徴とする、超低鉄損方向性けい素鋼板。2. A grain-oriented silicon steel sheet having an oxide removal trace and a smooth finished surface by polishing, the finished surface comprising:
A center-line average roughness of 0.4 μm or less, which is a mirror surface state, has different components in the thickness direction, and is provided with a tension-giving type metal-based vapor-deposited layer whose outermost layer is substantially ceramics. Ultra low iron loss grain oriented silicon steel sheet.
き、その表面の酸化物を除去してから、研磨を施して中
心線平均粗さで０．４μｍ以下の鏡面状態に仕上げ、つ
いで該鏡面仕上げ表面上に、ドライプレーティングによ
って張力付与型の金属蒸着層を被成することを特徴とす
る、超低鉄損方向性けい素鋼板の製造方法。3. A finish-annealed grain-oriented silicon steel sheet, after removing oxides on the surface thereof, is polished to be finished to a mirror surface state having a center line average roughness of 0.4 μm or less, and then the mirror surface. A method for producing an ultra-low iron loss grain-oriented silicon steel sheet, which comprises depositing a tension-imparting metal vapor deposition layer on a finished surface by dry plating.
き、その表面の酸化物を除去してから、研磨を施して中
心線平均粗さで０．４μｍ以下の鏡面状態に仕上げ、つ
いで該鋼板の長手方向に対し外部張力付加の下に、該鏡
面仕上げ表面上に、ドライプレーティングによって張力
付与型の金属蒸着層を被成することを特徴とする、超低
鉄損方向性けい素鋼板の製造方法。4. A finish-annealed grain-oriented silicon steel sheet, after removing oxides on the surface thereof, is polished to be finished into a mirror surface state having a center line average roughness of 0.4 μm or less, and then the steel sheet. Of an ultra-low iron loss grain-oriented silicon steel sheet, characterized in that a tension-imparting metal vapor deposition layer is formed by dry plating on the mirror-finished surface under external tension applied to the longitudinal direction of Method.
き、その表面の酸化物を除去してから、研磨を施して中
心線平均粗さで０．４μｍ以下の鏡面状態に仕上げ、つ
いで該鏡面仕上げ表面上に、ドライプレーティングによ
って金属蒸着層を形成させつつ、該ドライプレーティン
グ処理途中から終了までの間にN,C,O及びＳのうち少な
くとも一種を含むガスを漸次導入することによって、最
外層が実質的にセラミックスになる張力付与型の金属ベ
ース蒸着層を被成することを特徴とする、超低鉄層方向
性けい素鋼板の製造方法。5. A finish-annealed grain-oriented silicon steel sheet, after removing oxides on the surface thereof, is polished to a mirror surface state having a center line average roughness of 0.4 μm or less, and then the mirror surface. The outermost layer is formed by gradually introducing a gas containing at least one of N, C, O and S from the middle of the dry plating process to the end while forming a metal vapor deposition layer on the finished surface by dry plating. A method for producing an ultra-low iron layer grain-oriented silicon steel sheet, characterized in that a tension-imparting metal-based vapor-deposited layer that substantially becomes a ceramic is formed.
き、その表面の酸化物を除去してから、研磨を施して中
心線平均粗さで０．４μｍ以下の鏡面状態に仕上げ、つ
いで該鋼板の長手方向に対し外部張力付加の下に、該鏡
面仕上げ表面上に、ドライプレーティングによって金属
蒸着層を形成させつつ、該ドライプレーティング処理途
中から終了までの間にN,C,O及びＳのうち少なくとも一
種を含むガスを漸次導入することによって、最外層が実
質的にセラミックスになる張力付与型の金属ベース蒸着
層を被成することを特徴とする、超低鉄層方向性けい素
鋼板の製造方法。6. A finish-annealed grain-oriented silicon steel sheet, after removing oxides from the surface thereof, is polished to a mirror surface state having a center line average roughness of 0.4 μm or less, and then the steel sheet. Of the N, C, O and S from the middle to the end of the dry plating treatment while forming a metal deposition layer by dry plating on the mirror-finished surface under external tension applied to the longitudinal direction of Manufacture of ultra-low iron layer grain-oriented silicon steel sheet characterized by forming a tension-imparting metal-based vapor-deposited layer in which the outermost layer is substantially ceramic by gradually introducing a gas containing at least one kind Method.
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP20774585A JPH067527B2 (en) | 1985-09-21 | 1985-09-21 | Ultra-low iron loss grain-oriented silicon steel sheet and method for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP20774585A JPH067527B2 (en) | 1985-09-21 | 1985-09-21 | Ultra-low iron loss grain-oriented silicon steel sheet and method for producing the same |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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| JPS6269503A JPS6269503A (en) | 1987-03-30 |
| JPH067527B2 true JPH067527B2 (en) | 1994-01-26 |
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ID=16544833
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP20774585A Expired - Lifetime JPH067527B2 (en) | 1985-09-21 | 1985-09-21 | Ultra-low iron loss grain-oriented silicon steel sheet and method for producing the same |
Country Status (1)
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| JP (1) | JPH067527B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018116829A1 (en) * | 2016-12-21 | 2018-06-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Grain-oriented electrical steel sheet and production method for grain-oriented electrical steel sheet |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3551517B2 (en) * | 1995-01-06 | 2004-08-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Oriented silicon steel sheet with good magnetic properties and method for producing the same |
| TW470837B (en) | 2000-04-21 | 2002-01-01 | Matsushita Refrigeration | Vacuum heat insulator |
-
1985
- 1985-09-21 JP JP20774585A patent/JPH067527B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018116829A1 (en) * | 2016-12-21 | 2018-06-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Grain-oriented electrical steel sheet and production method for grain-oriented electrical steel sheet |
| JP6410002B1 (en) * | 2016-12-21 | 2018-10-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Directional electrical steel sheet and method for manufacturing the grain oriented electrical steel sheet |
| RU2716271C1 (en) * | 2016-12-21 | 2020-03-12 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Textured electrical steel sheet and method for production of textured electrical steel sheet |
| US11180834B2 (en) | 2016-12-21 | 2021-11-23 | Jfe Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet and production method for grain-oriented electrical steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6269503A (en) | 1987-03-30 |
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