JPH0670447A - Ground-fault detection method - Google Patents
Ground-fault detection methodInfo
- Publication number
- JPH0670447A JPH0670447A JP4191191A JP4191191A JPH0670447A JP H0670447 A JPH0670447 A JP H0670447A JP 4191191 A JP4191191 A JP 4191191A JP 4191191 A JP4191191 A JP 4191191A JP H0670447 A JPH0670447 A JP H0670447A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ground fault
- phase voltage
- zero
- value
- effective value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Locating Faults (AREA)
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、継続事故に至る前の
瞬時地絡現象または微地絡現象を検知する地絡検知方法
に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a ground fault detection method for detecting an instantaneous ground fault phenomenon or a fine ground fault phenomenon before a continuous accident.
【0002】[0002]
【従来の技術】従来、例えば微地絡継電器などにおいて
瞬時の地絡現象を検出するものとして、零相電圧Voの
実効値レベルを検出するものがある。また、完全地絡事
故から系統を保護する地絡保護継電器においても、零相
電圧Voの実効値を基準として零相電流などのその他の
情報と組み合わせて地絡事故判定を行っている。2. Description of the Related Art Conventionally, as a means for detecting an instantaneous ground fault phenomenon in, for example, a fine ground fault relay, there is a means for detecting an effective value level of a zero-phase voltage Vo. Further, even in a ground fault protection relay that protects the system from a complete ground fault, the ground fault accident determination is performed by combining the effective value of the zero phase voltage Vo with other information such as a zero phase current.
【0003】[0003]
【発明が解決しようとする課題】従来の地絡保護継電器
は、アナログ,ディジタルの方式に関わらず零相電圧V
oの実効値レベルによって地絡判定を行うものである
が、Voには地絡事故以外の原因によって所謂幽霊電圧
が重畳されることがあるため、それを地絡事故として誤
判定してしまう不都合がある。また、本来地絡保護継電
器は地絡検出時に事故の拡大などにより運用上支障のあ
る回線のみを遮断するものであるため、瞬時的地絡事故
のように事故点が自然消滅するような場合には回線を遮
断してはならない。そのために一般にある程度の動作時
限を持たせている。また零相電圧に重畳されるノイズ成
分によって誤動作しないように一般に低域フィルタが設
けられている。そのため、従来の地絡保護継電器では零
相電圧Voの波形が基本波周波数で数サイクル(0.1
〜0.3S)継続し、かつその実効値レベルがあるしき
い値を超える時にのみ有効となるようにしている。その
ため、瞬時地絡のように基本波周波数の1/4サイクル
未満で事故相が自己復帰するような場合には零相電圧V
oだけでは瞬時地絡を検知することはできない。このよ
うに従来の地絡保護継電器はあくまで継続事故としての
地絡事故を保護するために用いられるものであって、継
続事故に至る前の保守情報を得るものではなかった。The conventional ground fault protection relay has a zero-phase voltage V regardless of the analog or digital system.
Although the ground fault is determined based on the effective value level of o, a so-called ghost voltage may be superimposed on Vo due to a cause other than the ground fault, so that it is erroneously determined as a ground fault. There is. In addition, since the ground fault protection relay originally cuts off only the line that is operationally impaired due to the expansion of the accident when a ground fault is detected, it is possible to eliminate the accident point spontaneously such as an instantaneous ground fault. Must not break the line. For that reason, generally, a certain period of operation is provided. Further, a low-pass filter is generally provided to prevent malfunction due to noise components superimposed on the zero-phase voltage. Therefore, in the conventional ground fault protective relay, the waveform of the zero-phase voltage Vo is several cycles (0.1
.About.0.3 S) and is effective only when the effective value level exceeds a certain threshold value. Therefore, in the case where the accident phase is self-recovered within less than 1/4 cycle of the fundamental frequency like an instantaneous ground fault, the zero phase voltage V
Instantaneous ground fault cannot be detected only by o. As described above, the conventional ground fault protection relay is used only for protecting the ground fault as a continuous accident, and does not obtain maintenance information before the continuous accident.
【0004】例えば数回にわたる落雷等により碍子にク
ラックが入り、水分が浸入すれば、その箇所で瞬時地絡
または微地絡が生じる場合があるが、逆にこのような地
絡を継続的地絡事故の前兆現象として検知することによ
って保守点検の必要性を知ることができる。If, for example, the insulator is cracked by several lightning strikes and water enters, an instantaneous ground fault or a fine ground fault may occur at that location. On the contrary, such a ground fault is continuously generated. The need for maintenance and inspection can be known by detecting it as a precursory phenomenon to the accident.
【0005】この発明の目的は、継続的地絡事故に至る
前兆現象として瞬時地絡現象または微地絡現象を確実に
検知できるようにした地絡検知方法を提供することにあ
る。An object of the present invention is to provide a ground fault detection method capable of surely detecting an instantaneous ground fault phenomenon or a fine ground fault phenomenon as a precursor phenomenon leading to a continuous ground fault accident.
【0006】[0006]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、この発明は零相電圧の実効値を求め、その値が所与
のしきい値を超えるか否か判定する0想電圧判定処理
と、各相電圧の高周波成分の実効値を求め、その実効値
が所与のしきい値を超えるか否か判定するキック現象判
定処理を含み、上記零相電圧判定とキック現象判定の条
件を共に満たす状態を地絡発生状態として検知するよう
にしたものである。In order to achieve the above object, the present invention obtains an effective value of a zero-phase voltage and determines whether or not the value exceeds a given threshold value. And a kick phenomenon determination process for determining the effective value of the high frequency component of each phase voltage and determining whether the effective value exceeds a given threshold value. A state in which both are satisfied is detected as a ground fault occurrence state.
【0007】また、零相電圧について基本波周波数の整
数周期分前の値に対する差分値を求め、時間経過に伴う
上記差分値の変化から地絡の起動点を求め、この起動点
を基準にしてキック現象の有無判定時間範囲を限定する
ようにしたものである。Further, the difference value of the zero-phase voltage with respect to the value of the fundamental wave frequency before the integral period is obtained, the starting point of the ground fault is obtained from the change of the difference value with the passage of time, and the starting point is used as a reference. The kick time presence / absence determination time range is limited.
【0008】[0008]
【作用】この発明の地絡検知方法では、まず零相電圧の
実効値を求め、その値が所与のしきい値を超えるか否か
すなわち零相電圧の発生有無を判定する。また各相電圧
の高周波成分の実効値を求め、その実効値が所与のしき
い値を超えるか否かすなわちキック現象の有無を判定す
る。そして上記零相電圧が生じ同時にキック現象も生じ
ればその状態を地絡発生状態として検知する。したがっ
て相電圧にキック現象が発生せず零相電圧にのみ生じる
異常な所謂幽霊電圧を誤検知することがない。また、各
相電圧の高周波成分の実効値を求め、その実効値が所与
のしきい値を超えるか否かによってキック現象を判定す
るようにしたため、地絡を原因とするキック現象のみ検
出することができ、基本波周波数の1周期より短い例え
ば1/4サイクルで事故相が自己復帰するような瞬時地
絡の発生を確実に検知することができる。According to the ground fault detection method of the present invention, first, the effective value of the zero-phase voltage is obtained, and it is determined whether or not the value exceeds a given threshold value, that is, whether or not the zero-phase voltage is generated. Further, the effective value of the high frequency component of each phase voltage is obtained, and it is determined whether or not the effective value exceeds a given threshold value, that is, the presence or absence of the kick phenomenon. If the zero-phase voltage is generated and a kick phenomenon is also generated, the state is detected as a ground fault occurrence state. Therefore, the kick phenomenon does not occur in the phase voltage, and an abnormal so-called ghost voltage generated only in the zero phase voltage is not erroneously detected. Further, since the effective value of the high frequency component of each phase voltage is obtained and the kick phenomenon is determined by whether the effective value exceeds a given threshold value, only the kick phenomenon caused by the ground fault is detected. Therefore, it is possible to reliably detect the occurrence of an instantaneous ground fault such that the accident phase self-recovers in, for example, 1/4 cycle shorter than one cycle of the fundamental wave frequency.
【0009】また、零相電圧について基本波周波数の整
数周期分前の値に対する差分値を求めて、この差分値の
時間経過に伴う変化点、すなわち差分値の絶対値が急激
に増大したとき地絡の起動点として求める。そして、こ
の起動点を基準にして上記キック現象の有無判定時間範
囲を限定して、起動時にキック現象が生じたか否かを判
定する。これにより零相電圧の起動と同一タイミングの
キック現象を正確に検出できるようになる。Further, the difference value of the zero-phase voltage with respect to the value of the fundamental wave frequency before the integral period is obtained, and the change point of this difference value with the lapse of time, that is, when the absolute value of the difference value suddenly increases. Obtained as the starting point of the connection. Then, the kick phenomenon presence / absence determination time range is limited on the basis of this starting point, and it is determined whether or not the kick phenomenon occurs at the time of starting. This makes it possible to accurately detect the kick phenomenon at the same timing as the start of the zero-phase voltage.
【0010】[0010]
【実施例】この発明の実施例である地絡検知装置のブロ
ック図を図1に示す。図1においてサンプルホールド回
路1〜5はそれぞれ相電圧信号VA,VB,VC、零相
電圧信号Voおよび零相電流信号Ioをサンプルホール
ドする。マルチプレクサ6は選択信号に応じてサンプル
ホールド回路1〜5のうち1つ選択してADコンバータ
7へ出力する。ADコンバータ7はその電圧信号をディ
ジタルデータに変換する。CPU8はROM9に予め書
き込まれているプログラムを実行して地絡検知のための
処理を行う。RAM10はその際各種演算のためのワー
キングエリアなどとして用いられる。操作パネル12は
操作パネルインタフェース11を介して各種演算パラメ
ータの設定および地絡検知結果の表示を行う。プリンタ
14はプリンタインタフェース13を介して地絡事故の
検知結果などを記録し保存する。通信インタフェース1
5は地絡検知結果などを通信回線または配電線を介して
他の監視装置へ伝送する。1 is a block diagram of a ground fault detecting device according to an embodiment of the present invention. In FIG. 1, sample and hold circuits 1 to 5 sample and hold the phase voltage signals VA, VB and VC, the zero phase voltage signal Vo and the zero phase current signal Io, respectively. The multiplexer 6 selects one of the sample hold circuits 1 to 5 according to the selection signal and outputs it to the AD converter 7. The AD converter 7 converts the voltage signal into digital data. The CPU 8 executes a program written in advance in the ROM 9 to perform processing for ground fault detection. The RAM 10 is used as a working area for various calculations. The operation panel 12 sets various calculation parameters and displays the ground fault detection result via the operation panel interface 11. The printer 14 records and saves the detection result of a ground fault accident via the printer interface 13. Communication interface 1
Reference numeral 5 transmits the ground fault detection result and the like to another monitoring device via a communication line or a distribution line.
【0011】次に図1に示したCPU8の処理手順をフ
ローチャートとして図2に示す。また各信号の波形例を
図3〜図6に示す。以下図2に示す処理を図3〜図6を
参照しつつ説明する。Next, FIG. 2 shows a processing procedure of the CPU 8 shown in FIG. 1 as a flowchart. Further, waveform examples of each signal are shown in FIGS. The process shown in FIG. 2 will be described below with reference to FIGS.
【0012】先ず図3は瞬時地絡事故の発生した前後に
おける各信号の波形図であり、VA,VB,VCは各相
電圧信号、Voは零相電圧信号である。この例では時刻
toにおいてB相に地絡が発生し、VA,VB,VCの
何れにもキック現象が生じ、零相電圧信号Voに地絡に
よる電圧が生じる。First, FIG. 3 is a waveform diagram of each signal before and after the occurrence of an instantaneous ground fault, where VA, VB and VC are phase voltage signals and Vo is a zero phase voltage signal. In this example, a ground fault occurs in the B phase at time to, a kick phenomenon occurs in any of VA, VB, and VC, and a voltage due to the ground fault occurs in the zero-phase voltage signal Vo.
【0013】さて、図2に示すステップn1では、すで
にサンプリングされて記憶されている零相電圧データV
oを時系列順に読み出すとともにその実効値を求める。
この実効値演算式は次の通りである。Now, in step n1 shown in FIG. 2, the zero-phase voltage data V that has already been sampled and stored.
The value o is read in time series and the effective value is obtained.
This effective value calculation formula is as follows.
【0014】[0014]
【数1】 [Equation 1]
【0015】ここでNは実効値を求める範囲のデータ数
であり、例えば基本波周波数の1周期を256点でサン
プリングする場合、Nは1/4周期に相当する64点と
する。数1の演算は1データ毎の移動演算により求め
る。Here, N is the number of data in the range for obtaining the effective value. For example, when sampling one cycle of the fundamental wave frequency at 256 points, N is set to 64 points corresponding to 1/4 cycle. The calculation of the equation 1 is obtained by the movement calculation for each data.
【0016】図2のステップn2では、求めたVoの実
効値が予め定めたしきい値を超えるか否かの判定を行
う。しきい値を超えなければ地絡が発生していないもの
と見なして1点分後のデータを含めた64点のVoデー
タについて実効値演算を行う(n2→n1)。もししき
い値を超えればn3にて零相電圧信号Voについて差分
フィルタ演算を行う。これはVo信号に含まれている定
常的な基本波成分および直流分を取り除くための処理で
あり、Voの各サンプリングデータに対して基本波の1
周期分前のデータをそれぞれ減算する。この演算は次式
で表される。In step n2 of FIG. 2, it is determined whether the obtained effective value of Vo exceeds a predetermined threshold value. If the threshold value is not exceeded, it is considered that no ground fault has occurred, and the effective value calculation is performed on 64 points of Vo data including the data after one point (n2 → n1). If it exceeds the threshold value, the difference filter operation is performed on the zero-phase voltage signal Vo at n3. This is a process for removing the stationary fundamental wave component and the direct current component included in the Vo signal.
The data before the cycle is subtracted. This calculation is expressed by the following equation.
【0017】[0017]
【数2】 Vos (i)=Vo(i)−Vo(i−256) 図4は差分フィルタ演算の効果を示す図であり、Voは
差分フィルタリング前の元の零相電圧信号、Vos は差
分フィルタリング後の零相電圧信号である。このように
して定常的な基本波成分および直流分が取り除かれて地
絡によるパルス状の信号のみを含む零相電圧信号が得ら
れる。## EQU00002 ## Vo s (i) = Vo (i) -Vo (i-256) FIG. 4 is a diagram showing the effect of the differential filter operation, where Vo is the original zero-phase voltage signal before differential filtering, Vo s Is the zero-phase voltage signal after differential filtering. In this way, the steady fundamental wave component and the direct current component are removed, and a zero-phase voltage signal containing only a pulsed signal due to a ground fault is obtained.
【0018】続いて図2に示すステップn4では差分フ
ィルタリング後の零相電圧信号から地絡の起動点を検出
する。具体的には前回のサンプリングデータに対する今
回のサンプリングデータの変化分が予め定めた値Δvを
超える条件が2回連続するか否かによって判定する。例
えば図5に示すようにi番目のデータVos (i)と次
のサンプリングデータVos (i+1)の変化分がΔV
を超え、かつその次のサンプリングデータVos (i+
2)との変化分も同一方向にΔVを超えるときiのタイ
ミングを起動点として検出する。Subsequently, in step n4 shown in FIG. 2, the starting point of the ground fault is detected from the zero-phase voltage signal after the differential filtering. Specifically, it is determined whether or not the condition that the change amount of the current sampling data with respect to the previous sampling data exceeds a predetermined value Δv continues twice. For example, as shown in FIG. 5, the variation between the i-th data Vo s (i) and the next sampling data Vo s (i + 1) is ΔV.
And the next sampling data Vo s (i +
When the change from 2) also exceeds ΔV in the same direction, the timing of i is detected as the starting point.
【0019】続いて図2のステップn5では各相電圧信
号VA,VB,VCについてディジタルハイパスフィル
タ演算を行う。例えば次式の演算によってFIRディジ
タルハイパスフィルタリングを行う。Subsequently, in step n5 of FIG. 2, digital high-pass filter calculation is performed on each phase voltage signal VA, VB, VC. For example, FIR digital high-pass filtering is performed by the calculation of the following equation.
【0020】[0020]
【数3】 [Equation 3]
【0021】ここでa(Z)はカットオフ周波数が60
0Hzとなる値を用いる。VNはVA,VB,VCの何
れかに相当する。Here, a (Z) has a cutoff frequency of 60.
A value that is 0 Hz is used. VN corresponds to any of VA, VB, and VC.
【0022】また、上記ディジタルハイパスフィルタリ
ングはiを起動点とすればVNh (i−512)〜VN
h (i+256)の範囲、VNデータで見ればVN(i
−542)〜VN(i+256))の範囲で行う。In the above digital high-pass filtering, if i is the starting point, VN h (i-512) to VN h (i-512) to VN
h (i + 256) range, VN (i
It is performed in the range of −542) to VN (i + 256)).
【0023】続いて図2のステップn6において、ハイ
パスフィルタリング後の各相電圧信号に対してさらに差
分フィルタリングを行う。これによってハイパスフィル
タリング後の各相電圧に僅かに含まれている基本波成分
を略完全に除去する。演算方法は数2と同様に基本波の
1周期分前のデータに相当する256点前のデータとの
差分を求める。このときの演算範囲はiを起動点とすれ
ばVNs (i−256)〜VNs (i+256)の範
囲、これをハイパスフィルタリングされたデータで見れ
ばVNh (i−512)〜VNh (i+256)の範囲
である。Subsequently, in step n6 of FIG. 2, differential filtering is further performed on each phase voltage signal after high-pass filtering. As a result, the fundamental wave component slightly contained in each phase voltage after high-pass filtering is almost completely removed. As in the case of Equation 2, the calculation method obtains the difference from the data 256 points before, which corresponds to the data one cycle before the fundamental wave. Range if the calculation range at this time is the i and starting point VN s (i-256) ~VN s (i + 256), which if you look at the high-pass filtered data VN h (i-512) ~VN h ( i + 256).
【0024】図6は上記相電圧信号に対するディジタル
ハイパスフィルタリングと差分フィルタリングの効果を
示す図であり、ここでは例としてB相の相電圧VB、そ
のハイパスフィルタリング後のデータVBh およびさら
に差分フィルタリングを行ったデータVBh-s を示して
いる。このようにハイパスフィルタリングによって相電
圧信号に含まれるキック成分が抽出され、さらに差分フ
ィルタリングによって定常的な基本波成分が略完全に除
去される。FIG. 6 is a diagram showing the effects of digital high-pass filtering and differential filtering on the phase voltage signal. Here, as an example, the phase voltage VB of phase B, the data VB h after the high-pass filtering and further differential filtering are performed. The data VB hs shown in FIG. In this way, the kick component included in the phase voltage signal is extracted by the high-pass filtering, and the steady fundamental wave component is substantially completely removed by the differential filtering.
【0025】続いて図2のステップn7では、各相電圧
信号VA,VB,VCについてディジタルハイパスフィ
ルタリングおよび差分フィルタリングが行われたデータ
について実効値を求める。これは数1と同様にして一定
範囲について各ディジタルの二乗和の平方根を求める。
そのときの実効値演算範囲は先に求めた起動点を基準に
してその起動点を含む前後の1/4周期分とする。この
範囲について求めた実効値が予め定めたしきい値を超え
ればキック現象があったものと見なすことができる。図
2に示すステップn8ではその判定を行い、キック現象
があればステップn9にて地絡の発生したことを表示
し、記録するとともに他の監視装置へ伝送する。もし何
れの相電圧信号にもキック現象が生じていなければ、ス
テップn2で検出され、n4で起動点が求められた零相
電圧の信号は瞬時地絡によるものではない、として次の
新たなサンプリングデータを含めたデータ列を対象とし
て再び同様の処理を行う(n8→n1・・・)。Subsequently, in step n7 of FIG. 2, an effective value is obtained for the data on which the digital high-pass filtering and the differential filtering have been performed on each phase voltage signal VA, VB, VC. In the same manner as Equation 1, the square root of the sum of squares of each digital is obtained for a certain range.
At this time, the effective value calculation range is set to a quarter cycle before and after including the starting point based on the previously obtained starting point. If the effective value obtained for this range exceeds a predetermined threshold value, it can be considered that there is a kick phenomenon. In step n8 shown in FIG. 2, the determination is performed, and if there is a kick phenomenon, the occurrence of the ground fault is displayed and recorded in step n9 and transmitted to another monitoring device. If no kick phenomenon occurs in any of the phase voltage signals, the zero phase voltage signal detected in step n2 and the starting point obtained in n4 is not due to an instantaneous ground fault, and the following new sampling is performed. The same process is performed again for the data string including the data (n8 → n1 ...).
【0026】以上述べたようにして、零相電圧信号に予
め定めた実効値を超える電圧が発生し、かつその起動点
に一致して各相電圧にキック現象が生じたときに瞬時地
絡が生じたものとして検知する。As described above, when a voltage exceeding the predetermined effective value is generated in the zero-phase voltage signal, and the kick phenomenon occurs in each phase voltage in agreement with the starting point, the instantaneous ground fault occurs. It is detected that it has occurred.
【0027】[0027]
【発明の効果】この発明によれば、零相電圧信号の実効
値レベルだけで判定せず、各相電圧のキック現象の有無
とのAND条件にて検知するようにしたため、零相電圧
信号に重畳される所謂幽霊電圧による誤評定が無くな
り、高い精度で地絡事故を検知することができる。ま
た、この発明によれば、地絡事故の立ち上がり現象を捕
らえるため、瞬時地絡事故に限らず完全地絡事故をも検
知することができる。According to the present invention, the determination is made not only by the effective value level of the zero-phase voltage signal, but by the AND condition with the presence or absence of the kick phenomenon of each phase voltage. Erroneous evaluation due to the so-called ghost voltage that is superimposed is eliminated, and a ground fault can be detected with high accuracy. Further, according to the present invention, since the rising phenomenon of the ground fault is caught, not only the instantaneous ground fault but also the complete ground fault can be detected.
図1はこの発明の実施例である地絡検知装置のブロック
図、図2はその処理手順を表すフローチャートである。
図3は地絡発生前後の各信号の波形図である。図4は零
相電圧信号とその差分フィルタ演算後の波形図である。
図5は起動点を検出するための説明図である。図6は相
電圧信号とそのディジタルハイパスフィルタ演算後およ
び差分フィルタ演算後の波形図である。FIG. 1 is a block diagram of a ground fault detection device according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a flowchart showing the processing procedure thereof.
FIG. 3 is a waveform diagram of each signal before and after the occurrence of the ground fault. FIG. 4 is a waveform diagram after the zero-phase voltage signal and its differential filter calculation.
FIG. 5 is an explanatory diagram for detecting the starting point. FIG. 6 is a waveform diagram after the phase voltage signal and its digital high-pass filter calculation and difference filter calculation.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 広瀬 正嗣 香川県高松市屋島西町2109番地8 株式会 社四国総合研究所内 (72)発明者 角田 孝典 京都市右京区梅津高畝町47番地 日新電機 株式会社内 (72)発明者 大木 秀人 京都市右京区梅津高畝町47番地 日新電機 株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Masatsugu Hirose 2109, Yashima Nishimachi, Takamatsu City, Kagawa 8 Shikoku Research Institute Ltd. (72) Takanori Tsunoda 47, Umezu Takaunecho, Ukyo-ku, Kyoto Nissin Electric Co., Ltd. (72) Inventor Hideto Oki 47 Umezu Takaunecho, Ukyo-ku, Kyoto City Nissin Electric Co., Ltd.
Claims (2)
しきい値を超えるか否か判定する零相電圧判定処理と、 各相電圧の高周波成分の実効値を求め、その実効値が所
与のしきい値を超えるか否か判定するキック現象判定処
理を含み、 上記零相電圧判定とキック現象判定の条件を共に満たす
状態を地絡発生状態として検知することを特徴とする地
絡検知方法。1. A zero-phase voltage determination process of determining an effective value of a zero-phase voltage and determining whether the value exceeds a given threshold value, and an effective value of a high frequency component of each phase voltage, Including a kick phenomenon determination process for determining whether or not the effective value exceeds a given threshold, and detecting a state that satisfies both the conditions of the zero-phase voltage determination and the kick phenomenon determination as a ground fault occurrence state. Ground fault detection method.
分前の値に対する差分値を求め、時間経過に伴う上記差
分値の変化から地絡の起動点を求め、 上記起動点を基準にしてキック現象の有無判定時間範囲
を限定することを特徴とする請求項1記載の地絡検知方
法。2. A difference value of the zero-phase voltage with respect to the value of the fundamental wave frequency before an integral period is calculated, a starting point of the ground fault is calculated from a change in the difference value with the passage of time, and the starting point is used as a reference. The ground fault detection method according to claim 1, wherein a time range for determining the presence or absence of the kick phenomenon is limited.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4191191A JPH0670447A (en) | 1991-03-07 | 1991-03-07 | Ground-fault detection method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4191191A JPH0670447A (en) | 1991-03-07 | 1991-03-07 | Ground-fault detection method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0670447A true JPH0670447A (en) | 1994-03-11 |
Family
ID=12621456
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4191191A Pending JPH0670447A (en) | 1991-03-07 | 1991-03-07 | Ground-fault detection method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0670447A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7751993B2 (en) * | 2007-09-20 | 2010-07-06 | Rockwell Automation Technologies, Inc. | Technique for high-impedance ground fault detection at the common DC bus of multi-axis drives |
CN107144767A (en) * | 2017-07-20 | 2017-09-08 | 云南电网有限责任公司电力科学研究院 | A kind of accident indicator and fault-signal detection method |
-
1991
- 1991-03-07 JP JP4191191A patent/JPH0670447A/en active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7751993B2 (en) * | 2007-09-20 | 2010-07-06 | Rockwell Automation Technologies, Inc. | Technique for high-impedance ground fault detection at the common DC bus of multi-axis drives |
CN107144767A (en) * | 2017-07-20 | 2017-09-08 | 云南电网有限责任公司电力科学研究院 | A kind of accident indicator and fault-signal detection method |
CN107144767B (en) * | 2017-07-20 | 2023-06-02 | 云南电网有限责任公司电力科学研究院 | Fault indication device and fault signal detection method |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2417467B1 (en) | Method and system for transient and intermittent earth fault detection and direction determination in a three-phase medium voltage electric power distribution system | |
CA2583705C (en) | Dynamic energy threshold calculation for high impedance fault detection | |
EP0813281A3 (en) | Apparatus for envelope detection of low current arcs | |
KR920010692A (en) | Partial discharge detection device and method of gas insulated switchgear | |
CN110045232B (en) | Method for identifying ground fault phase of neutral point non-effective grounding system | |
US20020118022A1 (en) | Arc detection | |
JP2019507344A (en) | Apparatus and associated method for determining a ground fault | |
JPH0670447A (en) | Ground-fault detection method | |
JPH0670448A (en) | Method of detecting grounded phase and grounded feeder | |
JP2609793B2 (en) | Ground fault monitoring equipment for electrical equipment | |
US5087909A (en) | Method and apparatus for radio frequency signal detection | |
JPH08172719A (en) | Method of detecting fault of transmission line | |
JP2007014052A (en) | Digital protective relay | |
JP3218163B2 (en) | Ground fault detection method | |
JP4353840B2 (en) | Method for detecting partial discharge of electric circuit | |
JP2002350488A (en) | Direct current grounding point searching method | |
JP2002090395A (en) | Leakage current detecting device | |
KR20060110850A (en) | Apparatus for pinpointing short circuit in live state and method thereof | |
JP3168014U (en) | Waveform recording apparatus and fault location system | |
JP3455443B2 (en) | Breaker fault locator | |
JPH0534397A (en) | Method of forecasting ground fault for high voltage cable | |
JP3168736B2 (en) | Accident point locator for gas insulation equipment | |
JPH05249175A (en) | Partial discharge measuring instrument | |
JP4221161B2 (en) | Failure location system, accident removal / failure location system | |
EP4346039A1 (en) | Arc-fault detection apparatus and method and electrical installation |