JPH0665872B2 - Injection rate control device for hydraulic liquid - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 イ．産業上の利用分野 本発明は液圧液体の噴射率、例えば、内燃機関の燃料噴
射率を制御する装置に関する。Detailed Description of the Invention a. BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a device for controlling the injection rate of hydraulic liquid, for example, the fuel injection rate of an internal combustion engine.

ロ．従来の技術、および発明が解決しようとする問題点 例えば内燃機関、特にディーゼルエンジンの燃料噴射に
おいては、燃費の向上、HC,CO,NOx等の排気ガスの制御
の向上、騒音低減化等のため、電子制御化が進んでい
る。B. Conventional technology and problems to be solved by the invention For example, in fuel injection of an internal combustion engine, particularly a diesel engine, for improving fuel efficiency, improving control of exhaust gas such as HC, CO, NOx, and reducing noise. , Electronic control is progressing.

特に最近の傾向として、運転条件に応じた内燃機関の噴
射率制御が要望されており、かゝる噴射率制御として
は、低速低負荷領域においては低噴射率、高速高負荷領
域においては高噴射率であるような制御が必要である。In particular, as a recent trend, there is a demand for injection rate control of an internal combustion engine in accordance with operating conditions.As such injection rate control, a low injection rate in a low speed and low load region and a high injection rate in a high speed and high load region are required. Control is needed that is a rate.

かゝる要望に沿ったものとして、燃料を一時的に保持す
る制御油圧室および蓄圧室が形成されるとともに、燃料
供給源から間欠的に圧送されてくる燃料をこれら制御油
圧室および蓄圧室に導くための通路が形成され、かつ、
該蓄圧室内の燃料を外部へ噴射するための噴口が穿設さ
れたハウジングと、このハウジング内に収容されるとと
もに上記制御油圧室を区画形成し、印加される電圧に応
じて伸縮してこの制御油圧室を拡縮するピエゾアクチュ
エータと、上記ハウジング内に往復動自在に設けられる
とともに上記制御油圧室および蓄圧室内の圧力を受け、
上記蓄圧室と噴口を連動もしくは遮断するニードル弁
と、上記通路、制御油圧室、および蓄圧室を通常遮断
し、上記通路および制御油圧室内の圧力に応じて開放す
る逆止弁と、上記ピエゾアクチュエータの電圧を制御す
る手段とを備えた燃料噴射弁が知られている（例えば、
特願昭59−271782号「燃料噴射弁」）。該燃料噴射弁に
あっては、上記燃料供給源から供給された燃料は、上記
通路を通り、上記逆止弁を介して制御油圧室および蓄圧
室へ圧送され、上記制御油圧室内の燃料圧が相対的に高
い時、上記ニードル弁は上記蓄圧室と噴口を遮断し、上
記制御油圧室内の燃料圧が相対的に低い時、上記ニード
ル弁は上記蓄圧室と噴口を連通させてこの噴口から燃料
を噴射し、燃料の噴射率を制御するものである。In order to meet such a demand, a control hydraulic chamber and a pressure accumulating chamber for temporarily holding fuel are formed, and fuel intermittently fed from a fuel supply source is supplied to these control hydraulic chamber and accumulating chamber. A passage for guiding is formed, and
A housing having an injection hole for injecting fuel into the pressure accumulating chamber to the outside, and a housing for accommodating the housing and partitioning the control hydraulic chamber, and expanding and contracting according to an applied voltage A piezo actuator that expands and contracts the hydraulic chamber, and is reciprocally provided in the housing and receives pressure in the control hydraulic chamber and the accumulator chamber,
A needle valve that interlocks or shuts off the pressure accumulating chamber and the injection port, a check valve that normally shuts off the passage, the control hydraulic chamber, and the pressure accumulating chamber and opens according to the pressure in the passage and the control hydraulic chamber, and the piezo actuator. There is known a fuel injection valve including means for controlling the voltage of (for example,
Japanese Patent Application No. 59-271782 "fuel injection valve"). In the fuel injection valve, the fuel supplied from the fuel supply source is pressure-fed to the control hydraulic chamber and the accumulator chamber through the passage and the check valve, and the fuel pressure in the control hydraulic chamber is increased. When the needle valve is relatively high, the needle valve shuts off the pressure accumulation chamber and the injection port, and when the fuel pressure in the control hydraulic chamber is relatively low, the needle valve communicates the pressure accumulation chamber and the injection port with fuel from the injection port. To control the fuel injection rate.

しかしながら、上述の燃料噴射弁において、その構造お
よびピエゾアクチュエータの制御性に起因して、噴射率
のダイナミックレンジがまだ充分でない面があり、上記
燃費の向上、排気ガスの制御向上および騒音低下が充分
ではないという問題がある。However, in the above-mentioned fuel injection valve, due to its structure and controllability of the piezo actuator, there is a side where the dynamic range of the injection rate is not yet sufficient, and the above-mentioned fuel consumption improvement, exhaust gas control improvement and noise reduction are sufficient. There is no problem.

ハ．問題を解決するための手段、および作用 本発明は上述の問題点を解決し、広いダイナミックレン
ジを有する液圧液体の噴射率を制御する装置を提供する
ことを目的とする。C. Means for Solving the Problem and Action The present invention solves the above-mentioned problems and an object of the present invention is to provide a device for controlling the injection rate of a hydraulic liquid having a wide dynamic range.

上記目的を達成するため、本発明による液圧液体の噴射
率制御装置は、液圧液体を受け入れる一端および逆止弁
手段が設けられた他端を有し所定の液圧を有する液体が
印加された場合のみ上記逆止弁手段を介して液体を排出
する通路手段、および、基台、該基台の一端面と軸方向
において面着する一端を有する第１の中空筒状部材、お
よび該中空筒状部材の中空部に気密封鎖的且つ摺動的に
嵌入される小径部および上記中空筒状部材の中空部の内
径より大きな径を有し上記中空筒状部材の他端に当接す
る大径部を有する第１の摺動部材、により規定された液
圧制御室であって、前記通路手段からの吐出液体を収容
し得るもの、を具備する。また当該装置は、該液圧制御
室とほゞ同心状、且つ前記基台を介して対向的位置に、
前記基台の他端面、および一端が閉鎖され開口他端面が
前記基台の他端面と面着した第２の中空筒状部材の中空
空隙により規定された蓄圧室であって、前記通路手段か
らの液体を逆止弁手段を介して受け入れるもの、を具備
する。さらに当該装置は、軸方向に沿って前記基台に設
けられた穴内に摺動的に嵌入され前記蓄圧室内に設けら
れたバネ体により前記液圧制御室側に付勢される棒体、
および、該棒体と結合され、前記基台に設けられた穴と
ほゞ同軸上に、前記第２の中空筒状部材の閉鎖部に穿孔
され先端に噴口が形成された噴射穴手段内に挿入され前
記棒体の摺動に応答して前記噴口の開度を変化させる弁
部を有するニードル弁手段、一端が前記第１の摺動部材
の大径部の他面と面着し、他端が固定された、少くとも
軸方向に伸縮可能な圧電性駆動手段、および該圧電性駆
動手段に所定の電圧を印加する回路部および該圧電性駆
動手段に蓄積された電荷を放出する回路部を有する電気
回路を具備する。In order to achieve the above object, the injection rate control device for hydraulic liquid according to the present invention has one end for receiving the hydraulic liquid and the other end provided with a check valve means, and a liquid having a predetermined hydraulic pressure is applied. Only in the case of the above, the passage means for discharging the liquid through the check valve means, the base, the first hollow cylindrical member having one end that axially faces the one end surface of the base, and the hollow A small diameter portion that is slidably and slidably fitted in the hollow portion of the tubular member and a large diameter that is larger than the inner diameter of the hollow portion of the hollow tubular member and abuts the other end of the hollow tubular member. A fluid pressure control chamber defined by a first sliding member having a portion, capable of containing the liquid discharged from the passage means. In addition, the device is substantially concentric with the hydraulic control chamber, and in a position opposite to the base via the base.
A pressure accumulating chamber defined by the hollow space of the second hollow cylindrical member having the other end face of the base and one end closed and the other end face of the opening faced to the other end face of the base. For receiving the liquid through the check valve means. Further, the device is a rod body slidably fitted in a hole provided in the base along the axial direction and biased toward the hydraulic pressure control chamber by a spring body provided in the pressure accumulating chamber,
And inside the injection hole means, which is connected to the rod body and is substantially coaxial with the hole provided in the base, is bored in the closing portion of the second hollow cylindrical member and has an injection port formed at the tip. Needle valve means having a valve portion that is inserted and changes the opening of the injection port in response to sliding of the rod body, one end of which is in contact with the other surface of the large diameter portion of the first sliding member, Piezoelectric drive means having fixed ends and expandable / contractible in at least an axial direction, a circuit section for applying a predetermined voltage to the piezoelectric drive means, and a circuit section for discharging electric charges accumulated in the piezoelectric drive means And an electric circuit having.

上記制御装置においては、前記液圧制御室内の液体圧力
が、該液圧制御室内に前記通路手段を介して挿入される
液体および前記電気回路により印加された電圧に応答し
て伸縮する前記圧電性駆動手段により摺動される前記第
１の摺動部材により規定される。また上記制御装置にあ
っては、基本的に前記通路手段を介して挿入される液体
により規定される前記蓄圧室内の液体圧力と前記液圧制
御室内の液体圧力との圧力差が所定の関係にあるとき、
前記ニードル弁手段が、上記圧力差に応答して前記噴口
から前記蓄圧室内の液体を排出するように作動するが、
前記電気回路より前記圧電性駆動手段に印加する電圧又
は前記圧電性駆動手段に蓄積された電荷放出量を制御し
て前記液圧制御室内の圧力を制御することにより前記ニ
ードル弁手段のリフト量を制御し前記噴口から排出する
液体の量を制御する。In the above control device, the piezoelectric property in which the liquid pressure in the hydraulic pressure control chamber expands and contracts in response to the liquid inserted into the hydraulic pressure control chamber via the passage means and the voltage applied by the electric circuit. It is defined by the first sliding member that is slid by the driving means. Further, in the above control device, the pressure difference between the liquid pressure in the accumulator chamber and the liquid pressure in the hydraulic pressure control chamber, which is basically defined by the liquid inserted through the passage means, has a predetermined relationship. One day,
The needle valve means operates to discharge the liquid in the pressure accumulating chamber from the injection port in response to the pressure difference,
The lift amount of the needle valve means is controlled by controlling the voltage applied to the piezoelectric drive means from the electric circuit or the charge discharge amount accumulated in the piezoelectric drive means to control the pressure in the hydraulic pressure control chamber. The amount of liquid discharged from the nozzle is controlled.

ニ．実施例 以下添付図面を参照して本発明の実施例について述べ
る。以下の実施例においては、本発明の液圧液体の噴射
率制御装置として、内燃機関の燃料噴射制御装置を例示
する。D. Embodiments Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. In the following embodiments, a fuel injection control device for an internal combustion engine is exemplified as the injection rate control device for hydraulic fluid of the present invention.

第１図は本発明の一実施例に係る燃料噴射弁すなわちア
キュームレータノズル１の断面図を示す。このアキュー
ムレータノズル１はエンジンの燃焼室内に燃料を噴射す
るために用いられるものであって、各気筒に１個ずつ、
例えば４気筒の場合４個、装着される。図示しない公知
の列型噴射ポンプから圧送されてきた燃料は、後述する
ように、入口ポート11からほのアキュームレータノズル
１内のアキュームレータ（蓄圧）室40に流入し、ニード
ル弁12の開閉動作によって噴口13から噴射される。噴射
ポンプによる送油時期は、通常のように各々の気筒の圧
縮上死点（TDC）近辺ではなく、その充分前、例えば圧
縮上死点前（BTDC）60゜クランクアングルには既に終了
している。噴射ポンプによる１回の送油量は、従来公知
のように噴射ポンプのレバー開度で調量される。FIG. 1 is a sectional view of a fuel injection valve, that is, an accumulator nozzle 1 according to an embodiment of the present invention. This accumulator nozzle 1 is used for injecting fuel into the combustion chamber of the engine, one for each cylinder,
For example, in the case of four cylinders, four are installed. Fuel, which has been pressure-fed from a well-known column-type injection pump (not shown), flows into the accumulator (accumulation) chamber 40 in the accumulator nozzle 1 from the inlet port 11 as described later, and is opened and closed by the needle valve 12 to open and close the injection port. Ejected from 13. The oil supply timing by the injection pump is not near the compression top dead center (TDC) of each cylinder as usual, but it is already completed well before that, for example, before the compression top dead center (BTDC) 60 ° crank angle. There is. The amount of oil sent by the injection pump once is adjusted by the lever opening of the injection pump as is conventionally known.

アキュームレータノズル１のハウジングは、圧電性アク
チュエータとしてのピエゾアクチュエータ31を保持する
アクチュエータ保持体としてのピエゾホルダ20、後述す
るように液圧制御室としての制御油圧室34を規定する中
空円筒形の隔離基台（ディスタンスピース）21、制御油
圧室34の底部を規定しアキュームレータノズル１を保持
する保持基台（ノズルホルダ）22、および後述する蓄圧
室としてのアキュームレータ室を規定し下端部が閉鎖さ
れた中空円筒形のノズルボディー23によって形成され
る。ピエゾホルダ20はピエゾアクチュエータ31を固定す
るように一端が閉鎖され、他端の開口部側にはディスタ
ンスピース21が面着配設され、このディスタンスピース
21のピエゾホルダ20とは反対側には対向して同心状にノ
ズルホルダ22が設けられている。ノズルホルダ22はフラ
ンジ24をディスタンスピース21に密着されており、この
ノズルホルダ22とディスタンスピース21とピエゾホルダ
20は、ノズルボディー23により外周から相互に密着して
一体結合されている。例えば、ノズルボディー23内壁に
形成されたネジ穴にこれらノズルホルダ20が螺入される
ことにより、ノズルホリダ22、ディスタンスピース21お
よびノズルホルダ20がノズルボディー23と一体結合され
る。The housing of the accumulator nozzle 1 is a hollow cylindrical isolation base that defines a piezo holder 20 as an actuator holder that holds a piezo actuator 31 as a piezoelectric actuator, and a control hydraulic pressure chamber 34 as a hydraulic pressure control chamber as described later. (Distance piece) 21, a holding base (nozzle holder) 22 that defines the bottom of the control hydraulic chamber 34 and holds the accumulator nozzle 1, and a hollow cylinder that defines an accumulator chamber as a pressure accumulating chamber described later and is closed at the lower end. Shaped nozzle body 23. One end of the piezo holder 20 is closed so as to fix the piezo actuator 31, and the distance piece 21 is surface-mounted on the opening side of the other end.
A nozzle holder 22 is concentrically provided on the opposite side of the piezo holder 20 from the side 21. The nozzle holder 22 has a flange 24 closely attached to the distance piece 21, and the nozzle holder 22, the distance piece 21 and the piezo holder
The nozzle bodies 23 are tightly attached to each other from the outer periphery by a nozzle body 23 and are integrally coupled. For example, the nozzle holder 20, the distance piece 21, and the nozzle holder 20 are integrally connected to the nozzle body 23 by screwing the nozzle holder 20 into a screw hole formed in the inner wall of the nozzle body 23.

ピエゾホルダ20の内部に形成されたボア30には、ピエゾ
アクチュエータ31とピストン32と皿ばね33が収容されて
いる。ピエゾアクチュエータ31の上端はボア30の底部す
なわち、ピエゾホルダ20の底部に固定され、またピエゾ
アクチュエータ31の下端がピストン32の上面が面着連結
されている。ピエゾアクチュエータ31の外径は、後述す
るようにピエゾアクチュエータ31の伸張収縮変位を考慮
してボア30の内径よりも小さくしてある。ピストン32は
ボア30の内径とほゞ同じ径を有する大径部321と、ボア3
0内径、例えば15mmφより径の小さい、例えば12mmφの
小径部322とから成る。すなわちピストン32は、大径部3
21がボア30内において摺動自在であり、且つ、小径部32
2がディスタンスピース21のボア211内に摺動自在である
ように形成され、これらボア30,31内に収容されてい
る。尚、上記の如く、小径部322の径をボア30の内径、
すなわちピエゾアクチュエータ31の径より小さくしてい
るのは、ピエゾアクチュエータ31に大きな応力を繰返し
印加した場合、アクチュエータ31にかゝる受圧力を緩和
し、ピエゾアクチュエータ31の劣化および破壊を防止す
るためである。A piezo actuator 31, a piston 32, and a disc spring 33 are housed in a bore 30 formed inside the piezo holder 20. The upper end of the piezo actuator 31 is fixed to the bottom of the bore 30, that is, the bottom of the piezo holder 20, and the lower end of the piezo actuator 31 is surface-connected to the upper surface of the piston 32. The outer diameter of the piezo actuator 31 is smaller than the inner diameter of the bore 30 in consideration of the expansion / contraction displacement of the piezo actuator 31, as described later. The piston 32 has a large-diameter portion 321 having a diameter substantially the same as the inner diameter of the bore 30, and a bore 3
It has a small diameter portion 322 having a diameter smaller than 0, for example, 15 mmφ, for example, 12 mmφ. That is, the piston 32 has a large diameter portion 3
21 is slidable in the bore 30, and the small diameter portion 32
2 is formed so as to be slidable in the bores 211 of the distance piece 21 and accommodated in the bores 30 and 31. As described above, the diameter of the small diameter portion 322 is set to the inner diameter of the bore 30,
That is, the diameter is made smaller than the diameter of the piezo actuator 31 so that when a large stress is repeatedly applied to the piezo actuator 31, the pressure received by the actuator 31 is alleviated and deterioration and destruction of the piezo actuator 31 are prevented. is there.

ディスタンスピース21の下部とノズルホルダ22とが密着
して結合されている。ピストン32の下面とノズルホルダ
22の上面との間、およびディスタンスピース21の内壁で
規定される空隙には、ピストン32の摺動によりその容積
が変化する、制御油圧室34が形成される。又、ピストン
32のＯリング323は制御油圧室34の油密を一定に保つの
に用いられる。The lower part of the distance piece 21 and the nozzle holder 22 are intimately connected to each other. Bottom of piston 32 and nozzle holder
A control hydraulic chamber 34, the volume of which changes when the piston 32 slides, is formed in the space defined between the upper surface of 22 and the inner wall of the distance piece 21. Moreover, piston
The 32 O-ring 323 is used to keep the oil tightness of the control hydraulic chamber 34 constant.

ノズルホルダ22の軸中心に穿孔されたボア221には、ニ
ードル弁12の受圧棒121が気密性を保って摺動自在に収
容されている。ニードル弁12は上記受圧棒121と、弁体1
22に分割されこれらはピン123で結合されている。弁体1
22はノズルボディー23の中心軸に穿孔された小径ボア23
1内で摺動自在に収容されている。この様にニードル弁1
2を受圧棒121と弁体122の２つに分割したのは、ノズル
ホルダ22のボア221と、ノズルボディ23のボア231の軸が
若干ずれてもニードル弁12が両者の中で摺動自在となる
様にする為である。A pressure receiving rod 121 of the needle valve 12 is slidably housed in a bore 221 formed in the center of the nozzle holder 22 so as to be airtight. The needle valve 12 includes the pressure receiving rod 121 and the valve body 1
It is divided into 22 and these are joined by pin 123. Disc 1
22 is a small diameter bore 23 drilled in the central axis of the nozzle body 23
It is slidably accommodated in 1. In this way the needle valve 1
2 is divided into two, a pressure receiving rod 121 and a valve body 122, because the needle valve 12 is slidable between the bore 221 of the nozzle holder 22 and the bore 231 of the nozzle body 23 even if they are slightly misaligned. This is so that

ノズルボディー23はディスタンスピース21の内径と同等
の内径を有するボアがアキュームレータ室40を規定し、
該アキュームレータ室40内にはニードル弁12が昇降自在
に収容され、さらにニードル弁12を常に閉弁方向へ付勢
しているばね41が設けられている。In the nozzle body 23, a bore having an inner diameter equivalent to the inner diameter of the distance piece 21 defines the accumulator chamber 40,
The needle valve 12 is housed in the accumulator chamber 40 so as to be able to move up and down, and a spring 41 that constantly biases the needle valve 12 in the valve closing direction is provided.

ディスタンスピース21には閉弁方向にばね50aにより付
勢された逆止弁（チェック弁）50が設けられ、所定の圧
力の燃料が印加された場合、入口ポート11と制御油圧室
34とを連通する。また、ノズルホルダ22にも閉弁方向に
ばね51aにより付勢された逆止弁51が設けられており、
入口ポート11及び油圧制御室34とアキュームレータ室40
とを連通する。The distance piece 21 is provided with a check valve (check valve) 50 biased by a spring 50a in the valve closing direction, and when fuel of a predetermined pressure is applied, the inlet port 11 and the control hydraulic chamber
Communicate with 34. Further, the nozzle holder 22 is also provided with a check valve 51 biased by a spring 51a in the valve closing direction,
Inlet port 11, hydraulic control room 34 and accumulator room 40
Communicate with.

ピエゾホルダ20、ディスタンスピース21、ノズルホルダ
22は、ノックピン（図示せず）により位置ぎめされてい
る。従って入口ポート11に流入する燃料は、通路54、逆
止弁50、通路55を通り油圧制御室34に導かれる。さらに
通路56、逆止弁51を通りアキュームレータ室40に導かれ
る。Piezo holder 20, distance piece 21, nozzle holder
22 is positioned by a knock pin (not shown). Therefore, the fuel flowing into the inlet port 11 is guided to the hydraulic control chamber 34 through the passage 54, the check valve 50 and the passage 55. Further, it is guided to the accumulator chamber 40 through the passage 56 and the check valve 51.

前述の制御油圧室34の容積は、ピエゾアクチュエータ31
が軸方向に膨張し、皿ばね33に抗してピストン32を押下
げたとき収縮する。一方、ピエゾアクチュエータ31が軸
方向に収縮したときあるいはピエゾアクチュエータ31を
収縮させるのに充分な高圧の燃料が油圧制御室34に供給
されたとき、ピストン32を押し上げてピエゾアクチュエ
ータ31を収縮させ、制御油圧室34の容積が膨張する。The volume of the control hydraulic chamber 34 described above is equal to that of the piezo actuator 31.
Expands in the axial direction and contracts when the piston 32 is pushed down against the disc spring 33. On the other hand, when the piezo actuator 31 contracts in the axial direction or when high-pressure fuel sufficient to contract the piezo actuator 31 is supplied to the hydraulic control chamber 34, the piston 32 is pushed up to contract the piezo actuator 31, and control is performed. The volume of the hydraulic chamber 34 expands.

ピエゾアクチュエータ31は、例えば、直径15mm、厚さ0.
5mmの円板状の圧電トランスデューサ（PZT）素子と、直
径15mm、厚さ0.01mmの銅板とを交互に積層して円柱状に
したものであり、各々のPZT素子の厚み方向に並列に電
圧を印加できるように、第１図に図示の如く、リード線
35と上記銅板とが結合される。リード線35は絶縁索環
（グロメット）36を介してピエゾホルダ20の外部へ伸び
ており、後述する電気回路100に接続されている。PZT素
子は、例えばチタン酸ジルコン酸鉛を主成分として焼成
された強誘電体セラミックスが用いられる。該強誘電体
セラミックは、ピエゾ効果を有する代表的な素子であ
る。その物性は、上記の１個当り、厚み方向に500Vの電
圧を印加すると0.5μｍだけ厚みが増し、逆に500Vの電
圧が発生している時その両端を短絡してその蓄積電荷を
放出させると0.5μｍ厚みが減少する。また厚み方向に2
00kg／cm²の圧力を印加すると、その収縮に伴って厚み
方向に200Vの電圧を発生する。本実施例においては、ピ
エゾアクチュエータ31は、PZT素子を100枚、電気的並列
に結合してあるので、500Vの電圧を印加すると合計で50
μｍの伸長が得られる。かゝるピエゾアクチュエータ31
の軸方向伸張収縮によりピストン32が上下動することと
なる。またピストン32を介して収縮されることにより、
電荷が蓄積される。The piezo actuator 31 has, for example, a diameter of 15 mm and a thickness of 0.
A 5 mm disk-shaped piezoelectric transducer (PZT) element and a copper plate having a diameter of 15 mm and a thickness of 0.01 mm are alternately laminated to form a columnar shape. Voltage is applied in parallel in the thickness direction of each PZT element. As shown in Fig. 1, the lead wire can be applied.
35 and the copper plate are bonded together. The lead wire 35 extends to the outside of the piezo holder 20 via an insulating cord ring (grommet) 36 and is connected to an electric circuit 100 described later. For the PZT element, for example, a ferroelectric ceramic that is fired using lead zirconate titanate as a main component is used. The ferroelectric ceramic is a typical element having a piezo effect. As for the physical properties, when a voltage of 500V is applied in the thickness direction, the thickness increases by 0.5 μm, and conversely, when a voltage of 500V is generated, both ends are short-circuited to release the accumulated charge. 0.5 μm thickness is reduced. 2 in the thickness direction
When a pressure of 00 kg / cm ² is applied, a voltage of 200 V is generated in the thickness direction due to the contraction. In this embodiment, the piezo actuator 31 is composed of 100 PZT elements, which are electrically connected in parallel.
An extension of μm is obtained. Such piezo actuator 31
The axial extension and contraction of the piston 32 causes the piston 32 to move up and down. Also, by being contracted via the piston 32,
The charge is accumulated.

第２図はピエゾアクチュエータ31に印加する電圧を制御
すると同時にピエゾアクチュエータ31に蓄積された電荷
を放出制御する電気回路100を示す。FIG. 2 shows an electric circuit 100 that controls the voltage applied to the piezo actuator 31 and at the same time controls the discharge of the charge accumulated in the piezo actuator 31.

第２図において、ピエゾアクチュエータ31がリード線35
により電気回路に接続されている。電気回路100は、ピ
エゾアクチュエータ31に電圧を印加するための回路系
統：電源101、コンデンサ120、サイリスタ103およびコ
イル121、およびピエゾアクチュエータ31に蓄積された
電荷を放出するための回路系統：コイル122、サイリス
タ104、コンデンサ105、npnトランジスタ106、抵抗器10
7から構成されている。In FIG. 2, the piezo actuator 31 has a lead wire 35.
Is connected to an electric circuit. The electric circuit 100 is a circuit system for applying a voltage to the piezo actuator 31: a power supply 101, a capacitor 120, a thyristor 103 and a coil 121, and a circuit system for discharging the charge accumulated in the piezo actuator 31: a coil 122, Thyristor 104, capacitor 105, npn transistor 106, resistor 10
It consists of 7.

蓄積電荷放出回路系統は、ピエゾアクチュエータ31に蓄
えられた電荷の放出量を制御するものであり、ピエゾア
クチュエータ31の蓄積電荷は、コイル122およびサイリ
スタ104を介してコンデンサ105に移動する。その移動量
は、コンデンサ105と並列に接続されたnpnトランジスタ
106のオン動作を変化させることによりコンデンサ105の
両端の電圧を調整することにより調整できる。尚、かゝ
る制御については全体の動作説明時において詳述する。The accumulated charge emission circuit system controls the amount of charge accumulated in the piezo actuator 31, and the accumulated charge in the piezo actuator 31 moves to the capacitor 105 via the coil 122 and the thyristor 104. The amount of movement is the npn transistor connected in parallel with the capacitor 105.
It can be adjusted by adjusting the voltage across capacitor 105 by changing the on-operation of 106. Incidentally, such control will be described in detail when explaining the overall operation.

電圧印加回路系統はサイリスタ103を導通させて、コン
デンサ120およびコイル121により規定される共振特性で
電源101からの電圧をピエゾアクチュエータ31に印加す
る。The voltage application circuit system makes the thyristor 103 conductive and applies the voltage from the power supply 101 to the piezo actuator 31 with the resonance characteristic defined by the capacitor 120 and the coil 121.

以下、本実施例に基づく燃料噴射率制御装置の動作を述
べる。The operation of the fuel injection rate control device according to this embodiment will be described below.

エンジンのある気筒のピストンが圧縮上死点前90゜クラ
ンクアングルの位置にきた時、その気筒に取り付けられ
ているアキュームレータノズル１に対して列型噴射ポン
プ（図示せず）の対応するポンプユニット（図示せず）
から燃料が吐出され始める。この吐出された燃料は噴射
鋼管（図示せず）を経てアキュームレータノズル１の入
口ポート11に到り、通路54を経て逆止弁50を押し下げ
る。これにより印加された圧送燃料が、通路55を通り油
圧制御室34に流入すると共に、通路56を経て逆止弁56を
押し下げアキュームレータ室40にも流入する。When the piston of a cylinder of the engine reaches the position of 90 ° crank angle before the compression top dead center, the corresponding pump unit of the row-type injection pump (not shown) for the accumulator nozzle 1 attached to the cylinder ( (Not shown)
Fuel begins to be discharged from. The discharged fuel reaches the inlet port 11 of the accumulator nozzle 1 via the injection steel pipe (not shown), and pushes down the check valve 50 via the passage 54. The pumped fuel thus applied flows into the hydraulic control chamber 34 through the passage 55, and also pushes down the check valve 56 via the passage 56 and also flows into the accumulator chamber 40.

PZT素子で構成されたピエゾアクチュエータ31に450kg／
cm²以上の圧力（力に換算すると800kg以上）が繰り返し
加わった場合、ピエゾアクチュエータ31が劣化したり破
壊したりする恐れがあるが、前述の如く、ピストン32の
小径部322はピエゾアクチュエータ31の素子の外径に比
べ小さくしてあるので、ピエゾアクチュエータ31に加わ
る受圧力が緩和され、劣化ないし破壊が防止される。ま
た、ピストン32の大径部321の下面と、ディスタンスピ
ース21の間に皿ばね33が入れてあり、ピエゾアクチュエ
ータ31の収縮の際、ピストン32を皿ばね33のバネ力によ
り上昇させることができる。皿ばね33を制御油圧室34内
に装入することも可能であるが、制御油圧室34内の容積
は出来るだへ小さい方が、アキュームレータノズル121
の応答性が良好となる為、本実施例においては、皿ばね
33は制御油圧室34の外部に設けてある。450 kg / for a piezo actuator 31 composed of PZT elements
When a pressure of cm ² or more (800 kg or more in terms of force) is repeatedly applied, the piezo actuator 31 may deteriorate or break. However, as described above, the small diameter portion 322 of the piston 32 is smaller than the piezo actuator 31. Since the diameter is smaller than the outer diameter of the element, the pressure applied to the piezo actuator 31 is relieved and deterioration or destruction is prevented. Further, a disc spring 33 is inserted between the lower surface of the large diameter portion 321 of the piston 32 and the distance piece 21, and the piston 32 can be raised by the spring force of the disc spring 33 when the piezo actuator 31 contracts. . Although it is possible to load the disc spring 33 into the control hydraulic chamber 34, the accumulator nozzle 121 should have a smaller volume inside the control hydraulic chamber 34.
In this example, the disc spring is
33 is provided outside the control hydraulic chamber 34.

ここで、ニードル弁12に作用する燃料圧に関し、下向き
に作用する圧力についての受圧面積はニードル弁12の最
大断面積に等しいのに対し、上向きに作用する圧力につ
いての受圧面積は、最大断面積からニードル弁12の下端
部46がシート面47に密着する部分を差引いた分の断面積
である。したがってニードル弁12に作用する力は下向き
の成分の方が大きく、また、ばね41の力でニードル弁12
は着座状態を維持し、噴口13を閉塞している。しかして
アキュームレータノズル１に供給された燃料は、アキュ
ームレータ室40と制御油圧室34の中に圧縮されながら流
入し、蓄圧される。ポンプ（図示せる）からの燃料供給
量が少ない時、この圧力は100kg／cm²程度であるが、燃
料供給量が多い時の圧力は675kg／cm²程度になる。ポン
プからの送油は圧縮上死点前60゜には終了する。送油が
終了すると、逆止弁50はばね50aの弾発力によって閉弁
し、同様に逆止弁51もばね51aにより閉弁する。よって
入口ポート11からの通路54を閉じると共に、制御油圧室
34とアキュームレータ室40との導通も遮断される。アキ
ュームレータノズル１はこの状態を維持しつつ噴射まで
待機する。Here, regarding the fuel pressure acting on the needle valve 12, the pressure receiving area for the pressure acting downward is equal to the maximum sectional area of the needle valve 12, whereas the pressure receiving area for the pressure acting upward is the maximum sectional area. Is a cross-sectional area of a portion obtained by subtracting the portion where the lower end portion 46 of the needle valve 12 comes into close contact with the seat surface 47. Therefore, the force acting on the needle valve 12 has a larger downward component, and the force of the spring 41 causes the needle valve 12 to move.
Keeps the seated state and closes the injection port 13. Then, the fuel supplied to the accumulator nozzle 1 flows into the accumulator chamber 40 and the control hydraulic chamber 34 while being compressed, and the pressure is accumulated. When the fuel supply from the pump (illustrated) is small, this pressure is about 100 kg / cm ² , but when the fuel supply is large, the pressure is about 675 kg / cm ² . The oil supply from the pump ends at 60 ° before the compression top dead center. When the oil feeding is completed, the check valve 50 is closed by the elastic force of the spring 50a, and the check valve 51 is also closed by the spring 51a. Therefore, while closing the passage 54 from the inlet port 11, the control hydraulic chamber
The conduction between 34 and the accumulator chamber 40 is also cut off. The accumulator nozzle 1 waits until injection while maintaining this state.

第２図を参照して述べると、電気回路100は、圧縮上死
点90゜において、サイリスタ103を導通して電源101から
300VDCの電圧をコイル121を介してピエゾアクチュエー
タ31に印加し、ピエゾアクチュエータ31を伸長させてお
く。この場合、コンデンサ120とコイル121のLC共振によ
りピエゾアクチュエータ31の端子電圧は400V程度に上昇
する。その後コンデンサ103をオフにする。ポンププラ
ンジャ（図示せず）により燃料の圧送行程に入ると、油
圧制御室34、アキュームレータ室40の圧力が上昇する。
これによりピエゾアクチュエータ31には圧力に応じた電
荷がさらに発生蓄積され、１シリンダ１行程あたりの燃
料噴射量が少ない。例えば10mm³／st（ストローク）で
ある場合、ピエゾアクチュエータ31の端子電圧は500V程
度まで上昇する。また燃料噴射量が多い、例えば60mm³
／stである場合、ピエゾアクチュエータ31の端子電圧は
800V程度まで上昇する。この状態で噴射時期まで待機す
る。Referring to FIG. 2, the electric circuit 100 connects the thyristor 103 to the power source 101 at the compression top dead center of 90 °.
A voltage of 300VDC is applied to the piezo actuator 31 via the coil 121 to extend the piezo actuator 31. In this case, the LC resonance of the capacitor 120 and the coil 121 causes the terminal voltage of the piezo actuator 31 to rise to about 400V. After that, the capacitor 103 is turned off. When the fuel is in the pressure-feeding stroke by the pump plunger (not shown), the pressures in the hydraulic control chamber 34 and the accumulator chamber 40 rise.
As a result, charges corresponding to the pressure are further generated and accumulated in the piezo actuator 31, and the fuel injection amount per one cylinder stroke is small. For example, when the stroke is 10 mm ³ / st (stroke), the terminal voltage of the piezo actuator 31 rises to about 500V. Also, there is a large amount of fuel injection, for example 60 mm ³
When / st, the terminal voltage of the piezo actuator 31 is
It rises to about 800V. In this state, it waits until the injection timing.

噴射時期、例えば圧縮上死点前10゜になった時、サイリ
スタ104を導通にすると、ピエゾアクチュエータ31の蓄
積電荷がコンデンサ105に移動し、ピエゾアクチュエー
タ31の電圧は低下する。すなわち、電圧が低下した分だ
けピエゾアクチュエータ31の電圧は低下する。それによ
り電圧が低下した分だけピエゾアクチュエータ31の電荷
が放出される。その電荷の放出量に応じピエゾアクチュ
エータ31の容積は収縮するから、皿ばね33の復元力によ
りピストン32が押し上げられ油圧制御室34の容積が増
し、油圧制御室34内の圧力が低下する。従って油圧制御
室34とアキュームレータ室40との間に急激かつ大きな圧
力差が生じニードル弁12はその圧力差に応じたリフト量
だけ開弁する。これにより噴口13からアキュームレータ
室40内の燃料が噴射し、かゝる噴射に伴いアキュームレ
ータ室40の圧力が低下し、油圧制御室34との圧力とアキ
ュームレータ室40の圧力との差が或る程度の範囲内にな
った時、ニードル弁12は閉弁となり、噴口13からの燃料
噴射は停止する。When the injection timing, for example, 10 ° before the compression top dead center, makes the thyristor 104 conductive, the accumulated charge of the piezo actuator 31 moves to the capacitor 105, and the voltage of the piezo actuator 31 decreases. That is, the voltage of the piezo actuator 31 decreases by the amount of the voltage decrease. As a result, the charge of the piezo actuator 31 is discharged by the amount of the voltage drop. Since the volume of the piezo actuator 31 contracts according to the discharged amount of the electric charge, the piston 32 is pushed up by the restoring force of the disc spring 33, the volume of the hydraulic control chamber 34 increases, and the pressure in the hydraulic control chamber 34 decreases. Therefore, a sharp and large pressure difference occurs between the hydraulic control chamber 34 and the accumulator chamber 40, and the needle valve 12 opens by the lift amount corresponding to the pressure difference. As a result, the fuel in the accumulator chamber 40 is injected from the injection port 13, the pressure in the accumulator chamber 40 decreases with such injection, and the pressure between the hydraulic control chamber 34 and the accumulator chamber 40 has a certain difference. When the value is within the range, the needle valve 12 is closed and the fuel injection from the injection port 13 is stopped.

従って、固定的に適宜設定された皿ばね33、ばね40,50
a,51aのばね力の下で、ニードル弁12が開弁する際のリ
フト量はピエゾアクチュエータ31の収縮量を変化させる
ことにより制御できる。このピエゾアクチュエータ31の
収縮量は、前述の如く、トランジスタ106を適宜オン／
オフさせることによりコンデンサ105の両端の電圧を制
御することで決定できるのである。Therefore, the disc spring 33 and the springs 40, 50 fixedly set appropriately are provided.
The lift amount when the needle valve 12 opens under the spring force of a, 51a can be controlled by changing the contraction amount of the piezo actuator 31. As described above, the contraction amount of the piezo actuator 31 turns on / off the transistor 106 appropriately.
It can be determined by controlling the voltage across the capacitor 105 by turning it off.

ピエゾアクチュエータ31の電圧変化（横軸Ｖ）に対する
変位量（縦軸：ΔＰ）を荷重L₁〜L₇（単位kg）をパラメ
ータとして第３図に示す。尚、荷重L₁〜L₇はピエゾアク
チュエータ31の外径15mmに対するものであり、かっこ内
に等価圧力（単位kg／cm²）を示している。第３図より
電圧変化が大きい程、変位量が増加することが判る。ま
たピエゾアクチュエータ31に加わる荷重（又は圧力）が
大きい程、その圧縮力によりピエゾアクチュエータ31の
変位量ΔＰが小さくなる。噴射量が少ない10mm³／stの
時、ピエゾアクチュエータ31に加わる荷重は約200kg
（圧力では約110kg／cm²）、ピエゾアクチュエータ31の
端子間電圧は約500Vとなる為、この時ピエゾアクチュエ
ータ31の両端を短絡させると、ピエゾアクチュエータ31
の収縮する変位量は第３図のｂ点で示され、約32μｍで
ある。同様に噴射量の多い60mm³／stの場合、ピエゾア
クチュエータ31に加わる荷重は800kg（圧力では約450kg
／cm²）、電圧は800Vとなる。従って変位量はａ点で示
される約31μｍとなる。この様な制御では、ニードル弁
12が、少量の燃料噴射の際にも、大量の燃料噴射の際に
もほぼ同じ程度のリフトの変位が瞬時に行なわれる。従
ってそのまゝでは、低流量程噴射圧力が低い為、大流量
時より噴射率は低くはなるが、瞬時に最大リフト量まで
達してしまうため、少量時に噴射率が高く、噴射期間も
短かく、騒音が高くなってしまう。The displacement amount (vertical axis: ΔP) with respect to the voltage change (horizontal axis V) of the piezo actuator 31 is shown in FIG. 3 with the loads L _{1 to} L ₇ (unit kg) as parameters. The loads L _{1 to} L ₇ are for the outer diameter of 15 mm of the piezo actuator 31, and the equivalent pressure (unit: kg / cm ² ) is shown in the parentheses. It can be seen from FIG. 3 that the displacement amount increases as the voltage change increases. Further, the larger the load (or pressure) applied to the piezo actuator 31, the smaller the displacement amount ΔP of the piezo actuator 31 due to the compression force. When the injection amount is 10 mm ³ / st, the load applied to the piezo actuator 31 is about 200 kg.
(The pressure is about 110 kg / cm ² ) and the voltage across the terminals of the piezo actuator 31 is about 500 V. At this time, if both ends of the piezo actuator 31 are short-circuited, the piezo actuator 31
The amount of displacement that contracts is indicated by point b in FIG. 3, and is about 32 μm. Similarly, in the case of a large injection volume of 60 mm ³ / st, the load applied to the piezo actuator 31 is 800 kg (about 450 kg under pressure).
/ Cm ² ) and the voltage is 800V. Therefore, the displacement amount is about 31 μm indicated by the point a. With such control, the needle valve
In the case of a small amount of fuel injection and a large amount of fuel injection, the displacement of the lift 12 is almost the same in an instant. Therefore, until then, since the injection pressure is lower at lower flow rates, the injection rate will be lower than at high flow rates, but the maximum lift amount will be reached instantaneously, so the injection rate will be high when the amount is small, and the injection period will be short. , The noise will be high.

望ましい噴射率は、回転数、負荷に応じて噴射率が可変
になることであり、低速低負荷時には噴射率が低く、高
速高負荷時には噴射率が高くなることである。The desirable injection rate is that the injection rate is variable according to the number of revolutions and the load, that is, the injection rate is low at low speed and low load, and is high at high speed and high load.

本発明においてはニードル弁12のリフト量を可変にして
これを可能とする。すなわち、前述の様に、トランジス
タ106によりコンデンサ105の両端の電圧を制御し、最大
燃料噴射（60mm³／st）時にはピエゾアクチュエータ31
の収縮量を最大となる様に、一方、それよりも燃料噴射
量が少なくピエゾアクチュエータ31に加わる荷重が減る
につれ、ピエゾアクチュエータ31の収縮量が減るように
制御する。低速時には第３図のｃ点がｄ点に変化する様
に、トランジスタ106でピエゾアクチュエータ31の電荷
の放出量を制御する。また、高速時には第３図のａ点が
ｅ点に変化する様に電荷の放出量を制御する。さらに、
中速時には、第３図のｃ−ｄとａ−ｅの線の間をとるよ
うに制御すると理想的な噴射率が得られ、燃料噴射率の
ダイナミックレンジが広がることになる。In the present invention, the lift amount of the needle valve 12 is made variable to make this possible. That is, as described above, the voltage across the capacitor 105 is controlled by the transistor 106, and at the time of maximum fuel injection (60 mm ³ / st), the piezo actuator 31
The amount of contraction of the piezo actuator 31 is controlled so that the contraction amount of the piezo actuator 31 decreases as the fuel injection amount decreases and the load applied to the piezo actuator 31 decreases. The transistor 106 controls the amount of discharged electric charge of the piezo actuator 31 so that the point c in FIG. 3 changes to the point d at low speed. Further, at a high speed, the discharge amount of electric charges is controlled so that the point a in FIG. 3 changes to the point e. further,
At a medium speed, if control is performed so as to take a line between cd and ae in FIG. 3, an ideal injection rate is obtained and the dynamic range of the fuel injection rate is expanded.

以上のトランジスタ106による電圧制御は、通常、各エ
ンジン条件、例えば回転数、レバー開度等での適正値を
求めコンピュータで上記に適合するようマップ制御をす
ることにより行うことができる。または、より簡単な方
法としては、少なくとも回転数、レバー開度に比例する
様にアナログ制御を行なっても良い。The voltage control by the transistor 106 described above can usually be performed by obtaining an appropriate value for each engine condition, for example, the number of revolutions, the degree of opening of the lever, etc., and performing map control so that the computer can meet the above. Alternatively, as a simpler method, analog control may be performed so as to be proportional to at least the rotation speed and the lever opening.

第２図の抵抗器107は次の噴射までにコンデンサ105に蓄
積された電荷を放出させるために用いる。The resistor 107 in FIG. 2 is used to discharge the charge accumulated in the capacitor 105 by the next injection.

第４図（ａ）〜（ｅ）および第５図（ａ）〜（ｅ）にそ
れぞれ、横軸を時間とし、プランジャー位置PL-L、ピエ
ゾアクチュエータ31の電圧V₃₁、制御油圧室34の圧力
P₃₄、アキュームレータ室40の圧力P₄₀、および噴射率ER
を示す。第４図（ａ）〜（ｅ）に噴射量の少ない（10mm
³／st）場合を第５図（ａ）〜（ｅ）に噴射量の多い（6
0mm³／st）場合を示す。4 (a) to (e) and FIGS. 5 (a) to (e), the horizontal axis represents time, the plunger position PL-L, the voltage V ₃₁ of the piezo actuator ₃₁ , and the control hydraulic chamber 34, respectively. pressure
P ₃₄ , pressure P ₄₀ in accumulator chamber ₄₀ , and injection rate ER
Indicates. 4 (a)-(e) shows a small injection amount (10mm
³ / st), the injection amount is large (6) in Fig. 5 (a) to (e).
0 mm ³ / st).

燃料噴射量の少ない第４図（ａ）〜（ｅ）についてまず
述べる。First, FIGS. 4A to 4E in which the fuel injection amount is small will be described.

時点t₁以前において、第２図のトランジスタ106を作動
させ、ピエゾアクチュエータ31の端子電圧V₃₁を200Vに
する（第４図（ｂ））。この場合、制御油圧室34の圧力
P₃₄およびアキュームレータ室40の圧力P₄₀はそれぞれ70
kg／cm²、100kg／cm²であり、この圧力差によってはニ
ードル弁12は作動せず、噴口13からの噴射は生じない
（第４図（ｃ）〜（ｅ））。次いで圧縮上死点前（BTD
C）90゜において、すなわち時点t₁において、第２図に
図示のサイリスタ103を導通させ、ピエゾアクチュエー
タ31の端子電圧を約400Vまで上げる（第４図（ｂ））。
その後サイリスタ103をオフにする。燃料の圧送行程に
入ると、油圧制御室34内の圧力P₃₄およびアキュームレ
ータ室40内の圧力P₄₀がそれぞれ、70kg／cm²→100kg／c
m²、100kg／cm²→150kg／cm²に向って上昇する（第４図
（ｃ），（ｄ）。これによりアクチュエータ31には、以
前の圧力差（70kg／cm²〜100kg／cm²）により大きな圧
力差（P₃₄〜P₄₀）に応じた圧力が印加され、この大きな
圧力の分だけアクチュエータ31に電荷が蓄積され、端子
電圧は500V程度まで上昇する（第４図（ｂ））。上記の
燃料の圧送行程は、圧縮上死点前60゜程度まで行なわ
れ、その後は燃料噴射時まで、この状態を維持する。噴
射時期、例えば圧縮上死点前（BTDC）10゜になったと
き、すなわち時点t₂になったとき、第２図に図示のサイ
リスタ104を導通にする。これによりピエゾアクチュエ
ータ31の蓄積電荷がコンデンサ105に移動し、ピエゾア
クチュエータ31の端子電圧31は低下する。ピエゾアクチ
ュエータ31の端子電圧V₃₁の低下に応じてピエゾアクチ
ュエータ31の容積は収縮する。ピエゾアクチュエータ31
の端子電圧31はトランジスタ106の制御により、時点t₁
以前と同じ値、すなわち200Vにする。これにより、皿ば
ね34によりピストン32が押し上げられ、制御油圧室34の
容積が増加し、その圧力P₃₄は70kg／cm²程度となる（第
４図（ｂ））。かゝる圧力降下はピエゾアクチュエータ
31の収縮および制御油圧室34の容積増加に応じて迅速に
行なわれる。一方、アキュームレータ室40の圧力P
₄₀は、150kg／cm²であるから、その圧力差（150〜70kg
／cm²）に応じたリフト量だけニードル弁12が開弁す
る。これにより噴口13からアキュームレータ室40内の燃
料が噴射する（第４図（ｅ））。かゝる燃料噴射によ
り、アキュームレータ室40内の圧力P₄₀は100kg／cm²程
度に低下する（第４図（ｄ））。Before time t ₁ , the transistor 106 of FIG. 2 is activated to set the terminal voltage V ₃₁ of the piezo actuator ₃₁ to 200V (FIG. 4 (b)). In this case, the pressure in the control hydraulic chamber 34
P ₃₄ and accumulator chamber 40 pressure P ₄₀ is 70
a ^{kg / cm 2, 100kg / cm} 2, the needle valve 12 by the pressure difference is not operated, the injection from the injection port 13 does not occur (Fig. 4 (c) ~ (e)) . Next, before compression top dead center (BTD
C) At 90 °, that is, at time t ₁ , the thyristor 103 shown in FIG. 2 is turned on to raise the terminal voltage of the piezo actuator 31 to about 400 V (FIG. 4 (b)).
After that, the thyristor 103 is turned off. Once in pumping stroke of the fuel, the pressure P ₄₀ in the pressure P ₃₄ and the accumulator chamber 40 of the hydraulic control chamber 34, ^{respectively, 70kg / cm 2 → 100kg /} c
^{m 2, 100kg / cm 2 →} 150kg / cm 2 increases toward the (FIG. 4 (c), (d). Thus the actuator 31, the previous pressure differential ^{(70kg / cm 2 ~100kg / cm} 2 ), A pressure corresponding to a large pressure difference (P _{34 to} P ₄₀ ) is applied, and electric charges are accumulated in the actuator 31 by the amount of this large pressure, and the terminal voltage rises to about 500 V (Fig. 4 (b)). The above-mentioned fuel pressure stroke is performed up to about 60 ° before compression top dead center, and then this state is maintained until the time of fuel injection.Injection timing, for example, 10 ° before compression top dead center (BTDC). ₂ , that is, at time t ₂ , the thyristor 104 shown in Fig. ₂ is turned on, whereby the accumulated charge of the piezo actuator 31 moves to the capacitor 105 and the terminal voltage 31 of the piezo actuator 31 decreases. . depending on the decrease in the terminal voltage V ₃₁ of the piezoelectric actuator 31 Volume of Ezo actuator 31 contracts. Piezoactuator 31
The terminal voltage 31 at the time t ₁
Use the same value as before, ie 200V. As a result, the disc spring 34 pushes up the piston 32 to increase the volume of the control hydraulic chamber 34, and the pressure P ₃₄ thereof becomes about 70 kg / cm ² (FIG. 4 (b)). Such pressure drop is a piezo actuator
It is quickly performed in response to the contraction of 31 and the increase of the volume of the control hydraulic chamber 34. On the other hand, the pressure P in the accumulator chamber 40
₄₀ is 150 kg / cm ² , so the pressure difference (150 to 70 kg
The needle valve 12 is opened by the lift amount corresponding to / cm ² ). As a result, the fuel in the accumulator chamber 40 is injected from the injection port 13 (Fig. 4 (e)). By Such fuel injection, the pressure P ₄₀ in the accumulator chamber 40 is reduced to about 100 kg / cm ² (Fig. 4 (d)).

次いで燃料噴射量の少ない第５図（ａ）〜（ｅ）につい
て述べる。Next, FIGS. 5A to 5E in which the fuel injection amount is small will be described.

第５図（ｂ）において、時点t₁′,t₂′はそれぞれ第４
図（ｂ）に図示の、サイリスタ103を導通させてピエゾ
アクチュエータ31の端子電圧V₃₁を上昇させる時点t₁、
サイリスタ104を導通させてピエゾアクチュエータ31の
端子電圧を低下させる時点t₂に対応する時点である。In FIG. 5 (b), the time points t ₁ ′ and t ₂ ′ are respectively the fourth point.
Time point t ₁ at which the thyristor 103 is turned on and the terminal voltage V ₃₁ of the piezo actuator ₃₁ is increased, as shown in FIG.
This is a time point corresponding to the time point t _{2 at} which the thyristor 104 is turned on to reduce the terminal voltage of the piezo actuator 31.

時点t₁′以前において、ピエゾアクチュエータ31の端子
電圧V₃₁を0Vにする（第５図（ｂ））。この場合制御油
圧室34の圧力P₃₄、アキュームレータ室40の圧力P₄₀はそ
れぞれ120kg／cm²、180kg／cm²である（第５図（ｃ），
（ｄ））。この圧力差によってはニードル弁12は作動し
ない。次いで圧縮上死点前（BTDC）90゜、すなわち時点
t₁′においてサイリスタ103を導通させ、ピエゾアクチ
ュエータ31の端子電圧を第４図（ｂ）と同様約400Vまで
上昇させる。その後サイリスタ103をオフにする。燃料
の圧送行程に入ると、第４図に図示の場合と同様、圧力
P₃₄およびP₄₀がそれぞれ、120kg／cm²→450kg／cm²、18
0kg／cm²→675kg／cm²に向って上昇する。かゝる圧力上
昇によりピエゾアクチュエータ31の端子電圧は800V程度
まで上昇する。噴射時期、すなわち時点t₂′において、
サイリスタ104を導通し、ピエゾアクチュエータ31の端
子電圧V₃₁が零になるようにトランジスタ106を作動させ
る。これにより制御油圧室34の圧力P₃₄は時点t₁′以前
の圧力120kg／cm²に向って急速に低下する。かゝる圧力
P₃₄の低下により、制御油圧室34の圧力P₃₄とアキューム
レータ室40の圧力P₄₀との圧力差（675kg／cm²〜120kg／
cm²）は、燃料噴射量の少ない第４図の場合に比して大
きい。従ってニードル弁12のリフト量も第４図に比して
大きくなり、その結果として、噴口13から噴射する燃料
の量も多くなり、この噴射率ER（第５図（ｅ））は、第
４図（ｅ）の場合に比して大きくなる。Before time t ₁ ′, the terminal voltage V ₃₁ of the piezo actuator 31 is set to 0V (FIG. 5 (b)). The pressure P ₃₄ in this case the control pressure chamber 34, the pressure P ₄₀ in the accumulator chamber 40 are each ^{120kg / cm 2, 180kg / cm} 2 ( FIG. 5 (c),
(D)). The needle valve 12 does not operate due to this pressure difference. Next, before compression top dead center (BTDC) 90 °, ie time point
At t ₁ ′, the thyristor 103 is turned on, and the terminal voltage of the piezo actuator 31 is raised to about 400V as in FIG. 4 (b). After that, the thyristor 103 is turned off. When the fuel pressure stroke is entered, the pressure is the same as in the case shown in FIG.
P ₃₄ and P ₄₀ are 120 kg / cm ² → 450 kg / cm ² , 18 respectively
It rises toward the ^{0kg / cm 2 → 675kg / cm} 2. Due to this rise in pressure, the terminal voltage of the piezo actuator 31 rises to about 800V. At the injection timing, that is, at time t ₂ ′,
The thyristor 104 is turned on, and the transistor 106 is operated so that the terminal voltage V ₃₁ of the piezo actuator 31 becomes zero. As a result, the pressure P _{34 in the} control hydraulic chamber 34 rapidly decreases toward the pressure 120 kg / cm ² before the time point t ₁ ′. Such pressure
By lower P _34, the pressure difference between the pressure P ₄₀ in the pressure P ₃₄ and the accumulator chamber 40 of the control hydraulic chamber 34 (675kg / cm ² ~120kg /
cm ² ) is larger than in the case of FIG. 4 where the fuel injection amount is small. Therefore, the lift amount of the needle valve 12 also becomes larger than that in FIG. 4, and as a result, the amount of fuel injected from the injection port 13 also increases, and the injection rate ER (FIG. 5 (e)) becomes 4th. It becomes larger than in the case of FIG.

このように燃料噴射量に応じて噴射率を制御することが
できる。これにより、第１図に図示の制御装置のダイナ
ミックレンジが大となり、燃費の向上、エミッションの
向上、騒音の低下を図ることができる。In this way, the injection rate can be controlled according to the fuel injection amount. As a result, the dynamic range of the control device shown in FIG. 1 is increased, and it is possible to improve fuel efficiency, emission, and noise.

第６図（ａ）〜（ｅ）にパイロット噴射を行なう場合の
プランジャー位置PL-L、ピエゾアクチュエータ31の電圧
V₃₁、制御油圧室34の圧力P₃₄、アキュームレータ室40内
圧力P₄₀および噴射率ERの特性図を示す。第４図（ａ）
〜（ｅ）と同様、圧縮上死点前（BTDC）90゜、すなわち
時点t₁″でサイリスタ103を導通し、ピエゾアクチュエ
ータ31の電圧を400V程度まで上昇させて、ピエゾアクチ
ュエータ31を伸長させる。圧縮上死点前（BTDC）10゜で
サイリスタ104を導通させピエゾアクチュエータ31の端
子電圧を400Vに制御する。燃料の圧送行程に入ると、圧
力P₃₄,P₄₀はそれぞれ70kg／cm²→100kg／cm²、100kg／c
m²→150kg／cm²と昇圧され、ピエゾアクチュエータ31の
端子電圧V₃₁は500V程度まで上昇する。圧縮上死点前（B
TDC）10゜、すなわち時点t₂″で、アクチュエータ31の
端子電圧V₃₁が400V程度となるようにサイリスタ104およ
びトランジスタ106を作動させ、次に、上死点（TDC）、
すなわち時点t₃でピエゾアクチュエータ31の端子電圧を
200V程度に階段状に下げると第６図（ｅ）に図示の如く
パイロット噴射が可能となる。6 (a) to 6 (e), the voltage of the plunger position PL-L and the piezo actuator 31 when pilot injection is performed
V _31, the pressure P ₃₄ in the control pressure chamber 34 shows a characteristic diagram of the accumulator chamber 40 the pressure P ₄₀ and the injection rate ER. Figure 4 (a)
Like (e) to (e), the thyristor 103 is turned on before the compression top dead center (BTDC) 90 °, that is, at time t ₁ ″, the voltage of the piezo actuator 31 is increased to about 400 V, and the piezo actuator 31 is extended. At 10 ° before compression top dead center (BTDC), the thyristor 104 is turned on to control the terminal voltage of the piezo actuator 31 to 400 V. When entering the fuel pressure stroke, the pressures P ₃₄ and P ₄₀ are 70 kg / cm ² → 100 kg, respectively. / Cm ² , 100kg / c
The pressure is increased from m ^{2 to} 150 kg / cm ^2, and the terminal voltage V ₃₁ of the piezo actuator 31 rises to about 500V. Before compression top dead center (B
TDC) 10 °, that is, at time t ₂ ″, the thyristor 104 and the transistor 106 are operated so that the terminal voltage V ₃₁ of the actuator 31 becomes about 400 V, and then the top dead center (TDC),
That is, the terminal voltage of the piezoelectric actuator 31 at time t ₃
When the voltage is lowered stepwise to about 200V, pilot injection becomes possible as shown in Fig. 6 (e).

以上の制御により、噴射率の低いパイロット噴射とメイ
ン噴射を行なうことが出来、アイドル時の騒音を低減出
来る。By the above control, pilot injection and main injection with a low injection rate can be performed, and noise during idling can be reduced.

電気回路についての第２の実施例を第７図に示す。第２
図と異なるのはサイリスタ108がおよびコイル123の直列
回路がピエゾアクチュエータ31と並列に設けられた点で
ある。A second embodiment of the electric circuit is shown in FIG. Second
The difference from the figure is that a thyristor 108 and a series circuit of a coil 123 are provided in parallel with the piezo actuator 31.

第７図に図示の電気回路100′を用いてパイロット噴射
を行なう場合を第８図に示す。第８図（ａ）〜（ｅ）は
第６図（ａ）〜（ｅ）に対応している。上死点前（BTD
C）10゜、時点t₂で、サイリスタ104を導通し、ピエゾ
アクチュエータ31の電荷をトランジスタ106で一部放出
し、パイロット噴射を行なう。次にサイリスタ103を導
通し再びピエゾアクチュエータ31に端子電圧V₃₁が500V
程度になるように電荷を蓄える。その後サイリスタ108
を導通しピエゾアクチュエータ31に残った電荷をすべて
放出し、メイン噴射を行なわせる。FIG. 8 shows a case where pilot injection is performed using the electric circuit 100 'shown in FIG. FIGS. 8A to 8E correspond to FIGS. 6A to 6E. Before top dead center (BTD
C) At 10 ° C. and time t ₂ , the thyristor 104 is turned on, the charge of the piezoelectric actuator 31 is partially discharged by the transistor 106, and pilot injection is performed. Next, the thyristor 103 is turned on, and the terminal voltage V ₃₁ is again 500 V to the piezo actuator 31.
The electric charge is stored so that it becomes a degree. Then thyristor 108
To discharge all the electric charge remaining in the piezo actuator 31 to perform main injection.

電気回路についての第３の実施例を第９図に示す。A third embodiment of the electric circuit is shown in FIG.

第９図の電気回路100bからは、第２図に図示のトランジ
スタ106を除去しており、ピエゾアクチュエータ31の電
荷をサイリスタ109で固定容量のコンデンサ110に放出
し、ニードル弁12と僅かにリフトさせて僅かに燃料噴射
を行なった後、サイリスタ108でピエゾアクチュエータ3
1の残りの電荷を放出することにより初期の噴射率の低
い噴射を可能とするためのものである。From the electric circuit 100b of FIG. 9, the transistor 106 shown in FIG. 2 is removed, and the charge of the piezo actuator 31 is discharged to the fixed capacitance capacitor 110 by the thyristor 109 and lifted slightly with the needle valve 12. After slightly injecting fuel with the thyristor 108, the piezo actuator 3
This is to enable the injection with a low initial injection rate by discharging the remaining charge of 1.

この場合も、運転条件全域で行なっても良いしアイドル
時のみ騒音低減のため行なっても良い。In this case as well, the operation may be performed over the entire operating condition, or may be performed only during idling for noise reduction.

電気回路についての第４実施例を第10図に示す。A fourth embodiment of the electric circuit is shown in FIG.

第10図は、多気筒エンジンにこのアキュームレータノズ
ル１を適用する場合、各気筒の初期噴射率、噴射量を補
正可能とする回路100cを示す。FIG. 10 shows a circuit 100c capable of correcting the initial injection rate and injection amount of each cylinder when the accumulator nozzle 1 is applied to a multi-cylinder engine.

第10図に図示の電気回路100cは、第９図に図示の電気回
路のコイル123、サイリスタ108の直列回路に代えて、抵
抗器124、コンデンサ125の並列回路と該並列回路と直列
に設けられたサイリスタ126とが、ピエゾアクチュエー
タ31に並列に接続されている。抵抗器107,124はそれぞ
れ、コンデンサ110,125に蓄積された電荷をその時定数
に従って放出するためのものである。The electric circuit 100c shown in FIG. 10 is provided in parallel with the parallel circuit of the resistor 124 and the capacitor 125 and the parallel circuit instead of the series circuit of the coil 123 and the thyristor 108 of the electric circuit shown in FIG. A thyristor 126 is connected in parallel to the piezo actuator 31. The resistors 107 and 124 are for discharging the charges accumulated in the capacitors 110 and 125, respectively, according to their time constants.

第１の放出回路系：サイリスタ126、コンデンサ125、抵
抗器124は、初期噴射率を非常に低くした噴射のために
作動する。The first release circuit system: thyristor 126, capacitor 125, resistor 124 operate for injection with a very low initial injection rate.

第２の放出回路系：コイル122、サイリスタ109、コンデ
ンサ110、抵抗器107は第９図の放出回路と同様である。
すなわち、この回路もニードル弁12を僅かにリフトさ
せ、僅かな燃料噴射を行うことができる。Second emission circuit system: The coil 122, the thyristor 109, the capacitor 110, and the resistor 107 are the same as those of the emission circuit shown in FIG.
That is, also in this circuit, the needle valve 12 can be slightly lifted to perform a slight fuel injection.

一方第10図のコンデンサ110,125の容量を各気筒につい
て調整すると、噴射率、噴射量を各気筒で合わせること
が出来る。On the other hand, if the capacities of the capacitors 110 and 125 shown in FIG. 10 are adjusted for each cylinder, the injection rate and injection amount can be adjusted for each cylinder.

さらに第10図の回路に第９図に図示の、サイリスタ108
およびコイル123の直列回路をピエゾアクチュエータ31
に並列に設けることもできる。これにより２度パイロッ
ト噴射した後、メイン噴射をすることが可能となる。Further, in the circuit of FIG. 10, the thyristor 108 shown in FIG.
And the series circuit of coil 123 is connected to piezo actuator 31.
Can also be provided in parallel. This makes it possible to perform the main injection after performing the pilot injection twice.

以上述べた様に、本発明によれば、アキュームレータノ
ズル１において、ピエゾアクチュエータ31の電荷の放出
量を任意に制御して、ニードル弁12のリフト量を任意に
制御し、噴射率のダイナミックレンジを拡大することが
可能となる。As described above, according to the present invention, in the accumulator nozzle 1, the discharge amount of the charge of the piezo actuator 31 is arbitrarily controlled, the lift amount of the needle valve 12 is arbitrarily controlled, and the dynamic range of the injection rate is increased. It is possible to expand.

かゝるダイナミックレンジの拡大により、内燃機関の燃
費の向上、排気ガスの排出制御向上および騒音の低下が
図られることとなる。By expanding such a dynamic range, it is possible to improve fuel efficiency of the internal combustion engine, improve exhaust gas emission control, and reduce noise.

以上、内燃機関の燃料噴射制御装置に用いられるアキュ
ームレータノズルを例示して本発明を述べたが、本発明
はこれに限定されることなく、一般的な液圧液体の噴射
率制御装置に適用し得ることは云うまでもない。Although the present invention has been described above by exemplifying the accumulator nozzle used in the fuel injection control device for the internal combustion engine, the present invention is not limited to this and is applied to a general hydraulic liquid injection rate control device. It goes without saying that you will get it.

ホ．発明の効果 本発明によれば、噴射率のダイナミックレンジを拡大し
得る液圧液体の噴射率制御装置が提供される。E. EFFECTS OF THE INVENTION According to the present invention, there is provided a hydraulic liquid injection rate control device capable of expanding the dynamic range of the injection rate.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

第１図は本発明の一実施例としての燃料噴射弁の断面
図、 第２図は第１図の燃料噴射弁の噴射率を制御するための
電気回路の一実施例を示す回路図、 第３図は第１図の燃料噴射弁のピエゾアクチュエータの
変位を示す特性図、 第４図（ａ）〜（ｅ）〜第６図（ａ）〜（ｅ）は、第１
図〜第３図にもとづく燃料噴射制御を示す特性図、 第７図は第２図の電気回路の第１の変形形態図、 第８図（ａ）〜（ｅ）は第７図電気回路による燃料噴射
制御を示す特性図、 第９図〜第10図は第２図の電気回路の他の変形形態図、
である。 （符号の説明） １……アキュームレータノズル、 11……入口ポート、 12……ニードル弁、 13……噴口、 20……ピエゾホルダ、 21……ディスタンスピース、 22……ノズルホルダ、 23……ノズルボディ、 24……フランジ、 30……ボア、 31……ピエゾアクチュエータ、 32……ピストン、 33……皿ばね、 34……制御油圧室、 35……リード線、 36……グロメット、 40……アキュームレータ室、 41……ばね、 46……ニードル弁下端部、 47……シート面、 50,51……チェック弁、 50a,51a……ばね、 54,55,56……通路、 100……電気回路、 121……受圧棒、 122……弁体。1 is a sectional view of a fuel injection valve as an embodiment of the present invention, FIG. 2 is a circuit diagram showing an embodiment of an electric circuit for controlling the injection rate of the fuel injection valve of FIG. 1, FIG. 3 is a characteristic diagram showing the displacement of the piezo actuator of the fuel injection valve of FIG. 1, and FIGS. 4 (a) to (e) to FIGS. 6 (a) to (e) show the first characteristic.
Fig. 3 to Fig. 3 are characteristic diagrams showing fuel injection control, Fig. 7 is a first modification diagram of the electric circuit of Fig. 2, and Figs. 8 (a) to 8 (e) are electric circuit diagrams of Fig. 7. FIG. 9 to FIG. 10 are characteristic diagrams showing fuel injection control, and FIG. 9 to FIG. 10 are other modification diagrams of the electric circuit of FIG.
Is. (Explanation of symbols) 1 ... Accumulator nozzle, 11 ... Inlet port, 12 ... Needle valve, 13 ... Injection port, 20 ... Piezo holder, 21 ... Distance piece, 22 ... Nozzle holder, 23 ... Nozzle body , 24 …… flange, 30 …… bore, 31 …… piezo actuator, 32 …… piston, 33 …… disc spring, 34 …… control hydraulic chamber, 35 …… lead wire, 36 …… grommet, 40 …… accumulator Chamber, 41 …… Spring, 46 …… Needle valve lower end, 47 …… Seat surface, 50,51 …… Check valve, 50a, 51a …… Spring, 54,55,56 …… Passage, 100 …… Electric circuit , 121 …… pressure receiving rod, 122 …… valve body.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 夏山 幸弘 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式会 社日本自動車部品総合研究所内 (72)発明者 大道 重樹 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式会 社日本自動車部品総合研究所内 (56)参考文献 特開 昭61−145329（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−111043（ＪＰ，Ａ) 特公 平４−67026（ＪＰ，Ｂ２) ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Yukihiro Natsuyama 14 Iwatani, Shimohakaku-cho, Nishio-shi, Aichi Japan Auto Parts Research Institute (72) Inventor Shigeki Odo 14 Iwatani, Shimohakaku-cho, Nishio-shi, Aichi Stock Association (56) Reference JP-A 61-145329 (JP, A) JP-A 60-111043 (JP, A) JP-B 4-67026 (JP, B2)

Claims (12)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】液圧液体を受け入れる一端および逆止弁手
段（50,50a）が設けられた他端を有し所定の液圧を有す
る液体が印加された場合のみ上記逆止弁手段を介して液
体を排出する通路手段（54）、 基台（22）、該基台の一端面と軸方向において面着する
一端を有する第１の中空筒上部材（21）、および該中空
筒状部材の中空部に気密封鎖的且つ摺動的に嵌入される
小径部（322）および上記中空筒状部材の中空部の内径
より大きな径を有し上記中空筒状部材の他端に当接する
大径部（321）を有する第１の摺動部材（32）、により
規定された液圧制御室（34）であって、前記通路手段
（54）からの吐出液体を収容し得るもの、 該液圧制御室とほゞ同心状、且つ前記基台（22）を介し
て対向的位置に、前記基台（22）の他端面、および一端
が閉鎖され開口他端面が前記基台の他端面と面着した第
２の中空筒状部材（23）の中空空隙により規定された蓄
圧室（40）であって、前記通路手段（54）からの液体を
逆止弁手段（51,51a）を介して受け入れるもの、 軸方向に沿って前記基台（22）に設けられた穴（221）
内に摺動的に嵌入され前記蓄圧室（40）内に設けられた
バネ体（41）により前記液圧制御室（34）側に付勢され
る棒体（121）、および、該棒体と結合され、前記基台
（22）に設けられた穴（221）とほゞ同軸上に、前記第
２の中空筒状部材（23）の閉鎖部に穿孔され先端に噴口
（13）が形成された噴射穴手段（123）内に挿入され前
記棒体の摺動に応答して前記噴口の開度を変化させる弁
部（122,46,47）を有するニードル弁手段、 一端が前記第１の摺動部材（32）の大径部（321）の他
面と面着し、他端が固定された、少くとも軸方向に伸縮
可能な圧電性駆動手段（31）、および、 該圧電性駆動手段に所定の電圧を印加する回路部および
該圧電性駆動手段に蓄積された電荷を放出する回路部を
有する電気回路（100）、 を具備し、 前記液圧制御室（34）内の液体圧力が、該液圧制御室内
に前記通路手段（54）を介して挿入される液体および前
記電気回路（100）により印加された電圧に応答して伸
縮する前記圧電性駆動手段（31）、により摺動される前
記第１の摺動部材（32）により規定され、 前記通路手段（54）を介して挿入される液体により規定
される前記蓄圧室（40）内の液体圧力と前記液圧制御室
（34）内の液体圧力との圧力差が所定の関係にあると
き、前記ニードル弁手段が、上記圧力差に応答して前記
噴口（13）から前記蓄圧室（40）内の液体を排出するよ
うに作動するものであって、 前記電気回路（100）より前記圧電性駆動手段（31）に
印加する電圧又は前記圧電性駆動手段に蓄積された電荷
放出量を制御して前記液圧制御室（34）内の圧力を制御
することにより前記ニードル弁手段のリフト量を制御し
前記噴口（13）から排出する液体の量を制御することを
特徴とする、液圧液体の噴射率制御装置。1. A check valve means is provided only when a liquid having a predetermined hydraulic pressure is applied, which has one end for receiving a hydraulic liquid and the other end provided with a check valve means (50, 50a). Passage means (54) for discharging a liquid by means of a base, a base (22), a first hollow cylindrical upper member (21) having one end that axially faces the one end surface of the base, and the hollow cylindrical member. A small diameter portion (322) that is slidably and slidably fitted in the hollow portion of the hollow cylindrical member and a large diameter that is larger than the inner diameter of the hollow portion of the hollow cylindrical member and abuts on the other end of the hollow cylindrical member. A fluid pressure control chamber (34) defined by a first sliding member (32) having a portion (321), capable of containing the liquid discharged from the passage means (54), The other end surface and one end of the base (22) are closed and open so as to be approximately concentric with the control room and to face each other via the base (22). A pressure accumulating chamber (40) defined by the hollow space of the second hollow cylindrical member (23) having the other end surface adhered to the other end surface of the base, and the liquid from the passage means (54) is reversed. What is received via the valve stop means (51, 51a), holes (221) provided in the base (22) along the axial direction
A rod (121) that is slidably fitted in the spring and is urged toward the hydraulic pressure control chamber (34) by a spring (41) provided in the pressure accumulator (40), and the rod. And a hole (221) provided in the base (22), which is substantially coaxial with the hole (221) formed in the closed portion of the second hollow cylindrical member (23) to form an injection port (13) at the tip. Needle valve means having valve portions (122, 46, 47) inserted into the injection hole means (123) for changing the opening of the injection port in response to the sliding of the rod body, one end of which is the first Of the sliding member (32) of the large-diameter portion (321), the other end of which is fixed, and the piezoelectric driving means (31) which is expandable and contractible in at least the axial direction, and the piezoelectricity. An electric circuit (100) having a circuit section for applying a predetermined voltage to the driving means and a circuit section for discharging the electric charge accumulated in the piezoelectric driving means; The piezoelectric drive means (31), in which the liquid pressure expands and contracts in response to the liquid inserted through the passage means (54) into the liquid pressure control chamber and the voltage applied by the electric circuit (100), And the liquid pressure in the accumulator (40) defined by the first sliding member (32) slid by the liquid and inserted through the passage means (54). When the pressure difference with the liquid pressure in the control chamber (34) has a predetermined relationship, the needle valve means responds to the pressure difference to discharge the liquid in the pressure accumulation chamber (40) from the injection port (13). The liquid pressure is controlled by discharging the electric voltage by controlling the voltage applied from the electric circuit (100) to the piezoelectric driving means (31) or the amount of electric charge accumulated in the piezoelectric driving means. By controlling the pressure in the control chamber (34), the lift of the needle valve means is controlled. An injection rate control device for hydraulic liquid, characterized in that the liquid ejection amount is controlled to control the amount of liquid discharged from the ejection port (13). 【請求項２】前記電気回路（100）の電圧印加回路部
が、直流電源（101）、該直流電源と前記圧電性駆動手
段（31）とを断続するスイッチング素子（103）、およ
び前記直流電源がLC共振特性に基いて前記圧電性駆動手
段に印加させるようにしたLC回路（120,121）を有す
る、特許請求の範囲第１項に記載の噴射率制御装置。2. A voltage applying circuit section of the electric circuit (100), a direct current power source (101), a switching element (103) for connecting and disconnecting the direct current power source and the piezoelectric drive means (31), and the direct current power source. The injection rate control device according to claim 1, further comprising an LC circuit (120, 121) adapted to be applied to the piezoelectric drive means based on an LC resonance characteristic. 【請求項３】前記電気回路（100）の蓄積電荷放出回路
が、前記圧電性駆動手段（31）と並列に接続されたコン
デンサ（105）、抵抗器（107）および第１のスイッチン
グ素子（106）および該並列回路素子と前記圧電性駆動
手段との間に接続された第２のスイッチング素子（10
4）を有し、 第２のスイッチング素子を作動させ、且つ第１のスイッ
チング素子の制御によりおよび前記コンデンサおよび抵
抗器により規定される特性に従って前記圧電性駆動手段
の蓄積電荷量を調整する、特許請求の範囲第１項又は第
２項に記載の噴射率制御装置。3. A capacitor (105), a resistor (107) and a first switching element (106), wherein an accumulated charge discharging circuit of the electric circuit (100) is connected in parallel with the piezoelectric driving means (31). ) And a second switching element (10 connected between the parallel circuit element and the piezoelectric driving means).
4), which activates the second switching element, and adjusts the accumulated charge amount of the piezoelectric driving means by controlling the first switching element and according to the characteristics defined by the capacitor and the resistor. The injection rate control device according to claim 1 or 2. 【請求項４】前記電気回路（100）の蓄積電荷放出回路
が、 前記圧電性駆動手段（31）と並列に接続されたコンデン
サ（105）、抵抗器（107）および第１のスイッチング素
子（106）、およびこれら並列回路素子と前記圧電性駆
動手段との間に接続された第２のスイッチング素子（10
4）を有する第１の蓄積電荷放出回路、および 該第１の蓄積電荷放出回路、および前記圧電性駆動手段
（31）と並列に接続され、第３のスイッチング素子（10
8）を有する第２の蓄積電荷放出回路、 を具備し、 前記第１の蓄積電荷放出回路の第２のスイッチング素子
を作動させ且つ第１のスイッチング素子の制御によりお
よび前記コンデンサおよび抵抗器により規定される特性
に従って、前記圧電性駆動手段の第１の蓄積電荷放出制
御を行ない、 前記第２の蓄積電荷放出回路の第３のスイッチング素子
の作動により前記圧電性駆動手段の第２の蓄積電荷放出
制御を行う、 特許請求の範囲第１項又は第２項に記載の噴射率制御装
置。4. A capacitor (105), a resistor (107) and a first switching element (106), wherein an accumulated charge discharging circuit of the electric circuit (100) is connected in parallel with the piezoelectric driving means (31). ), And a second switching element (10 connected between the parallel circuit element and the piezoelectric driving means).
A first accumulated charge discharging circuit having 4), and the first accumulated charge discharging circuit and the piezoelectric driving means (31) are connected in parallel, and a third switching element (10
A second accumulated charge discharging circuit having 8), which activates a second switching element of the first accumulated charge discharging circuit and is defined by the control of the first switching element and by the capacitor and the resistor. According to the characteristic described above, the first accumulated charge emission control of the piezoelectric drive means is performed, and the second accumulated charge emission of the piezoelectric drive means is performed by the operation of the third switching element of the second accumulated charge emission circuit. The injection rate control device according to claim 1 or 2 for performing control. 【請求項５】前記電気回路（100）の蓄積電荷放出回路
が、 前記圧電性駆動手段（31）と並列に接続されたコンデン
サ（110）および抵抗器（107）およびこれら並列回路素
子と前記圧電性駆動手段との間に接続された第１のスイ
ッチング素子（109）を有する第１の蓄積電荷放出回
路、および 該第１の蓄積電荷放出回路、および前記圧電性駆動手段
（31）と並列に接続され、第２のスイッチング素子（10
8）を有する第２の蓄積電荷放出回路、 を具備し、 前記第１の蓄積電荷放出回路の第１のスイッチング素子
を作動させ前記コンデンサおよび抵抗器により規定され
る特性で前記圧電性駆動手段の第１の蓄積電荷放出制御
を行ない、 前記第２の蓄積電荷放出回路の第２のスイッチング素子
の作動により前記圧電性駆動手段の第２の蓄積電荷放出
制御を行う、 特許請求の範囲第１項又は第２項に記載の噴射率制御装
置。5. A capacitor (110) and a resistor (107) connected in parallel with the piezoelectric drive means (31), and a capacitor (110) connected in parallel with the piezoelectric drive means (31), and the parallel circuit element and the piezoelectric element. Stored charge discharge circuit having a first switching element (109) connected between the piezoelectric drive means (31) and the piezoelectric drive means (31). Connected to the second switching element (10
A second accumulated charge discharging circuit having 8), activating the first switching element of the first accumulated charge discharging circuit, and having a characteristic defined by the capacitor and the resistor, The first accumulated charge discharge control is performed, and the second accumulated charge discharge control of the piezoelectric driving means is performed by operating the second switching element of the second accumulated charge discharge circuit. Alternatively, the injection rate control device according to the second item. 【請求項６】前記電気回路（100）の蓄積電荷放出回路
が、抵抗器およびコンデンサが並列に接続された回路に
直列に接続されたスイッチング素子を有する回路であっ
て前記圧電性駆動手段（31）に並列に接続されたものを
複数個有し、 前記複数の並列回路内のコンデンサおよび抵抗器は噴射
率を規定するように設定され、 前記複数の並列回路内のスイッチング素子を所定の組合
せにより作動させ、前記圧電性駆動手段（31）の蓄積電
荷を放出する、 特許請求の範囲第１項又は第２項に記載の噴射率制御装
置。6. The piezoelectric drive means (31), wherein the accumulated charge discharging circuit of the electric circuit (100) is a circuit having a switching element connected in series to a circuit in which a resistor and a capacitor are connected in parallel. ) Are connected in parallel to each other, the capacitors and resistors in the plurality of parallel circuits are set so as to define the injection rate, and the switching elements in the plurality of parallel circuits are connected by a predetermined combination. The injection rate control device according to claim 1 or 2, wherein the injection rate control device is operated to release the accumulated charge of the piezoelectric drive means (31). 【請求項７】前記電気回路（100）の蓄積電荷放出回路
が、さらに、前記複数の並列回路および前記圧電性駆動
手段と並列に接続されスイッチング素子を有する電荷放
出回路を具備し、前記複数の並列回路作動後、該電荷放
出回路内のスイッチング素子を作動させる、 特許請求の範囲第６項に記載の噴射率制御装置。7. The accumulated charge discharging circuit of the electric circuit (100) further comprises a charge discharging circuit having a switching element connected in parallel with the plurality of parallel circuits and the piezoelectric driving means, and the plurality of charge discharging circuits are provided. The injection rate control device according to claim 6, wherein a switching element in the charge emission circuit is activated after the parallel circuit is activated. 【請求項８】前記圧電性駆動手段（31）の蓄積電荷放出
制御が、前記圧電性駆動手段に蓄積された電圧および印
加された荷重に基いて規定される圧電性駆動手段の変位
量が最大となるように行なわれる、 特許請求の範囲第３項〜第７項に記載の噴射率制御装
置。8. The displacement amount of the piezoelectric drive means defined by the accumulated charge discharge control of the piezoelectric drive means (31) based on the voltage accumulated in the piezoelectric drive means and the applied load is maximum. The injection rate control device according to any one of claims 3 to 7, which is performed so as to: 【請求項９】前記圧電性駆動手段（31）が複数の圧電ト
ランスデューサおよび導電体を軸方向に積層されて成
る、特許請求の範囲第１項に記載の噴射率制御装置。9. The injection rate control device according to claim 1, wherein the piezoelectric drive means (31) is formed by laminating a plurality of piezoelectric transducers and conductors in the axial direction. 【請求項１０】前記圧電トランスデューサが強誘電体セ
ラミックで形成されて成る特許請求の範囲第９項に記載
の噴射率制御装置。10. The injection rate control device according to claim 9, wherein the piezoelectric transducer is formed of a ferroelectric ceramic. 【請求項１１】前記液圧制御室（34）を規定する第１の
摺動部材（32）の大径部（321）と該大径部と当接する
第１の中空筒状部材（21）の他端との間にバネ体（33）
が介設され、前記圧電性駆動手段（31）には該バネ体
（33）の復元力が前記第１の摺動部材を介して印加され
る、特許請求の範囲第１項に記載の噴射率制御装置。11. A large-diameter portion (321) of a first sliding member (32) defining the hydraulic control chamber (34) and a first hollow cylindrical member (21) in contact with the large-diameter portion. Spring body between the other end of (33)
2. The injection according to claim 1, wherein the piezoelectric drive means (31) is applied with a restoring force of the spring body (33) through the first sliding member. Rate control device. 【請求項１２】前記液圧液体の噴射率制御装置が内燃機
関の燃料噴射弁として用いられ、燃料の噴射率が、少く
とも回転数、アクセル開度に応答して制御される、特許
請求の範囲第１項〜第11項に記載の液圧液体の噴射率制
御装置。12. The injection rate control device for hydraulic fluid is used as a fuel injection valve for an internal combustion engine, and the injection rate of fuel is controlled in response to at least the rotational speed and the accelerator opening. The injection rate control device for hydraulic fluid according to the first to eleventh ranges.