JPH0657430A - 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具 - Google Patents
耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具Info
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- JPH0657430A JPH0657430A JP23526692A JP23526692A JPH0657430A JP H0657430 A JPH0657430 A JP H0657430A JP 23526692 A JP23526692 A JP 23526692A JP 23526692 A JP23526692 A JP 23526692A JP H0657430 A JPH0657430 A JP H0657430A
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Abstract
耐チッピング性を向上させる。 【構成】 TiCN基サーメット基体の表面に、TiC
Nの単層または2層以上の積層からなる下部層と、Ti
C、TiN、TiCN、TiCO、TiCNO、および
Al2 O3 のうちの1種の単層または2種以上の複層か
らなる上部層で構成された硬質被覆層を形成するに際し
て、上記下部層の構成層のいずれもが、(a)粒状結晶
組織から縦長成長結晶組織へ変る結晶構造、(b)粒状
結晶組織から縦長成長結晶組織へ、さらにこの縦長成長
結晶組織から粒状結晶組織へ変る結晶構造、(c)縦長
成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る結晶構造のうちの
いずれか、または2種以上の結晶構造からなる。
Description
グ性を有し、従って、この結果例えば鋼や鋳鉄などの高
速切削に用いた場合にも切刃にチッピング(微小欠け)
の発生なく、すぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆炭窒
化チタン(以下、TiCNで示す)基サーメット製切削
工具に関するものである。
7510号公報に記載される通り、TiCN基サーメッ
ト基体や、結合相形成成分としてのCoやNiなどの含
有量が基体内部に比して相対的に高い表面部、すなわち
結合相富化表面部を有するTiCN基サーメット基体の
表面に、化学蒸着法や物理蒸着法を用いて、Tiの炭化
物、窒化物、炭窒化物、炭酸化物、および炭窒酸化物、
並びに酸化アルミニウム[以下、それぞれTiC、Ti
N、TiCN、TiCO、TiCNO、およびAl2 O
3 で示す]のうちの1種の単層または2種以上の複層か
らなる硬質被覆層を0.5〜20μmの平均層厚で形成
してなる表面被覆TiCN基サーメット製切削が、例え
ば鋼や鋳鉄の連続切削や断続切削に用いられていること
は良く知られるところである。
の高性能化および切削加工の省力化はめざましく、これ
に伴ない切削加工は年々高速化の傾向にあるが、上記の
従来表面被覆TiCN基サーメット製切削工具は、これ
を例えば鋼や鋳鉄の高速切削に用いると、特に硬質被覆
層の靭性不足が原因で切刃にチッピングが発生し易く、
チッピングが原因の摩耗が進行し、比較的短時間で使用
寿命に至るものである。
上述のような観点から、上記の従来表面被覆TiCN基
サーメット製切削工具に着目し、これの耐チッピング性
の向上をはかるべく研究を行なった結果、一般に、例え
ば化学蒸着法により硬質被覆層としてのTiCN層を形
成するに際しては、 反応ガス組成;容量%で、TiCl4 :1〜5%、CH
4 :5〜7%、N2 :20〜30%、H2 :残り、 反応温度:950〜1050℃、 雰囲気圧力:50〜200トル、 の条件で行なわれ、形成されたTiCN層は粒状結晶組
織を有するのが通常であるが、この粒状結晶組織を有す
るTiCN層形成の後半過程または中間過程、あるいは
前半過程のTiCN層形成条件を、相対的に反応温度を
低温にして、反応ガス組成をかえた条件、すなわち、 反応ガス組成;容量%で、TiCl4 :1〜4%、CH
3 CN:0.1〜1%、N2 :0〜25%、H2 :残
り、 反応温度:800〜900℃、 雰囲気圧力:30〜200トル、 の条件にすると、この結果のTiCN層は、それぞれ、
(a) 粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ変る結晶
構造、(b) 粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ、
さらにこの縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る結
晶構造、(c) 縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ
変る結晶構造、上記(a)〜(c)のうちのいずれかの
結晶構造をもつようになり、しかも上記の公知のTiC
N基サーメット基体の表面に、硬質被覆層の下部層とし
て、上記(a)〜(c)の結晶構造のうちのいずれか、
または2種以上の組合せからなる単層または2層以上の
積層で構成されたTiCN層を形成し、かつこの下部層
の上に、通常の条件(この場合いずれも粒状結晶組織を
もつようになる)で、TiC、TiN、TiCN、Ti
CO、TiCNO、およびAl2 O3 のうちの1種の単
層または2種以上の複層からなる硬質被覆層を上部層と
して形成してなる表面被覆TiCN基サーメット製切削
工具は、上記下部層によってすぐれた耐チッピング性を
具備するようになり、鋼や鋳鉄などの高速切削ですぐれ
た耐摩耗性を長期に亘って発揮するという研究結果を得
たのである。
なされたものであって、TiCN基サーメット基体、ま
たは結合相富化表面部を有するTiCN基サーメット基
体の表面に、硬質被覆層を0.5〜20μmの平均層厚
で形成してなる表面被覆TiCN基サーメット製切削工
具において、上記硬質被覆層を、TiCNの単層または
2層以上の積層からなる下部層と、TiC、TiN、T
iCN、TiCO、TiCNO、およびAl2 O3 のう
ちの1種の単層または2種以上の複層からなる上部層で
構成すると共に、上記下部層の構成層のいずれもが、
(a) 粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ変る結晶
構造、(b) 粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ、
さらにこの縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る結
晶構造、(c) 縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ
変る結晶構造、上記(a)〜(c)のうちのいずれかの
結晶構造を有する、耐チッピング性にすぐれた表面被覆
TiCN基サーメット製切削工具に特徴を有するもので
ある。
メット製切削工具において、硬質被覆層の平均層厚を
0.5〜20μmと定めたのは、その層厚が0.5μm
未満では、硬質被覆層によってもたらされる所望のすぐ
れた耐摩耗性を確保することができず、一方その層厚が
20μmを越えると切刃に欠けが発生し易くなるという
理由によるものである。
メット製切削工具を実施例により具体的に説明する。原
料粉末として、いずれも1〜2μmの範囲内の所定の平
均粒径を有するTiCN粉末、TiC粉末、TiN粉
末、TaC粉末、NbC粉末、WC粉末、Mo2 C粉
末、ZrC粉末、Co粉末、およびNi粉末を用い、こ
れら原料粉末を表1に示される配合組成に配合し、ボー
ルミルで72時間湿式混合し、乾燥した後、この混合粉
末を圧粉体にプレス成形し、ついでこの圧粉体の1部
を、10-2トルの真空中、1450〜1500℃の範囲
内の所定温度に1時間保持の条件で真空焼結することに
より結合相富化表面部の形成がないTiCN基サーメッ
ト基体A〜Cを製造し、また上記圧粉体の残りには、焼
結温度までの昇温過程を10-2トル真空雰囲気とし、1
450〜1550℃の範囲内の所定の焼結温度に到達後
は雰囲気を10トルのN2 雰囲気として1時間保持し、
焼結温度からの冷却を10-1トルの真空中で行なう焼結
を施すことにより、同じく表1に示される最大結合相含
有量と厚さの結合相富化表面部を有するTiCN基サー
メット基体D〜Fをそれぞれ製造した。なお、この結果
得られたTiCN基サーメット基体A〜Fは、いずれも
ISO・CNMG120408の切削チップ形状をもつ
ものである。
体A〜Fの表面に、通常の化学蒸着装置を用い、TiC
Nの粒状結晶組織の形成条件を、 反応ガス組成;容量%で、TiCl3 :3%、CH3 :
5%、N2 :25%、H2 :残り、 反応温度:1020℃、 雰囲気圧力:100トル、 とし、またTiCNの縦長成長結晶組織の形成条件を、 反応ガス組成;容量%で、TiCl4 :1.5%、CH
3 CN:0.5%、N2 :25%、H2 :残り、 反応温度:860℃、 雰囲気圧力:50トル、 とし、これらの形成条件を構成層ごとに形成途中で適宜
変換して、表2に示される結晶構造を有する単層または
2層以上の積層からなるTiCN下部層を、同じく表2
に示される平均層厚で形成し、さらに同じく通常の化学
蒸着装置を用い、表3に示される通常の条件で表2に示
される組成および平均層厚を有し、かついずれも粒状結
晶組織をもった上部層を形成することにより本発明表面
被覆TiCN基サーメット製切削工具(以下、本発明被
覆切削工具という)1〜8をそれぞれ製造した。
で上記TiCN基サーメット基体A〜Fの表面に表4に
示される組成および平均層厚を有し、かついずれも粒状
結晶組織の硬質被覆層を形成することにより従来表面被
覆TiCN基サーメット製切削工具(以下、従来被覆切
削工具という)1〜8をそれぞれ製造した。
工具について、 被削材:SCM440(硬さ:HB 220)、 切削速度:250m/min.、 送り:0.2mm/rev.、 切込み:1mm、 切削時間:30分、 の条件での鋼の乾式高速切削試験、並びに、 被削材:FC30(硬さ:HB 200)、 切削速度:300m/min.、 送り:0.2mm/rev.、 切込み:1mm、 切削時間:30分、 の条件での鋳鉄の湿式高速切削試験を行ない、いずれの
場合も切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結
果を表5に示した。
工具7および従来被覆切削工具7の表面部の走査電子顕
微鏡による縦断面組織写真(倍率:5000倍)を示し
た。図示される通り、図1(本発明被覆切削工具7)に
は、基体(図1の下部)の表面に形成された硬質被覆層
が、粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ変る結晶構造
を有するTiCN層の下部層と、粒状結晶組織のTiN
層からなる上部層で構成され、また図2(従来被覆切削
工具7)には、基体(図2の下部)の表面に形成された
硬質被覆層が、いずれも粒状結晶組織を有するTiCN
層(第1層)、およびTiN層(第2層)で構成されて
いることが示されている。
から、硬質被覆層のうちの下部層を構成するTiCNの
単層または2層以上の積層が、粒状結晶組織から縦長成
長結晶組織へ変る結晶構造、あるいは粒状結晶組織から
縦長成長結晶組織へ、さらにこの縦長成長結晶組織から
粒状結晶組織へ変る結晶組織、あるいは縦長成長結晶組
織から粒状結晶組織へ変る結晶構造を有する本発明被覆
切削工具1〜8は、いずれも上記の結晶構造によってす
ぐれた耐チッピング性を具備するようになることから、
特に耐チッピング性が要求される鋼や鋳鉄などの高速切
削に用いた場合に、粒状結晶組織のTiCN層からなる
硬質被覆層を形成してなる従来被覆切削工具1〜8に比
してすぐれた耐摩耗性を示すことが明らかである。
N基サーメット製切削工具は、特に耐チッピング性が要
求される、例えば鋼や鋳鉄などの高速切削に用いた場合
にすぐれた耐摩耗性を示し、著しく長期に亘ってすぐれ
た切削性能を発揮するのである。
鏡による縦断面組織写真である。
による縦断面組織写真である。
Claims (2)
- 【請求項1】 炭窒化チタン基サーメット基体の表面
に、硬質被覆層を0.5〜20μmの平均層厚で形成し
てなる表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具に
おいて、 上記硬質被覆層を、炭窒化チタンの単層または2層以上
の積層からなる下部層と、Tiの炭化物、窒化物、炭窒
化物、炭酸化物、および炭窒酸化物、並びに酸化アルミ
ニウムのうちの1種の単層または2種以上の複層からな
る上部層で構成すると共に、上記下部層の構成層のいず
れもが、 (a) 粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ変る結晶
構造、 (b) 粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ、さらに
この縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る結晶構
造、 (c) 縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る結晶
構造、 上記(a)〜(c)のうちのいずれかの結晶構造を有す
ることを特徴する耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭
窒化チタン基サーメット製切削工具。 - 【請求項2】 結合相形成成分の含有量が基体内部に比
して相対的に高い表面部を有する炭窒化チタン基サーメ
ット基体の表面に、硬質被覆層を0.5〜20μmの平
均層厚で形成してなる表面被覆炭窒化チタン基サーメッ
ト製切削工具において、 上記硬質被覆層を、炭窒化チタンの単層または2層以上
の積層からなる下部層と、Tiの炭化物、窒化物、炭窒
化物、炭酸化物、および炭窒酸化物、並びに酸化アルミ
ニウムのうちの1種の単層または2種以上の複層からな
る上部層で構成すると共に、上記下部層の構成層のいず
れもが、 (a) 粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ変る結晶
構造、 (b) 粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ、さらに
この縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る結晶構
造、 (c) 縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る結晶
構造、 上記(a)〜(c)のうちのいずれかの結晶構造を有す
ることを特徴とする耐チッピング性にすぐれた表面被覆
炭窒化チタン基サーメット製切削工具。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23526692A JP2734311B2 (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具 |
US08/073,328 US5436071A (en) | 1990-01-31 | 1993-06-08 | Cermet cutting tool and process for producing the same |
US08/408,691 US5589223A (en) | 1990-01-31 | 1995-03-21 | Process for producing cermet cutting tools having both longitudinal and granular crystal structures |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23526692A JP2734311B2 (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0657430A true JPH0657430A (ja) | 1994-03-01 |
JP2734311B2 JP2734311B2 (ja) | 1998-03-30 |
Family
ID=16983549
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23526692A Expired - Lifetime JP2734311B2 (ja) | 1990-01-31 | 1992-08-11 | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2734311B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007237391A (ja) * | 2006-03-03 | 2007-09-20 | Sandvik Intellectual Property Ab | 被覆サーメット切削工具 |
JP2009172748A (ja) * | 2007-12-28 | 2009-08-06 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 |
CN102581322A (zh) * | 2011-01-11 | 2012-07-18 | 三菱综合材料株式会社 | 硬质包覆层具备优异的韧性、耐崩刀性的表面包覆切削工具 |
-
1992
- 1992-08-11 JP JP23526692A patent/JP2734311B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007237391A (ja) * | 2006-03-03 | 2007-09-20 | Sandvik Intellectual Property Ab | 被覆サーメット切削工具 |
JP2009172748A (ja) * | 2007-12-28 | 2009-08-06 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 |
CN102581322A (zh) * | 2011-01-11 | 2012-07-18 | 三菱综合材料株式会社 | 硬质包覆层具备优异的韧性、耐崩刀性的表面包覆切削工具 |
JP2012143828A (ja) * | 2011-01-11 | 2012-08-02 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた靭性、耐チッピング性を備える表面被覆切削工具 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2734311B2 (ja) | 1998-03-30 |
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