JPH06503621A - エアハンマー - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 エアハンマ一 本発明は請求の範囲第１項記載の、特徴表示部分の前文に記載の種類のエアハン マーに関するものである。

かかるエアハンマーは地面または岩石穿孔に使用される。これらのハンマーは穿 孔フレームからドリルビット付きのドリルロッドを前進させかつ回転させる穿孔 機械と連結して提供してもよい。この場合、エアハンマーは一般に、ドリルロッ ドに、ドリルビットの直後に配置されるインホールハンマーとして設計される。

更に、エアハンマーは手持ちハンマー、いわゆる取り壊し作業または地面や岩石 作業実施のため手で操作する圧縮空気ハンマーとして設計してもよい。手持ちハ ンマーの場合は、ドリルビットは一般に簡単な穿孔機である。

ピンドリルビット付きのエアハンマーでは、作業ピストンで供給される衝撃エネ ルギーは硬い金属ビンまたは、穿孔機に伝達されてドリルビットを介して、岩石 を割る。衝撃頻度は、供給される圧縮空気量またはエアハンマーによって伝達さ れる量によって決まる。

穿孔工具全体を回転することによって、穿孔孔底は裂けかつ、はぎ取られ、そし て、穿孔材料は、ドリルロッドと、ドリルロッドの内壁の間の環状空隙を、弛緩 し流出する排出空気によって外方へ運び出される。

穿孔能力は、主に下記の要因で決まる。すなわち、各打撃毎に、作業ピストンに よって穿孔ビットに付与される単一衝撃エネルギー； 衝撃エネルギーが分布され、かつ、該エネルギーを貫通と裂開作業に変換させる 、ドリルビットピンの数と表面積：衝撃頻度； 穿孔圧力底上の穿孔工具の圧力； ゝ穿孔屑の除去、すなわち、穿孔孔底から穿一孔屑を除くための穿孔孔底の掃気 または洗滌。

エアハンマーに必要な駆動エネルギーはコンプレッサーで供給される。普通は、 供給圧力は、約７ないし１０バールであり、供給量は約５　ｍ”／分である。

最近、２０バールの大きさの圧力を供給する高圧コンプレッサーが建築現場で利 用されている。このような高圧コンプレッサーは、また、エアハンマーが本来７ ないし１０バールの圧力用に設計されたものであっても、建築現場で使用される これらのエアハンマーの駆動にも利用される。このような高圧運転の場合、これ らのエアハンマーの原理は変わってはいない：ハンマーのほんの一部の部品に、 高めの強度または厚めの厚さが施されているだけである。この結果、同じエアハ ンマーが、７ないし２５バールといった広範囲の供給圧力で運転されることにな る。より高い供給圧力の場合、衝撃頻度と衝撃エネルギーは増大するだろうが、 しかし、穿孔能力は、これに応じて向上する訳ではない。これは、ドリルビット ビン当たりの衝撃エネルギーが、穿孔能力には必須条件であるという事実による ものである。穿孔能力は、ドリルビットピン当たりの衝撃エネルギーがある範囲 に維持されている場合に限って最適となるだろう。この範囲を超える場合は、岩 石の裂開深さく裂開作業）は、圧縮空気の消費量が著しく増加するにかかわらず 、実質的には改善されない。従って実際の穿孔能力は、コンプレッサーの設置能 力より遥かに劣り、従って効率は低いということになる。更にまた、作業ピスト ンの衝撃エネルギーが高ければアンビル上での打撃がきしり振動を生じることに なる。このようなきしり振動打撃によって、ドリルビット軸ならびに作動ピスト ンに巨大な応力が生じ、往々にして軸ならびにピストンの破壊の原因となる。手 動式エアハンマーでは、過剰の供給圧力によって生じるきしり振動打撃は運転員 に重大な肉体的ストレスを及ぼすことになり、本人の健康及び、特に骨格構造に 対する有害な影響のおそれもある。

穿孔装置の運転員は、通常、穿孔工具、コンプレッサー、エアハンマー及びドリ ルビットを夫々、別々のメーカーから入手するだろう。その結果、一般に具備要 素の組合わせが整合しないことになる。

運転員は、材料に対する同時応力が低いような、高能率で最適の穿孔能力を得る ことができるように、各構成部分を選択することはできない。

様々な供給圧力で運転でき、かつ、広範囲の供給圧力において、高能率の高穿孔 能力を生じ、しかも、同時に、材料に対する応力を低（おさえるようなエアハン マーを提供することが本発明の１目的である。

本目的は、本発明に従って、請求の範囲第１項の特徴によって解決される。

本発明のエアハンマーにおいては、作動シリンダーの前部シリンダー壁に一つの 調節手段が設けられており、これは作動ピストンのストローク長さを変更する役 目をする。従って、作動ピストンによってアンビルへ付与される衝撃エネルギー は広範囲の供給圧力に亘って、実質的に一定に保つことができる。圧縮空気の供 給圧力が高い場合、ピストンがアンビルを叩（速度が、低供給圧力の場合と、実 質的に同じになるように、ピストンのストロークが短くなる。高い供給圧力によ って、加速度は大となるけれども、アンビル上の衝撃速度は、結局は、供給圧力 が低い場合より実質的には高くならない。勿論、高供給圧力と、作動ピストンの 、これに応じて短くなったストロークとによって、衝撃頻度は、低供給圧力の場 合に得られるよりも高くなるだろう。このことによって、穿孔能力は向上し、し かも、能率の低下はない。圧縮空気の消費容量は減少しさえする。

好ましくは、調整手段が、作動ピストンの戻りストロークにおいての加速段階の 終点を変更する。すなわち、戻りストロークの長さは、作動シリンダーに付与さ れる動エネルギーを変更することによって変えられる。

一般的に、ハンマーハウジング上に直接装着されるか、あるいは、伝達装置によ って、遠隔制御しうろ調節手段を有するエアハンマーを提供することは可能であ る。その圧力を、圧縮空気の供給圧力とは無関係に手動で調節することのできる 空気調節手段を提供することも可能である。このような手動調節手段によって使 用者は作動ピストンのストロークを制御することができる。

多（の例において、運転員は、正しいストローク長を調節することはできない。

したがって、好ましい実施態様によれば、供給圧力に応じて、ストローク長を自 動的に調節することが可能である。この自動調節手段はエアハンマーへ導く配管 系統またはロッド内のすべての圧損を考慮するように、エアハンマー内に配置さ れている。

調節手段を駆動する供給圧力は、コンプレッサーによって供給される圧力ではな く、これも作動ピストンの加速を起こさせるエアハンマーに現実に存在している 圧力である。

エアハンマーの供給圧力は、調節手段の調節のために変更しないまま使用する必 要はない。例えば、比例的圧力変換を実施することも、供給圧力に応じたある圧 力で調節手段を制御することも可能である。

調節手段の自動制御の他に、手動調節手段も、例えば、複数ドリルビットビンに 対する衝撃エネルギーを調節するために設けることもできる。

好ましくは、本発明は、ドリルロッド内に配置したインホールハンマーの場合、 ならびに、手持ちハンマー及び粉砕ハンマーの場合にも適用できる。後者の場合 、単一衝撃エネルギーを維持することにより、使用者の手首や腕への反射エネル ギーの伝達ならびに、使用者の健康への傷害の発生が防止される。

空気圧力を調節できないコンプレッサーにおいて、または、空気圧力を必要とす る複数の空気消費体に連結されたコンプレッサーにおいては、エアハンマーは自 動的に供給圧力に適応し、その結果、供給圧力に無関係に、衝撃エネルギーは実 質的に一定となり、かつ、高い供給圧力はただ、衝撃頻度を増加するだけである 。エアハンマー構成部分が受ける応力はより小さく、かつ、これら部品の耐用年 数は長くなる。

以下は付図に関連した本発明の実施態様の詳細な説明である。

図において、 第１図は、ドリルロッドにおけるインホールハンマーとしてのエアハンマーの前 部を示し、 第２図は、第１図のインホールハンマーの後部を示し、第３図は、作動シリンダ ー〇前端に配置された調節手段の拡大例示であり、 第４図は、第３図の実施態様に対して僅かに改変した実施態様を示し、 第５ｒＭは、Ｗｌｉ節手段がｍ節スリーブを具備する実施態様を示し、第６図は 、調節手段に復元はねがない実施態様を示し、第７図は、第６図の実施態様に対 して改変された実施態様を示し、第８図は、第７図の実施態様に対して改変され た実施態様を示す。

ｗ４１図及び第２図に例示のエアハンマーは長い管状のハンマーケーシングを具 備するインホールハンマーであり、その前端から、トリルビブト１１のヘッド１ ２が突出している。ドリルビットヘッド１２は、ｌ質金属のビン（例示なし）を 具備している、ドリルビット１１のシャフト１３は、ハンマーケーシング１０内 へ延びている。鍵歯立てによって、シャフトはハンマーケーシングの回転をドリ ルビット１１に伝えるために、ハンマーケーシング１０内に螺着されたアダプタ ー１４とかみ合っている。ドリルビットシャフト１３は長手方向の限られた距離 を案内され、シャフト１３の後端に衝撃が加わる際に、ドリルビット１１がケー シング１０に対して前方へ突出することができるようになる。ドリルビットシャ フト１３の後端はアンビル１５を形成し、その上を作動ピストン１６が叩く。作 動ピストン１６はシール溝を備え、アンビル１５を叩くピストン本体１７からな っている。孔１９はピストン１６の全長に亘って延びており、ドリルビット１１ の長手方向の孔１ｏと一直線になっている。ドリルビットのヘッド１２は長手方 向の孔２ｏと連結している出口２１を具備している。エアハンマーの膨張した排 出空気はこれらの出口から逃げて、穿孔孔底からの穿孔材料を一掃するようにな っている。

ピストン１６は、管状内部シリンダー２２内を長手方向の移動のため案内され、 ドリルビット１１に面している前部シリンダー室は参考番号２３で表示してあり 、一方、ドリルビットに面していない後部シリンダー室には参考番号２４を付し である。内部シリンダー２２は環状通路２５で囲繞されていて、これを経て圧縮 空気は内部シリンダー全長に亘って移送される。内部シリンダー２２には放射状 の制御孔２６と２７があり、制御孔２６及び２７は、シリンダ一本体１７の夫々 、前部制御面２８及び後部制御面２９と協同作動する。更に、内部シリンダー２ ２の後端部は支援孔３０を具備しており、ここを通って圧縮空気が後部シリンダ ー室２４に到達する。

作動シリンダーの前端には案内スリーブ３１がハンマーケーシング内に固定装着 されていて、作動ピストンのシャフト１８をシール状態で案内するようにしてい る。

後部シリンダー室２４は後部は、後部調節手段３２を受入れるインサート３６で 限界となっている。調節手段３２には、インサート３６の制御シリンダー３９内 を移動可能な調節ビスマス３８が含まれており、これから制御管４０が突出して 、これは前部シリンダー壁４１の孔を通って延びている。制御管４０の内部は常 に、長手方向孔２０ならびに制御シリンダー３９の内部と空気が連通しており、 従って、該制御シリンダー３９内には常時、低弛緩圧力が流通している。制御シ リンダー３９にはばね４２が設けられていて、これは調節ピストンを後方へ押圧 する。

調節ピストン３８の後端は圧力室４３に接続されていて、ここでは供給圧力が絶 えず流通している。

第２図によれば、チェック弁４４が圧力室４３の後に設けられていて、これは、 供給圧縮空気に向けてドリルビットから突出水が発生する場合には、このような 水の通路を阻止することになろう。チェック弁４４は、ドリルロッド４５から穿 孔孔底への方向にだけ駆動可能であり、逆方向への駆動は不可能である。

ハンマーケーシング１０の後端はインサート部材４６を経て、ドリルロッド４５ の前端に接続されており、インサート部材４６の鍵歯立て４７は、ハンマーケー シングに螺着されているスリーブ４８の鍵歯立てとかみ合っている。該鍵歯立て によって、ドリルロッド４５に対するハンマーケーシングのある限られた軸方向 移動が可能となる。ばね４９は、支持リング５０上に支持されており、該リング は、今度は、スリーブ４８の鍵歯立ての端末に支持されている。ばね４９はハン マーの固定した内部ケーシング各部品を軸方向に締め寄せておりかつ、これらの 部品の振動による移動を可能ならしめている。

ドリルロッド４５から、供給圧縮空気は中空インサート４６を通り、かつ、チェ ック弁４４を経由して圧力室４３と環状通路２５に到達する。

第３図によれば加速段階の終点を変更するために作動シリンダーの前端に配置さ れた調節手段３７が、ドリルビットシャフト１３と一体になっている。これには 環状制御ピストン５５があり、これはシャフト１３内に設けられている制御シリ ンダー５６内を軸方向に移動可能で、かつ、これから制御管５７が作動ピストン の孔１９の方へ突出している。

制御管５７は制御ピストン５６の孔１９にはいることもできる。もし戻りストロ ークの間、孔工９の前端１９ａが制御管５７の後縁５７ａを通過するならば、前 部シリンダー室２３内の圧力は、制御管５７の内部を通って、無圧力の軸方向孔 ２０の方へ逃げる。

調節シリンダー６１はその中を調節ピストン５５が移動ｒるが、通路５８を経て 、加圧環状通路２５に連結されていて、供給圧力が、制御ピストン５５の環状面 に作用するようになっている。この供給圧力は、ばね５９によって逆作用を受け ている。供給圧力によって生じる制御ピストンの力が、ばね５９の力に勝る場合 は、制御管５７は、作動シリンダー内を前方に移動される。これが意味している のは後縁５７ａの位置が供給圧力によって変わるということである。供給圧力が 更に高くなれば、圧縮段階は短くなる。つまり、作動シリンダーの前端位置から 出発する後縁５７ａは、供給圧力が低い場合よりもより早（通過されるからであ る。これによって、供給圧力が高い場合には、戻りストロークの間、より少ない エネルギーが、ピストンに与えられ、その結果、後部シリンダー室２４に、圧縮 度の低い圧力クッションが形成されることになる。作動ピストンの戻りストロー ク（従って、同じく作動ストロークも）短くなる。

第１図ないし第３図に描写されたエアハンマーは次のように作動する。すなわち 、 第１図において、ピストン１６は、シャフト１８がアンビル１５と突き合さって いるその前端位置にある状態を示されている。前部シリンダー室２３は最小限と なりかつ、制御孔２６を経て環状通路２５内の圧力に連通されている。この状態 においては、制御シリンダー室２４が、孔１９を経て、ドリルビットの無圧力の 長手方向の孔２０に連通されるので、作動ピストン１６の戻りストロークが始ま る。戻りストロークの間、作動ピストン１６は加速段階を体験する。前部シリン ダー室２３内に流通していて、かつ、前部制御面２Ｂに作用する圧力は作動ピス トンを加速する。この加速段階は、作動ピストン１６の前縁１９ａが、制御管５ ７の後端５７ａを去ってしまうまで続（だるう。対応する加速区間ＢＡは、第３ 図に明示されている。この後でシリンダー室２３は、無圧力の軸方向の孔２０に 連絡する。加速の次には遊びの段階が到来し、この場合、作動ピストンの戻りス トロークは駆動されない。後部シリンダー室２４から排除された空気は、孔１９ を経て、作動ピストンへ排出される。

作動ピストンの後部制御面２９が、制御管４０の前端に達すると、遊びの段階は 終了する。次に到来するのは圧縮段階であり、この場合、制御管４０は囲繞する 作動シリンダーの環状室内の空気が圧縮される。

そこで、制御管４０が孔１９の開口部を閉じる。シリンダー室２４内に捕捉され た空気は空気クッションを形成し、作動ピストンの後方への移動が減速される。

この際、作動ストロークが始動し、この場合シリンダー室２４内の圧縮された空 気クッションは膨張して、衝撃の方向へ作動ピストンを駆動する。この駆動力は 、支援孔３０を通過する空気によって増大されされする。駆動段階は作動ピスト ンの後部制御縁２９が制御管４０の前端を通過した時点で終了する。駆動区間は 、この区間で作動ピストンが衝撃の方向に加速されるのだが、第１図にＡ＾で示 しである。

作動ストロークが終わると、作動ピストンのシャフト１８がアンビル１５を叩き 、衝撃の僅か前に、前部シリンダー室２３内に空気クッシ（ヨンが形成されてい る。

前に述べた操作は、圧縮空気の供給圧力値が約７ないし１０バールといった比較 的低い場合である。圧力室４３内のこのような圧力よりもばね４２の方が強く、 したがって、調節ピストン３８は、この圧力に抗し・てその後端位置へ進入しか つ、制御管４０も、その後端位置をとることになる。

もし制御圧力が上り高ければ、調節管５７は制御管４０と共に前進し、その前進 距離は供給圧力に左右されることになる。供給圧力がより高い場合は、加速段階 はより早く終了する、すなわち加速段階は短（なる。更にまた、制御面２９は、 制御管４０の前端に上り早（到達し、従って、圧縮段階の開始はより早（なるだ ろう。このためピストンのストローク（戻りストローク）は短（なり、従って、 作動ピストンの次の作動ストロークの開始する位置は前方側に近くなる。供給圧 力がより高い場合は、作動ピストンのストロークは短くなり、従って、供給圧力 が高いにも拘らず、作動ピストンがアンビルを叩く速度は、供給圧力がより低く 、かつ、制御管４０が引っこめられている場合に得られる衝撃速度と実質的に同 じである。

制御管４０の進んだ位置は、戻りストロークの間、加速段階ならびに圧縮段階が 、相互に直ちに追随するかあるいは、中間的な遊び段階なしに重なり合ったりさ えするように選択することができる。

第４図の実施態様は、調節手段３７がドリルビット１２のシャフトとは一体にな ってはいなくて、アンビル１５が設けられており、かっ、シャフト１３がアンビ ルの前方端と突き合さっているブロック６ｏ内に産膜されている点だけが、第３ 図の実施態様と相異している。制御ピストン５５で閉ざされている調節手段３７ の調節シリンダー６１は、環状通路２５と連通しておりかつ、常時供給圧力に連 通されている。孔６２はシリンダー５６からドリルビットの軸方向孔２ｏの方へ 延びている。

第５図によれば、調節手段３７も、作動シリンダーの前方端に配置されている。

該調整要素は、制御ピストン６６を形成する環状カラーが上に形成されている中 空制御ジャケット６５からなっている。ばね５９が、制御ピストン６６ならびに 、制御ジャケット６５を作動シリンダーの方へ押圧している。ばね５９で行使さ れる圧力は、環状空間６１内に流通している供給圧力の反作用を受けている。ば ね５９を収容しているシリンダー室は、シャフト内の孔６７と孔６８を経てドリ ルビットの軸方向孔２０に連絡されており、従ってシリンダー室は無圧力である 。

この実施態様においては、作動ピストン１６は、制御ジャケット６５に進入しか つ、アンビル１５を叩（シャフト１Ｂを有している。戻りストロークの間、加速 段階は、シャフト１８の溝３５の後端が、制御ジャケット６５の後縁６５ａに到 達する時終了する。供給圧力が高い場合は、供給圧力が低い場合より、この終了 は早く起こる。このようにして、作動ピストンの戻りストロークは高い供給圧力 が流通している場合は短くなる。

第６図の実施態様は、第１図及び第３図の実施態様とほぼ一致し、従って、下記 の説明は相異点に限定することとする。作動シリンダーのシリンダー室２３の方 へ延びている制御管５７は反対方向（すなわち前方）を指している管状延長部５ ７ｂを有し、これはドリルビットシャフト１３の軸方向孔２０内をシール状態で 移動することができる。

延長部５７ｂの外径は、制御管５７の後向き方向の主部の外径よりも小さく、従 って、制御ピストン５５は寸法の異なるピストン対向面を有することになる。

調節ピストン５５は、調節シリンダーを第一シリンダー室６１ａと第ニジリンダ ー室６１ｂに分けている。第一シリンダー室６１ａは孔５８を経て、作動シリン ダーの前部シリンダー室２３ａと常時、連絡している。第ニジリンダー室６１ｂ は調節ピストン５５ならびに延長部５７ｂによって完全にシールされておりかつ 、調節ピストン５５を通った延びている絞り孔７０を経てのみ第一シリンダー室 ６１ａに、連絡している。

第６図に描かれているように、作動ピストン１６の前方端位置において、すなわ ち、戻りストロークの始めにおいて、制御管５７の後端５７ａは作動シリンダー の通路１９に突入し、従って、前部シリンダー室２３は、無圧力の軸方向孔２０ から切離される。このシリンダー室はこのように、環状通路２５から孔２６を介 して圧縮空気を供給される。

この圧力は通路５８を通って、調節ピストンの第一のシリンダー室６１ａに達す る。これにより、調節ピストン５５は、第６図に示す通り、左へ移動し、これに よって第ニジリンダー室６１ｂ内の空気は圧縮される。この圧縮は、第一シリン ダー室６１ａ内に流通している供給圧力が大きい程大きい。供給圧力が大となれ ば、制御管５７はドリルビットシャフト内へ引き込まれ、従って、その端末５７ ａは前方へ移動する。アンビル１５に対するピストン１６の衝撃の後、ピストン が戻ると、端末１９ａは、制御管の端末５７ａに沿って移動するだろうし、これ によって、前部シリンダー室２３内の圧力は軸方向孔２０内へ膨張するだろう。

第一シリンダー室６１ａは無圧力となるだろうし、かつ、第ニジリンダー室６１ ｂに含まれる空気は膨張して、調節ピストン５５を端末位置（右）へ戻すが、こ の位置は調節ピストン及び制御管の、佐渡うびすの次のストロークのための開始 位置である。絞り孔７０は、シリンダー室り１ｂ用の装入及び補償孔の役目をす る。その寸法は、シリンダー室６１ａと６１ｂの間の圧力補償に必要な時間が、 作動ピストンのストローク時間よりも、はるかに長くなるようになしである。

制御管５７は、夫々、その後端位置において作動ピストンに会合しかつ、衝撃中 は、供給圧力に対応するような位置をとる。この位置は、作動ピストンが再び制 御管を去ってしまいかつシリンダー室２３が無圧力となるまで維持される。

調節ピストン５５のピストン表面の寸法が多様であるために、もし両シリンダー 室６１ａと６１ｂに同じ圧力が流通していれば、調節ピストンは、確実に、その 本来の位置（右）へ戻るだろう。この作用は、作動ピストン１６が、制御管の前 端５７ａを去る時発生する吸引作用によって強化されさえする。

第７図の実施態様が、第６図のものと相異する点は、制御管５７の延長部５７ｂ の壁にもう一つの絞り孔７１が設けられていることだけである。制御管５７が、 殆ど完全に延びている時だけ、軸方向孔２０に通ずるこの絞り孔７１は、調節シ リンダーの第ニジリンダー室６１ｂの領域内に位置することになろう。絞り孔７ １は、第ニジリンダー室６１ｂの強まる可能性のある押込圧力を補償し従って、 切替の都度、制御管５７に対し、常に一定の初期条件を創りだすことになる。更 に、孔７１には、第ニジリンダー室８１ｂに集まるかも知れない凝縮水、地下水 、油及びその他の液体が、軸方向孔２０内へ掃き込まれるという効果がある。

第８図の実施態様は第６図のものと一致しており、ただ相異点は、ピストン５５ に絞り孔７０がないという点だけである。制御管５７の延長部５７ｂだけは、第 ７図のものと一致する絞り孔７１を具備している。

シリンダー室５１ｂは絞り孔７１だけを通って、夫々の切替位置で排気され、す なわち無圧力化される。制御管５７がより長い移動通路を移動して、作動ピスト ンのストロークが、供給圧力に応じて著しく変化することになるのは本実施態様 の特長である。軸方向孔２０内で強まる背圧が調節手段３７に影響を与えて、作 動ピストンのストロークが延びかつ、衝撃能力が増大することになることも一つ の特長である。

ロ　■ 国際調査報告

Claims (13)

【特許請求の範囲】
1. （１）作動シリンダー内を移動できる作動ピストン（１６）を有し、該ピストン がアンビル（１５）を介して、ドリルヒットに衝撃を与え、かつ、前記作動シリ ンダー及びに作動ピストンに設けられていて、該作動ピストンの両端においてシ リンダー室（２３，２４）への圧縮空気の供給を制御し、かつ、戻りストローク の際は該作動ピストンが加速段階と空気圧縮段階を実施するように、かつ、その 後の前方方向の作動ストロークの際は、該作動ピストンが駆動段階と、前記アン ビル（１５）への衝撃を実施するように協同作動する制御部材を有するエアハン マーにおいて、前記作動シリンダーの前端に、圧縮空気の供給圧力に応じて、前 記作動ピストンの戻りストロークの長さを調節するための調節手段（３７）が設 けられていることを特徴とするエアハンマー。
2. （２）前記調節手段（３７）が供給圧力がより高い場合は、ストローク長が短く なるように供給圧力によって制御されることを特徴とする請求項１記載のエアハ ンマー。
3. （３）前記調節手段（３７）が、戻りストロークにおける加速段階（５７，６５ ）の終点を決定する制御部材（５７，６５）を調節することを特徴とする請求項 １または請求項２記載のエアハンマー。
4. （４）前記調節手段（３７）が、供給圧力に応じて、圧縮段階の開始を決定する 制御部材（４０）を調節することを特徴とする請求項１ないし請求項３の内の１ 項記載のエアハンマー。
5. （５）前記調節手段（３７）が、調節シリンダー（６１）内を移動可能でかつ、 供給圧力または、これから得られる圧力によって駆動されることを特徴とする請 求項１ないし請求項４の内の１項記載のエアハンマー。
6. （６）前記作動シリンダーの前記前方シリンダー室（２３）が、前記調整シリン ダー（６１）の第一シリンダー室（６１ａ）に連通しており、かつ、該作動シリ ンダーの第二シリンダー室（６１ｂ）が、前記第一シリンダー室（６１ａ）また は、排気通路（２０）のいずれか一方または両方と、少なくとも１個の絞り孔（ ７０，７１）を経て連通していることを特徴とする請求項５記載のエアハンマー 。
7. （７）前記第一シリンダー室（６１ａ）を画定する前記調節ピストン（５５）の ピストン表面が、前記第二シリンダー室（６１ｂ）を画定するピストン表面より も小さいことを特徴とする請求項６記載のエアハンマ。
8. （８）前記絞り孔（７０）が、前記調節ピストン（５５）を通って延びているこ とを特徴とする請求項６または請求項７記載のエアハンマー。
9. （９）前記絞り孔（７１）が、前記制御管（５７）の壁内に設けられていること を特徴とする請求項６ないし請求項８の内の１項記載のエアハンマー。
10. （１０）前記絞り孔（１７）が、前記第二シリンダー室（６１ｂ）の領域に、前 記制御管の引込んだ位置においてのみ進入することを特徴とする請求項９記載の エアハンマー。
11. （１１）前記調節ピストン（５５）が、前記作動シリンダーに突入する制御管（ ５７）と連絡しており、これが前記作動ピストン（１６）の長手方向の孔（１９ ）に突入できることを特徴とする請求項５ないし請求項１０の内の１項記載のエ アハンマー。
12. （１２）前記調節ピストン（６６）が、制御スリーブ（６５）と連絡していて、 このスリーブに前記作動ピストン（１６）のシャフト（１８）が、シール状態で 進入できることを特徴とする請求項５ないし請求項１０の内の１項記載のエアハ ンマー。
13. （１３）前記調節ピストン（６６）が、前記制御スリーブ（６５）に設けられて いる環状ピストンであることを特徴とする請求項１２記載のエアハンマー。