JPH0645164B2 - 射出圧縮成形機 - Google Patents
射出圧縮成形機Info
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- JPH0645164B2 JPH0645164B2 JP1205443A JP20544389A JPH0645164B2 JP H0645164 B2 JPH0645164 B2 JP H0645164B2 JP 1205443 A JP1205443 A JP 1205443A JP 20544389 A JP20544389 A JP 20544389A JP H0645164 B2 JPH0645164 B2 JP H0645164B2
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- JP
- Japan
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- tie bar
- mold clamping
- compression molding
- mold
- molding machine
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/46—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould
- B29C45/56—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould using mould parts movable during or after injection, e.g. injection-compression moulding
- B29C45/561—Injection-compression moulding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
［産業上の利用分野］ この発明は、レンズや光ディスクのディスクプレート
等、サブミクロン単位の厳しい形状精度が要求される合
成樹脂の成形に用いられる射出圧縮成形機に関するもの
である。 ［従来の技術］ この種の射出圧縮成形機では、射出工程のキャビティに
合成樹脂の材料が充填される過程で、キャビティ内に発
生する高圧に負けて、成形しようとする材料の体積収縮
率と金型容積の関係から、所要分量だけタイバーが伸び
て金型が所要量型開きできるように、タイバーの長さ、
太さ、材質の弾性率を予め定め、射出の高圧エネルギー
をタイバーの伸びという形で蓄え、ゲートシールが完了
した時点で成形品の冷却進行と共に、成形品の厚さ方向
に伸びたタイバーの弾性変形回復力を金型に作用させ、
成形品を圧縮して精密成形を行うことができるようにし
てある。 第６図はその射出圧縮成形機における工程説明図で、図
中１，２は機台３に設置された支持盤、４，４は支持盤
１，２にわたり設けたタイバーで、両端部は支持盤１，
２の隅部に挿通して止着してあり、そのタイバー４，４
に型締シリンダ５の型締ラム６と連結した可動盤７が移
動自在に支持されている。 ８は金型で、支持盤２と可動盤７との対向面に取付けて
ある。また型締シリンダ５を有する上記支持盤１は、機
台３に固着してあるが、金型８を取付けた支持盤２は、
タイバー４，４の伸長を許容する範囲にて移動するよう
に、機台上に設けられている。 このような射出圧縮成形機での型締工程、射出工程、圧
縮工程などにおけるタイバー４の伸びと型締力の関係
を、第６図と第７図とを参照して次に説明する。 型締工程（一次型締） 先ず型締ラム６を前後移動して金型８を閉じた状態で
は、型締ラム６の移動にΔＬ０の余裕があり、タイバー
４には伸びは生じない。このときのタイバー長さをＬと
する。 さらに、型締ラム６を高圧で型締ストロークエンド、即
ちΔＬ０を移動すると、タイバー４は加圧によりΔＬ０
だけ伸び、Ｌ＋ΔＬ０のタイバー長さとなり、ΔＬ０に
比例した一次型締力が発生する。 射出工程 一次型締の状態において、金型８のキャビティに溶融樹
脂を射出充填すると、充填過程で発生する樹脂圧が内圧
となって、金型８を外方へ加圧する。 このとき可動盤側は油圧力により押切られることから、
樹脂圧による加圧により、タイバー４に伸びΔＬ１が生
じる。 このタイバー４の新たな伸びにともない、支持盤２が金
型８と共に移動することから、金型８は伸び量ΔＬ１に
等しい寸法だけ開き、その伸び量に比例した型締力が金
型８に二次型締力として働く。このときにタイバー長さ
はＬ＋のΔＬ０＋ΔＬ１となる。 圧縮工程 射出充填を完了した時点から、タイバー４の伸長による
に二次型締力は、タイバー４における弾性変形回復力と
なって成形品を圧縮する力に変わる。 この圧縮力は成形品の冷却完了まで金型８を閉じる方向
に作用し、型開前の金型８の開き量はΔＬ２となる。そ
の時の圧縮量はΔＬ１−ΔＬ２として表すことができ
る。 次にキャビティ内における溶融樹脂の流動から固化に至
るめでの挙動、即ち、成形時の樹脂の圧力Ｐ，比容積
Ｖ，温度Ｔの変化の仕方は、それぞれの樹脂に対するＰ
−Ｖ−Ｔ曲線に従う変化である。 第８図は、Ｐ−Ｖ−Ｔ曲線と射出工程の経緯とを示すも
ので、横軸は温度Ｔを，縦軸は比容積Ｖを，曲線は樹脂
圧力Ｐをパラメータとして描いたものである。 通常、射出成形手段を考える場合、図表の各点をどのよ
うに辿るかを記すことによって、その特徴を考えること
ができる。 そこで、第８図について射出圧縮工程を考えると、先ず
常温の加熱により常圧（１kg／cm2）の等圧線に沿って
ＩからIIに温度上昇する。 射出が始まると、キャビティ内の圧力が急速に増加して
ある値ＩからIIIに達する。さらに樹脂がキャビティを
充填し終えると圧縮工程に入り、圧縮されながら冷却収
縮しIIIからＩに進行する。圧縮工程が完了した後に取
出した成形品は自前冷却して常温となる。 ［発明が解決しようとする課題］ 光ディスク、レンズ等の寸法精度は要求される成形品で
は、高精度、高品質の成形品を得るには、成形品の形
状、材料、成形温度により成形経緯は異なり、最適なキ
ャビティ内圧の制御を行う必要がある。 射出圧縮成形の型締力は、タイバー４の伸びに依存し、
さらに例えば射出完了時の型締力は、第７図のΔＬ０＋
ΔＬ１に、圧縮完了時の型締力はΔＬ１＋ΔＬ２に比例
したものとなる。 しかし、直圧式型締装置を備えた射出圧縮成形機で、タ
イバー４の伸縮により圧縮成形を行う場合、前述のよう
に、型締装置は型締ストロークエンドまで型締し、射出
圧縮成形を行うので、一次型締で最大ストローク型締し
たときのタイバー伸び量ΔＬ０は、設計段階における型
締装置のストローク及びぞこに取付けられる金型８の型
厚などで、固定的に決定され、成形品の形状、材料樹
脂、温度などが変わった場合、最適なキャビティ内圧の
微妙な調整が行えなくなる。 この発明は、上記従来の射出圧縮成形機の課題を解決す
るために考えられたものであって、その目的は、成形条
件に応じてタイバー伸び量を可変し、一次型締力を任意
に変更することができる調整機構を備えた射出圧縮成形
機を提供することにある。 ［課題を解決するための手段］ 上記目的によるこの発明の特徴は、一対の支持盤にわた
り両端部を止着して設けたタイバーが、型締力とキャビ
ティ内圧とにより伸長し、ゲートシール後の成形品の冷
却にともない、タイバーの弾性変形復元力を金型に作用
させて、成形品を圧縮成形する射出圧縮成形機におい
て、型締ラムと可動盤との間に、型締ラムの前進による
一次型締時の可動盤位置を変更し、型締時のタイバー伸
び量を可変するねじ手段による調整機構を設けてなるこ
とにある。 またねじ手段による調整機構は支持盤とタイバーとの間
に設けられ、タイバーの支持盤間長さを変更して、型締
時のタイバー伸び量を可変し得ることを他の特徴とする
ものである。
等、サブミクロン単位の厳しい形状精度が要求される合
成樹脂の成形に用いられる射出圧縮成形機に関するもの
である。 ［従来の技術］ この種の射出圧縮成形機では、射出工程のキャビティに
合成樹脂の材料が充填される過程で、キャビティ内に発
生する高圧に負けて、成形しようとする材料の体積収縮
率と金型容積の関係から、所要分量だけタイバーが伸び
て金型が所要量型開きできるように、タイバーの長さ、
太さ、材質の弾性率を予め定め、射出の高圧エネルギー
をタイバーの伸びという形で蓄え、ゲートシールが完了
した時点で成形品の冷却進行と共に、成形品の厚さ方向
に伸びたタイバーの弾性変形回復力を金型に作用させ、
成形品を圧縮して精密成形を行うことができるようにし
てある。 第６図はその射出圧縮成形機における工程説明図で、図
中１，２は機台３に設置された支持盤、４，４は支持盤
１，２にわたり設けたタイバーで、両端部は支持盤１，
２の隅部に挿通して止着してあり、そのタイバー４，４
に型締シリンダ５の型締ラム６と連結した可動盤７が移
動自在に支持されている。 ８は金型で、支持盤２と可動盤７との対向面に取付けて
ある。また型締シリンダ５を有する上記支持盤１は、機
台３に固着してあるが、金型８を取付けた支持盤２は、
タイバー４，４の伸長を許容する範囲にて移動するよう
に、機台上に設けられている。 このような射出圧縮成形機での型締工程、射出工程、圧
縮工程などにおけるタイバー４の伸びと型締力の関係
を、第６図と第７図とを参照して次に説明する。 型締工程（一次型締） 先ず型締ラム６を前後移動して金型８を閉じた状態で
は、型締ラム６の移動にΔＬ０の余裕があり、タイバー
４には伸びは生じない。このときのタイバー長さをＬと
する。 さらに、型締ラム６を高圧で型締ストロークエンド、即
ちΔＬ０を移動すると、タイバー４は加圧によりΔＬ０
だけ伸び、Ｌ＋ΔＬ０のタイバー長さとなり、ΔＬ０に
比例した一次型締力が発生する。 射出工程 一次型締の状態において、金型８のキャビティに溶融樹
脂を射出充填すると、充填過程で発生する樹脂圧が内圧
となって、金型８を外方へ加圧する。 このとき可動盤側は油圧力により押切られることから、
樹脂圧による加圧により、タイバー４に伸びΔＬ１が生
じる。 このタイバー４の新たな伸びにともない、支持盤２が金
型８と共に移動することから、金型８は伸び量ΔＬ１に
等しい寸法だけ開き、その伸び量に比例した型締力が金
型８に二次型締力として働く。このときにタイバー長さ
はＬ＋のΔＬ０＋ΔＬ１となる。 圧縮工程 射出充填を完了した時点から、タイバー４の伸長による
に二次型締力は、タイバー４における弾性変形回復力と
なって成形品を圧縮する力に変わる。 この圧縮力は成形品の冷却完了まで金型８を閉じる方向
に作用し、型開前の金型８の開き量はΔＬ２となる。そ
の時の圧縮量はΔＬ１−ΔＬ２として表すことができ
る。 次にキャビティ内における溶融樹脂の流動から固化に至
るめでの挙動、即ち、成形時の樹脂の圧力Ｐ，比容積
Ｖ，温度Ｔの変化の仕方は、それぞれの樹脂に対するＰ
−Ｖ−Ｔ曲線に従う変化である。 第８図は、Ｐ−Ｖ−Ｔ曲線と射出工程の経緯とを示すも
ので、横軸は温度Ｔを，縦軸は比容積Ｖを，曲線は樹脂
圧力Ｐをパラメータとして描いたものである。 通常、射出成形手段を考える場合、図表の各点をどのよ
うに辿るかを記すことによって、その特徴を考えること
ができる。 そこで、第８図について射出圧縮工程を考えると、先ず
常温の加熱により常圧（１kg／cm2）の等圧線に沿って
ＩからIIに温度上昇する。 射出が始まると、キャビティ内の圧力が急速に増加して
ある値ＩからIIIに達する。さらに樹脂がキャビティを
充填し終えると圧縮工程に入り、圧縮されながら冷却収
縮しIIIからＩに進行する。圧縮工程が完了した後に取
出した成形品は自前冷却して常温となる。 ［発明が解決しようとする課題］ 光ディスク、レンズ等の寸法精度は要求される成形品で
は、高精度、高品質の成形品を得るには、成形品の形
状、材料、成形温度により成形経緯は異なり、最適なキ
ャビティ内圧の制御を行う必要がある。 射出圧縮成形の型締力は、タイバー４の伸びに依存し、
さらに例えば射出完了時の型締力は、第７図のΔＬ０＋
ΔＬ１に、圧縮完了時の型締力はΔＬ１＋ΔＬ２に比例
したものとなる。 しかし、直圧式型締装置を備えた射出圧縮成形機で、タ
イバー４の伸縮により圧縮成形を行う場合、前述のよう
に、型締装置は型締ストロークエンドまで型締し、射出
圧縮成形を行うので、一次型締で最大ストローク型締し
たときのタイバー伸び量ΔＬ０は、設計段階における型
締装置のストローク及びぞこに取付けられる金型８の型
厚などで、固定的に決定され、成形品の形状、材料樹
脂、温度などが変わった場合、最適なキャビティ内圧の
微妙な調整が行えなくなる。 この発明は、上記従来の射出圧縮成形機の課題を解決す
るために考えられたものであって、その目的は、成形条
件に応じてタイバー伸び量を可変し、一次型締力を任意
に変更することができる調整機構を備えた射出圧縮成形
機を提供することにある。 ［課題を解決するための手段］ 上記目的によるこの発明の特徴は、一対の支持盤にわた
り両端部を止着して設けたタイバーが、型締力とキャビ
ティ内圧とにより伸長し、ゲートシール後の成形品の冷
却にともない、タイバーの弾性変形復元力を金型に作用
させて、成形品を圧縮成形する射出圧縮成形機におい
て、型締ラムと可動盤との間に、型締ラムの前進による
一次型締時の可動盤位置を変更し、型締時のタイバー伸
び量を可変するねじ手段による調整機構を設けてなるこ
とにある。 またねじ手段による調整機構は支持盤とタイバーとの間
に設けられ、タイバーの支持盤間長さを変更して、型締
時のタイバー伸び量を可変し得ることを他の特徴とする
ものである。
上記構成では、調整機構の回動により型締ラム最前進時
（一次型締時）の可動盤位置を支持盤側（図右側）に移
動し、またはタイバーの支持盤間長さを小さくすると、
一次型締時におけるタイバーの伸びは大きくなり、金型
に二次的に作用する型締力も大きくなって、タイバーの
弾性変形復元力による圧縮力も増す。 反対に型締ラム最前進時の可動盤位置を前記とは反対側
の支持盤側（図左側）へ移動し、またはタイバーの支持
盤間長さを大きくすると、一次型締時のタイバーの伸び
は小さくなり、金型に一時的に作用する型締力も小さく
なって、タイバーの弾性変形復元力による圧縮力は減少
する。
（一次型締時）の可動盤位置を支持盤側（図右側）に移
動し、またはタイバーの支持盤間長さを小さくすると、
一次型締時におけるタイバーの伸びは大きくなり、金型
に二次的に作用する型締力も大きくなって、タイバーの
弾性変形復元力による圧縮力も増す。 反対に型締ラム最前進時の可動盤位置を前記とは反対側
の支持盤側（図左側）へ移動し、またはタイバーの支持
盤間長さを大きくすると、一次型締時のタイバーの伸び
は小さくなり、金型に一時的に作用する型締力も小さく
なって、タイバーの弾性変形復元力による圧縮力は減少
する。
第１図から第５図は、この発明のいくつかの実施例を示
すもので、図中１１，１２は機台１３に設置された支持
盤、１４，１４は支持盤１１，１２にわたり設けた４本
のタイバーで、両端部は支持盤の隅部に挿通して止着し
てあり、そのタイバー１４，１４に型締シリンダ１５の
型締ラム１６と連結した可動盤１７が移動自在に支持さ
れている。 １８は一対の分割金型で、支持盤１２と可動盤１７との
対向側面に取付けてある。この金型１８は射出成形時の
材料温度に影響されて、熱膨張がその都度に変わらない
ように充分に温調してある。 また型締シリンダ１５を有する上記支持盤１１は、機台
に固着してあるが、金型１８を取付けた支持盤１２は、
タイバー１４，１４の伸長を許容する範囲にて、機台上
を移動するように、図面では省略したが、上記可動盤１
７と共用される機台上の直線運動用のリニアベアリング
ガイドに、直線運動用のリニアベアリングを介して機台
上に設けられている。 また上記型締ラム１６は、型締および射出の高圧に対し
て負けない、充分な剛性を持ち、型締時及び射出時の高
圧は全てタイバー１４，１４の伸び量により吸収され
る。 上記タイバー１４，１４は、射出圧縮成形を実現するた
めに、射出工程のキャビティ内の高圧に負けて、成形し
ようとする成形品の体積収縮率とキャビティ容量の関係
から、所要分量だけ伸びるように、一部１４ａ，１４ａ
が小径に形成されている。 第１実施例（第１図） この実施例は、上記型締ラム１６と可動盤１７との間に
一次型締力の調整機構２０を設けた場合であって、その
調整機構２０は互いに螺合する筒状のねじ部２１，２２
とからなる。 このねじ部材２１，２２のうち、内側のねじ部材２１は
型締ラム１６の先端に固定され、外側のねじ部材２２は
止めリング２３をもって可動盤１７の背面に回動自在に
取付けてある。 またねじ部材２２の外周囲には回動量を示す目盛２４が
施してある。このような射出圧縮成形機では、ねじ部材
２２の回動により可動盤を進退移動でき、これにより型
締ラム最前進時の可動盤位置が変わることから、型厚や
成形品形状、材料樹脂、温度等は変わったときでも、タ
イバー１４に適正な伸びを与えることができ、成形条件
の変化に応じてキャビティ内圧の微妙な調整が可能とな
る。 第２実施例（第２図及び第３図） この実施例は、支持盤１１とタイバー１４，１４との間
に調整機構２０を設けた場合で、調整機構２０はタイバ
ーエンドに設けたねじ部２５と、支持盤１１のタイバー
挿通孔に嵌合してねじ部２５に螺合したナット部材２６
と、ナット部材２６を回動するチエーン２７及びその駆
動歯車２８とから構成されている。 上記チエーン２７はナット部材２６の周囲に設けた溝内
の歯車と噛合して、各ナット部材２６に掛け渡され、駆
動歯車２８により循環移動して全てのナット部材２６を
同時に回動するように作用する。 これにより支持盤間のタイバー長さが変わるため、支持
盤１１に挿通したタイバー１４，１４に軸方向への推力
が生じ、この推力がタイバー１４，１４に連結した他方
の支持盤１２（第１図参照）に作用して、支持盤１２を
金型１８とともに可動盤１７に対し進退移動する。 この移動によりタイバー１４，１４の伸び量も変わるの
で、これにより成形条件に変更があっても、上記第１実
施例と同様にタイバーに適正の伸びを与えることができ
る。 第３実施例（第４図） この実施例は、第２実施例に示す調整機構２０を支持盤
１２側に設けた場合であって、タイバー１４，１４が他
方の支持盤１１に固定されていることから、支持盤１２
がナット部材２６に直接押されて、可動盤１７に対し移
動する。この結果、成形条件に応じたタイバーの伸びを
得ることができる。 実施例４（第５図） この実施例は、型締シリンダ１５と型締ラム１６との間
に調整機構２０を設けた場合で、型締シリンダ１５の開
口に、ボルト２９をもって取付けた内側ねじを有する調
整リング３０と、その調整リング３０に外周のねじを螺
合して、調整ねじ３０と型締ラム１６との間に介在させ
た調整筒３１とからなる。 この調整筒３１の内側にはピストン３２の受け部材３３
が連結してあり、この受け部材３３の位置を調整筒３１
の回動により前後に移動してピストン３２の最前進位置
を調整できるようにしてある。 また調整筒３１の回動は、調整リング３０を貫通して調
整リング外周の環状溝に先端部を挿入したセットピン３
４により一定範囲に規制してある。 なお、この実施例では、型締ラム１６の最前進位置を、
調整筒３１の操作により定められることができるので、
これにより成形条件に適合したタイバーの伸びを確保す
ることができる。
すもので、図中１１，１２は機台１３に設置された支持
盤、１４，１４は支持盤１１，１２にわたり設けた４本
のタイバーで、両端部は支持盤の隅部に挿通して止着し
てあり、そのタイバー１４，１４に型締シリンダ１５の
型締ラム１６と連結した可動盤１７が移動自在に支持さ
れている。 １８は一対の分割金型で、支持盤１２と可動盤１７との
対向側面に取付けてある。この金型１８は射出成形時の
材料温度に影響されて、熱膨張がその都度に変わらない
ように充分に温調してある。 また型締シリンダ１５を有する上記支持盤１１は、機台
に固着してあるが、金型１８を取付けた支持盤１２は、
タイバー１４，１４の伸長を許容する範囲にて、機台上
を移動するように、図面では省略したが、上記可動盤１
７と共用される機台上の直線運動用のリニアベアリング
ガイドに、直線運動用のリニアベアリングを介して機台
上に設けられている。 また上記型締ラム１６は、型締および射出の高圧に対し
て負けない、充分な剛性を持ち、型締時及び射出時の高
圧は全てタイバー１４，１４の伸び量により吸収され
る。 上記タイバー１４，１４は、射出圧縮成形を実現するた
めに、射出工程のキャビティ内の高圧に負けて、成形し
ようとする成形品の体積収縮率とキャビティ容量の関係
から、所要分量だけ伸びるように、一部１４ａ，１４ａ
が小径に形成されている。 第１実施例（第１図） この実施例は、上記型締ラム１６と可動盤１７との間に
一次型締力の調整機構２０を設けた場合であって、その
調整機構２０は互いに螺合する筒状のねじ部２１，２２
とからなる。 このねじ部材２１，２２のうち、内側のねじ部材２１は
型締ラム１６の先端に固定され、外側のねじ部材２２は
止めリング２３をもって可動盤１７の背面に回動自在に
取付けてある。 またねじ部材２２の外周囲には回動量を示す目盛２４が
施してある。このような射出圧縮成形機では、ねじ部材
２２の回動により可動盤を進退移動でき、これにより型
締ラム最前進時の可動盤位置が変わることから、型厚や
成形品形状、材料樹脂、温度等は変わったときでも、タ
イバー１４に適正な伸びを与えることができ、成形条件
の変化に応じてキャビティ内圧の微妙な調整が可能とな
る。 第２実施例（第２図及び第３図） この実施例は、支持盤１１とタイバー１４，１４との間
に調整機構２０を設けた場合で、調整機構２０はタイバ
ーエンドに設けたねじ部２５と、支持盤１１のタイバー
挿通孔に嵌合してねじ部２５に螺合したナット部材２６
と、ナット部材２６を回動するチエーン２７及びその駆
動歯車２８とから構成されている。 上記チエーン２７はナット部材２６の周囲に設けた溝内
の歯車と噛合して、各ナット部材２６に掛け渡され、駆
動歯車２８により循環移動して全てのナット部材２６を
同時に回動するように作用する。 これにより支持盤間のタイバー長さが変わるため、支持
盤１１に挿通したタイバー１４，１４に軸方向への推力
が生じ、この推力がタイバー１４，１４に連結した他方
の支持盤１２（第１図参照）に作用して、支持盤１２を
金型１８とともに可動盤１７に対し進退移動する。 この移動によりタイバー１４，１４の伸び量も変わるの
で、これにより成形条件に変更があっても、上記第１実
施例と同様にタイバーに適正の伸びを与えることができ
る。 第３実施例（第４図） この実施例は、第２実施例に示す調整機構２０を支持盤
１２側に設けた場合であって、タイバー１４，１４が他
方の支持盤１１に固定されていることから、支持盤１２
がナット部材２６に直接押されて、可動盤１７に対し移
動する。この結果、成形条件に応じたタイバーの伸びを
得ることができる。 実施例４（第５図） この実施例は、型締シリンダ１５と型締ラム１６との間
に調整機構２０を設けた場合で、型締シリンダ１５の開
口に、ボルト２９をもって取付けた内側ねじを有する調
整リング３０と、その調整リング３０に外周のねじを螺
合して、調整ねじ３０と型締ラム１６との間に介在させ
た調整筒３１とからなる。 この調整筒３１の内側にはピストン３２の受け部材３３
が連結してあり、この受け部材３３の位置を調整筒３１
の回動により前後に移動してピストン３２の最前進位置
を調整できるようにしてある。 また調整筒３１の回動は、調整リング３０を貫通して調
整リング外周の環状溝に先端部を挿入したセットピン３
４により一定範囲に規制してある。 なお、この実施例では、型締ラム１６の最前進位置を、
調整筒３１の操作により定められることができるので、
これにより成形条件に適合したタイバーの伸びを確保す
ることができる。
この発明は上述のように、タイバーを伸長して金型を一
次的に型締し、さらにキャビティ内圧によりタイバーを
伸長して金型を二次的に型締し、ゲートシール後の成形
品の冷却に伴い、伸長したタイバーの弾性変形回復力を
成形品に作用させて、成形品を圧縮成形する射出圧縮成
形機において、一次型締時の可動盤位置やタイバーの支
持盤間長さを、ねじ手段による調整機構により変更し
て、型締時のタイバー伸び量を調整することができるよ
うに構成したので、成形条件が変わっても適正なタイバ
ーの伸びによる一次型締力を得ることができ、適度なタ
イバーの弾性変形復元力による圧縮力の下に成形を行う
ことができる。 また調整機構としてねじ手段を用いたので構造も特に複
雑となるようなことがなく、回動により微妙な調整を容
易になすことができるなどの特長を有する。
次的に型締し、さらにキャビティ内圧によりタイバーを
伸長して金型を二次的に型締し、ゲートシール後の成形
品の冷却に伴い、伸長したタイバーの弾性変形回復力を
成形品に作用させて、成形品を圧縮成形する射出圧縮成
形機において、一次型締時の可動盤位置やタイバーの支
持盤間長さを、ねじ手段による調整機構により変更し
て、型締時のタイバー伸び量を調整することができるよ
うに構成したので、成形条件が変わっても適正なタイバ
ーの伸びによる一次型締力を得ることができ、適度なタ
イバーの弾性変形復元力による圧縮力の下に成形を行う
ことができる。 また調整機構としてねじ手段を用いたので構造も特に複
雑となるようなことがなく、回動により微妙な調整を容
易になすことができるなどの特長を有する。
図面はこの発明に係る射出圧縮成形機を示すもので、第
１図は第１実施例の要部横断平面図である。 第２図は第２実施例の要部横断平面図である。 第３図は支持盤の正面図である。 第４図は第３実施例の要部横断平面図である。 第５図は第４実施例の要部横断平面図である。 第６図は射出圧縮成形機の作用説明図である。 第７図は型締力とタイバーの伸び量との関係図である。 第８図はＰ−Ｖ−Ｔ曲線上での成形経路図である。 １１，１２……支持盤 １１，１２……支持盤、１３……機台 １４……タイバー １５……型締シリンダ、１６……型締ラム １７……可動盤、１８……金型 ２０……調整機構 ２１，２２……ねじ部材 ２３……止めリング、２４……目盛 ２５……ねじ部、２６……ナット部材 ２７……チエーン、２８……駆動歯車 ２９……ボルト、３０……調整リング ３１……調整筒、３２……ピストン ３３……受け部材、３４……セットピン
１図は第１実施例の要部横断平面図である。 第２図は第２実施例の要部横断平面図である。 第３図は支持盤の正面図である。 第４図は第３実施例の要部横断平面図である。 第５図は第４実施例の要部横断平面図である。 第６図は射出圧縮成形機の作用説明図である。 第７図は型締力とタイバーの伸び量との関係図である。 第８図はＰ−Ｖ−Ｔ曲線上での成形経路図である。 １１，１２……支持盤 １１，１２……支持盤、１３……機台 １４……タイバー １５……型締シリンダ、１６……型締ラム １７……可動盤、１８……金型 ２０……調整機構 ２１，２２……ねじ部材 ２３……止めリング、２４……目盛 ２５……ねじ部、２６……ナット部材 ２７……チエーン、２８……駆動歯車 ２９……ボルト、３０……調整リング ３１……調整筒、３２……ピストン ３３……受け部材、３４……セットピン
Claims (2)
- 【請求項１】一対の支持盤にわたり両端部を止着して設
けたタイバーが、型締力とキャビティ内圧とにより伸長
し、ゲートシール後の成形品の冷却にともない、タイバ
ーの弾性変形復元力を金型に作用させて、成形品を圧縮
成形する射出圧縮成形機において、 型締ラムと可動盤との間に、型締ラムの前進による一次
型締時の可動盤位置を変更し、型締時のタイバー伸び量
を可変するねじ手段による調整機構を設けてなることを
特徴とする射出圧縮成形機。 - 【請求項２】一対の支持盤にわたり両端部を止着して設
けたタイバーが、型締力とキャビティ内圧とにより伸長
し、ゲートシール後の成形品の冷却にともない、タイバ
ーの弾性変形復元力を金型に作用させて、成形品を圧縮
成形する射出圧縮成形機において、 支持盤とタイバーとの間に、一次型締時におけるタイバ
ーの支持盤間の長さを変更し、型締時のタイバー伸び量
を可変するねじ手段による調整機構を設けてなることを
特徴とする射出圧縮成形機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1205443A JPH0645164B2 (ja) | 1989-08-08 | 1989-08-08 | 射出圧縮成形機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1205443A JPH0645164B2 (ja) | 1989-08-08 | 1989-08-08 | 射出圧縮成形機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0369329A JPH0369329A (ja) | 1991-03-25 |
| JPH0645164B2 true JPH0645164B2 (ja) | 1994-06-15 |
Family
ID=16506969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1205443A Expired - Fee Related JPH0645164B2 (ja) | 1989-08-08 | 1989-08-08 | 射出圧縮成形機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0645164B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1318770C (zh) * | 2001-10-26 | 2007-05-30 | Ntn株式会社 | 三角架型等速万向节 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4906489B2 (ja) * | 2006-12-06 | 2012-03-28 | 東洋機械金属株式会社 | 成形機 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58167137A (ja) * | 1982-03-29 | 1983-10-03 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 射出圧縮成形装置 |
| JPS58187256A (ja) * | 1982-04-27 | 1983-11-01 | Honda Motor Co Ltd | 成形機の型締装置 |
| JPH0628884B2 (ja) * | 1986-03-26 | 1994-04-20 | 松下電器産業株式会社 | プラスチツクの成形方法 |
-
1989
- 1989-08-08 JP JP1205443A patent/JPH0645164B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1318770C (zh) * | 2001-10-26 | 2007-05-30 | Ntn株式会社 | 三角架型等速万向节 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0369329A (ja) | 1991-03-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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