JPH0645164B2 - 射出圧縮成形機 - Google Patents
射出圧縮成形機Info
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- JPH0645164B2 JPH0645164B2 JP1205443A JP20544389A JPH0645164B2 JP H0645164 B2 JPH0645164 B2 JP H0645164B2 JP 1205443 A JP1205443 A JP 1205443A JP 20544389 A JP20544389 A JP 20544389A JP H0645164 B2 JPH0645164 B2 JP H0645164B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tie bar
- mold clamping
- compression molding
- mold
- molding machine
- Prior art date
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/46—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould
- B29C45/56—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould using mould parts movable during or after injection, e.g. injection-compression moulding
- B29C45/561—Injection-compression moulding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
[産業上の利用分野] この発明は、レンズや光ディスクのディスクプレート
等、サブミクロン単位の厳しい形状精度が要求される合
成樹脂の成形に用いられる射出圧縮成形機に関するもの
である。 [従来の技術] この種の射出圧縮成形機では、射出工程のキャビティに
合成樹脂の材料が充填される過程で、キャビティ内に発
生する高圧に負けて、成形しようとする材料の体積収縮
率と金型容積の関係から、所要分量だけタイバーが伸び
て金型が所要量型開きできるように、タイバーの長さ、
太さ、材質の弾性率を予め定め、射出の高圧エネルギー
をタイバーの伸びという形で蓄え、ゲートシールが完了
した時点で成形品の冷却進行と共に、成形品の厚さ方向
に伸びたタイバーの弾性変形回復力を金型に作用させ、
成形品を圧縮して精密成形を行うことができるようにし
てある。 第6図はその射出圧縮成形機における工程説明図で、図
中1,2は機台3に設置された支持盤、4,4は支持盤
1,2にわたり設けたタイバーで、両端部は支持盤1,
2の隅部に挿通して止着してあり、そのタイバー4,4
に型締シリンダ5の型締ラム6と連結した可動盤7が移
動自在に支持されている。 8は金型で、支持盤2と可動盤7との対向面に取付けて
ある。また型締シリンダ5を有する上記支持盤1は、機
台3に固着してあるが、金型8を取付けた支持盤2は、
タイバー4,4の伸長を許容する範囲にて移動するよう
に、機台上に設けられている。 このような射出圧縮成形機での型締工程、射出工程、圧
縮工程などにおけるタイバー4の伸びと型締力の関係
を、第6図と第7図とを参照して次に説明する。 型締工程(一次型締) 先ず型締ラム6を前後移動して金型8を閉じた状態で
は、型締ラム6の移動にΔL0の余裕があり、タイバー
4には伸びは生じない。このときのタイバー長さをLと
する。 さらに、型締ラム6を高圧で型締ストロークエンド、即
ちΔL0を移動すると、タイバー4は加圧によりΔL0
だけ伸び、L+ΔL0のタイバー長さとなり、ΔL0に
比例した一次型締力が発生する。 射出工程 一次型締の状態において、金型8のキャビティに溶融樹
脂を射出充填すると、充填過程で発生する樹脂圧が内圧
となって、金型8を外方へ加圧する。 このとき可動盤側は油圧力により押切られることから、
樹脂圧による加圧により、タイバー4に伸びΔL1が生
じる。 このタイバー4の新たな伸びにともない、支持盤2が金
型8と共に移動することから、金型8は伸び量ΔL1に
等しい寸法だけ開き、その伸び量に比例した型締力が金
型8に二次型締力として働く。このときにタイバー長さ
はL+のΔL0+ΔL1となる。 圧縮工程 射出充填を完了した時点から、タイバー4の伸長による
に二次型締力は、タイバー4における弾性変形回復力と
なって成形品を圧縮する力に変わる。 この圧縮力は成形品の冷却完了まで金型8を閉じる方向
に作用し、型開前の金型8の開き量はΔL2となる。そ
の時の圧縮量はΔL1−ΔL2として表すことができ
る。 次にキャビティ内における溶融樹脂の流動から固化に至
るめでの挙動、即ち、成形時の樹脂の圧力P,比容積
V,温度Tの変化の仕方は、それぞれの樹脂に対するP
−V−T曲線に従う変化である。 第8図は、P−V−T曲線と射出工程の経緯とを示すも
ので、横軸は温度Tを,縦軸は比容積Vを,曲線は樹脂
圧力Pをパラメータとして描いたものである。 通常、射出成形手段を考える場合、図表の各点をどのよ
うに辿るかを記すことによって、その特徴を考えること
ができる。 そこで、第8図について射出圧縮工程を考えると、先ず
常温の加熱により常圧(1kg/cm2)の等圧線に沿って
IからIIに温度上昇する。 射出が始まると、キャビティ内の圧力が急速に増加して
ある値IからIIIに達する。さらに樹脂がキャビティを
充填し終えると圧縮工程に入り、圧縮されながら冷却収
縮しIIIからIに進行する。圧縮工程が完了した後に取
出した成形品は自前冷却して常温となる。 [発明が解決しようとする課題] 光ディスク、レンズ等の寸法精度は要求される成形品で
は、高精度、高品質の成形品を得るには、成形品の形
状、材料、成形温度により成形経緯は異なり、最適なキ
ャビティ内圧の制御を行う必要がある。 射出圧縮成形の型締力は、タイバー4の伸びに依存し、
さらに例えば射出完了時の型締力は、第7図のΔL0+
ΔL1に、圧縮完了時の型締力はΔL1+ΔL2に比例
したものとなる。 しかし、直圧式型締装置を備えた射出圧縮成形機で、タ
イバー4の伸縮により圧縮成形を行う場合、前述のよう
に、型締装置は型締ストロークエンドまで型締し、射出
圧縮成形を行うので、一次型締で最大ストローク型締し
たときのタイバー伸び量ΔL0は、設計段階における型
締装置のストローク及びぞこに取付けられる金型8の型
厚などで、固定的に決定され、成形品の形状、材料樹
脂、温度などが変わった場合、最適なキャビティ内圧の
微妙な調整が行えなくなる。 この発明は、上記従来の射出圧縮成形機の課題を解決す
るために考えられたものであって、その目的は、成形条
件に応じてタイバー伸び量を可変し、一次型締力を任意
に変更することができる調整機構を備えた射出圧縮成形
機を提供することにある。 [課題を解決するための手段] 上記目的によるこの発明の特徴は、一対の支持盤にわた
り両端部を止着して設けたタイバーが、型締力とキャビ
ティ内圧とにより伸長し、ゲートシール後の成形品の冷
却にともない、タイバーの弾性変形復元力を金型に作用
させて、成形品を圧縮成形する射出圧縮成形機におい
て、型締ラムと可動盤との間に、型締ラムの前進による
一次型締時の可動盤位置を変更し、型締時のタイバー伸
び量を可変するねじ手段による調整機構を設けてなるこ
とにある。 またねじ手段による調整機構は支持盤とタイバーとの間
に設けられ、タイバーの支持盤間長さを変更して、型締
時のタイバー伸び量を可変し得ることを他の特徴とする
ものである。
等、サブミクロン単位の厳しい形状精度が要求される合
成樹脂の成形に用いられる射出圧縮成形機に関するもの
である。 [従来の技術] この種の射出圧縮成形機では、射出工程のキャビティに
合成樹脂の材料が充填される過程で、キャビティ内に発
生する高圧に負けて、成形しようとする材料の体積収縮
率と金型容積の関係から、所要分量だけタイバーが伸び
て金型が所要量型開きできるように、タイバーの長さ、
太さ、材質の弾性率を予め定め、射出の高圧エネルギー
をタイバーの伸びという形で蓄え、ゲートシールが完了
した時点で成形品の冷却進行と共に、成形品の厚さ方向
に伸びたタイバーの弾性変形回復力を金型に作用させ、
成形品を圧縮して精密成形を行うことができるようにし
てある。 第6図はその射出圧縮成形機における工程説明図で、図
中1,2は機台3に設置された支持盤、4,4は支持盤
1,2にわたり設けたタイバーで、両端部は支持盤1,
2の隅部に挿通して止着してあり、そのタイバー4,4
に型締シリンダ5の型締ラム6と連結した可動盤7が移
動自在に支持されている。 8は金型で、支持盤2と可動盤7との対向面に取付けて
ある。また型締シリンダ5を有する上記支持盤1は、機
台3に固着してあるが、金型8を取付けた支持盤2は、
タイバー4,4の伸長を許容する範囲にて移動するよう
に、機台上に設けられている。 このような射出圧縮成形機での型締工程、射出工程、圧
縮工程などにおけるタイバー4の伸びと型締力の関係
を、第6図と第7図とを参照して次に説明する。 型締工程(一次型締) 先ず型締ラム6を前後移動して金型8を閉じた状態で
は、型締ラム6の移動にΔL0の余裕があり、タイバー
4には伸びは生じない。このときのタイバー長さをLと
する。 さらに、型締ラム6を高圧で型締ストロークエンド、即
ちΔL0を移動すると、タイバー4は加圧によりΔL0
だけ伸び、L+ΔL0のタイバー長さとなり、ΔL0に
比例した一次型締力が発生する。 射出工程 一次型締の状態において、金型8のキャビティに溶融樹
脂を射出充填すると、充填過程で発生する樹脂圧が内圧
となって、金型8を外方へ加圧する。 このとき可動盤側は油圧力により押切られることから、
樹脂圧による加圧により、タイバー4に伸びΔL1が生
じる。 このタイバー4の新たな伸びにともない、支持盤2が金
型8と共に移動することから、金型8は伸び量ΔL1に
等しい寸法だけ開き、その伸び量に比例した型締力が金
型8に二次型締力として働く。このときにタイバー長さ
はL+のΔL0+ΔL1となる。 圧縮工程 射出充填を完了した時点から、タイバー4の伸長による
に二次型締力は、タイバー4における弾性変形回復力と
なって成形品を圧縮する力に変わる。 この圧縮力は成形品の冷却完了まで金型8を閉じる方向
に作用し、型開前の金型8の開き量はΔL2となる。そ
の時の圧縮量はΔL1−ΔL2として表すことができ
る。 次にキャビティ内における溶融樹脂の流動から固化に至
るめでの挙動、即ち、成形時の樹脂の圧力P,比容積
V,温度Tの変化の仕方は、それぞれの樹脂に対するP
−V−T曲線に従う変化である。 第8図は、P−V−T曲線と射出工程の経緯とを示すも
ので、横軸は温度Tを,縦軸は比容積Vを,曲線は樹脂
圧力Pをパラメータとして描いたものである。 通常、射出成形手段を考える場合、図表の各点をどのよ
うに辿るかを記すことによって、その特徴を考えること
ができる。 そこで、第8図について射出圧縮工程を考えると、先ず
常温の加熱により常圧(1kg/cm2)の等圧線に沿って
IからIIに温度上昇する。 射出が始まると、キャビティ内の圧力が急速に増加して
ある値IからIIIに達する。さらに樹脂がキャビティを
充填し終えると圧縮工程に入り、圧縮されながら冷却収
縮しIIIからIに進行する。圧縮工程が完了した後に取
出した成形品は自前冷却して常温となる。 [発明が解決しようとする課題] 光ディスク、レンズ等の寸法精度は要求される成形品で
は、高精度、高品質の成形品を得るには、成形品の形
状、材料、成形温度により成形経緯は異なり、最適なキ
ャビティ内圧の制御を行う必要がある。 射出圧縮成形の型締力は、タイバー4の伸びに依存し、
さらに例えば射出完了時の型締力は、第7図のΔL0+
ΔL1に、圧縮完了時の型締力はΔL1+ΔL2に比例
したものとなる。 しかし、直圧式型締装置を備えた射出圧縮成形機で、タ
イバー4の伸縮により圧縮成形を行う場合、前述のよう
に、型締装置は型締ストロークエンドまで型締し、射出
圧縮成形を行うので、一次型締で最大ストローク型締し
たときのタイバー伸び量ΔL0は、設計段階における型
締装置のストローク及びぞこに取付けられる金型8の型
厚などで、固定的に決定され、成形品の形状、材料樹
脂、温度などが変わった場合、最適なキャビティ内圧の
微妙な調整が行えなくなる。 この発明は、上記従来の射出圧縮成形機の課題を解決す
るために考えられたものであって、その目的は、成形条
件に応じてタイバー伸び量を可変し、一次型締力を任意
に変更することができる調整機構を備えた射出圧縮成形
機を提供することにある。 [課題を解決するための手段] 上記目的によるこの発明の特徴は、一対の支持盤にわた
り両端部を止着して設けたタイバーが、型締力とキャビ
ティ内圧とにより伸長し、ゲートシール後の成形品の冷
却にともない、タイバーの弾性変形復元力を金型に作用
させて、成形品を圧縮成形する射出圧縮成形機におい
て、型締ラムと可動盤との間に、型締ラムの前進による
一次型締時の可動盤位置を変更し、型締時のタイバー伸
び量を可変するねじ手段による調整機構を設けてなるこ
とにある。 またねじ手段による調整機構は支持盤とタイバーとの間
に設けられ、タイバーの支持盤間長さを変更して、型締
時のタイバー伸び量を可変し得ることを他の特徴とする
ものである。
上記構成では、調整機構の回動により型締ラム最前進時
(一次型締時)の可動盤位置を支持盤側(図右側)に移
動し、またはタイバーの支持盤間長さを小さくすると、
一次型締時におけるタイバーの伸びは大きくなり、金型
に二次的に作用する型締力も大きくなって、タイバーの
弾性変形復元力による圧縮力も増す。 反対に型締ラム最前進時の可動盤位置を前記とは反対側
の支持盤側(図左側)へ移動し、またはタイバーの支持
盤間長さを大きくすると、一次型締時のタイバーの伸び
は小さくなり、金型に一時的に作用する型締力も小さく
なって、タイバーの弾性変形復元力による圧縮力は減少
する。
(一次型締時)の可動盤位置を支持盤側(図右側)に移
動し、またはタイバーの支持盤間長さを小さくすると、
一次型締時におけるタイバーの伸びは大きくなり、金型
に二次的に作用する型締力も大きくなって、タイバーの
弾性変形復元力による圧縮力も増す。 反対に型締ラム最前進時の可動盤位置を前記とは反対側
の支持盤側(図左側)へ移動し、またはタイバーの支持
盤間長さを大きくすると、一次型締時のタイバーの伸び
は小さくなり、金型に一時的に作用する型締力も小さく
なって、タイバーの弾性変形復元力による圧縮力は減少
する。
第1図から第5図は、この発明のいくつかの実施例を示
すもので、図中11,12は機台13に設置された支持
盤、14,14は支持盤11,12にわたり設けた4本
のタイバーで、両端部は支持盤の隅部に挿通して止着し
てあり、そのタイバー14,14に型締シリンダ15の
型締ラム16と連結した可動盤17が移動自在に支持さ
れている。 18は一対の分割金型で、支持盤12と可動盤17との
対向側面に取付けてある。この金型18は射出成形時の
材料温度に影響されて、熱膨張がその都度に変わらない
ように充分に温調してある。 また型締シリンダ15を有する上記支持盤11は、機台
に固着してあるが、金型18を取付けた支持盤12は、
タイバー14,14の伸長を許容する範囲にて、機台上
を移動するように、図面では省略したが、上記可動盤1
7と共用される機台上の直線運動用のリニアベアリング
ガイドに、直線運動用のリニアベアリングを介して機台
上に設けられている。 また上記型締ラム16は、型締および射出の高圧に対し
て負けない、充分な剛性を持ち、型締時及び射出時の高
圧は全てタイバー14,14の伸び量により吸収され
る。 上記タイバー14,14は、射出圧縮成形を実現するた
めに、射出工程のキャビティ内の高圧に負けて、成形し
ようとする成形品の体積収縮率とキャビティ容量の関係
から、所要分量だけ伸びるように、一部14a,14a
が小径に形成されている。 第1実施例(第1図) この実施例は、上記型締ラム16と可動盤17との間に
一次型締力の調整機構20を設けた場合であって、その
調整機構20は互いに螺合する筒状のねじ部21,22
とからなる。 このねじ部材21,22のうち、内側のねじ部材21は
型締ラム16の先端に固定され、外側のねじ部材22は
止めリング23をもって可動盤17の背面に回動自在に
取付けてある。 またねじ部材22の外周囲には回動量を示す目盛24が
施してある。このような射出圧縮成形機では、ねじ部材
22の回動により可動盤を進退移動でき、これにより型
締ラム最前進時の可動盤位置が変わることから、型厚や
成形品形状、材料樹脂、温度等は変わったときでも、タ
イバー14に適正な伸びを与えることができ、成形条件
の変化に応じてキャビティ内圧の微妙な調整が可能とな
る。 第2実施例(第2図及び第3図) この実施例は、支持盤11とタイバー14,14との間
に調整機構20を設けた場合で、調整機構20はタイバ
ーエンドに設けたねじ部25と、支持盤11のタイバー
挿通孔に嵌合してねじ部25に螺合したナット部材26
と、ナット部材26を回動するチエーン27及びその駆
動歯車28とから構成されている。 上記チエーン27はナット部材26の周囲に設けた溝内
の歯車と噛合して、各ナット部材26に掛け渡され、駆
動歯車28により循環移動して全てのナット部材26を
同時に回動するように作用する。 これにより支持盤間のタイバー長さが変わるため、支持
盤11に挿通したタイバー14,14に軸方向への推力
が生じ、この推力がタイバー14,14に連結した他方
の支持盤12(第1図参照)に作用して、支持盤12を
金型18とともに可動盤17に対し進退移動する。 この移動によりタイバー14,14の伸び量も変わるの
で、これにより成形条件に変更があっても、上記第1実
施例と同様にタイバーに適正の伸びを与えることができ
る。 第3実施例(第4図) この実施例は、第2実施例に示す調整機構20を支持盤
12側に設けた場合であって、タイバー14,14が他
方の支持盤11に固定されていることから、支持盤12
がナット部材26に直接押されて、可動盤17に対し移
動する。この結果、成形条件に応じたタイバーの伸びを
得ることができる。 実施例4(第5図) この実施例は、型締シリンダ15と型締ラム16との間
に調整機構20を設けた場合で、型締シリンダ15の開
口に、ボルト29をもって取付けた内側ねじを有する調
整リング30と、その調整リング30に外周のねじを螺
合して、調整ねじ30と型締ラム16との間に介在させ
た調整筒31とからなる。 この調整筒31の内側にはピストン32の受け部材33
が連結してあり、この受け部材33の位置を調整筒31
の回動により前後に移動してピストン32の最前進位置
を調整できるようにしてある。 また調整筒31の回動は、調整リング30を貫通して調
整リング外周の環状溝に先端部を挿入したセットピン3
4により一定範囲に規制してある。 なお、この実施例では、型締ラム16の最前進位置を、
調整筒31の操作により定められることができるので、
これにより成形条件に適合したタイバーの伸びを確保す
ることができる。
すもので、図中11,12は機台13に設置された支持
盤、14,14は支持盤11,12にわたり設けた4本
のタイバーで、両端部は支持盤の隅部に挿通して止着し
てあり、そのタイバー14,14に型締シリンダ15の
型締ラム16と連結した可動盤17が移動自在に支持さ
れている。 18は一対の分割金型で、支持盤12と可動盤17との
対向側面に取付けてある。この金型18は射出成形時の
材料温度に影響されて、熱膨張がその都度に変わらない
ように充分に温調してある。 また型締シリンダ15を有する上記支持盤11は、機台
に固着してあるが、金型18を取付けた支持盤12は、
タイバー14,14の伸長を許容する範囲にて、機台上
を移動するように、図面では省略したが、上記可動盤1
7と共用される機台上の直線運動用のリニアベアリング
ガイドに、直線運動用のリニアベアリングを介して機台
上に設けられている。 また上記型締ラム16は、型締および射出の高圧に対し
て負けない、充分な剛性を持ち、型締時及び射出時の高
圧は全てタイバー14,14の伸び量により吸収され
る。 上記タイバー14,14は、射出圧縮成形を実現するた
めに、射出工程のキャビティ内の高圧に負けて、成形し
ようとする成形品の体積収縮率とキャビティ容量の関係
から、所要分量だけ伸びるように、一部14a,14a
が小径に形成されている。 第1実施例(第1図) この実施例は、上記型締ラム16と可動盤17との間に
一次型締力の調整機構20を設けた場合であって、その
調整機構20は互いに螺合する筒状のねじ部21,22
とからなる。 このねじ部材21,22のうち、内側のねじ部材21は
型締ラム16の先端に固定され、外側のねじ部材22は
止めリング23をもって可動盤17の背面に回動自在に
取付けてある。 またねじ部材22の外周囲には回動量を示す目盛24が
施してある。このような射出圧縮成形機では、ねじ部材
22の回動により可動盤を進退移動でき、これにより型
締ラム最前進時の可動盤位置が変わることから、型厚や
成形品形状、材料樹脂、温度等は変わったときでも、タ
イバー14に適正な伸びを与えることができ、成形条件
の変化に応じてキャビティ内圧の微妙な調整が可能とな
る。 第2実施例(第2図及び第3図) この実施例は、支持盤11とタイバー14,14との間
に調整機構20を設けた場合で、調整機構20はタイバ
ーエンドに設けたねじ部25と、支持盤11のタイバー
挿通孔に嵌合してねじ部25に螺合したナット部材26
と、ナット部材26を回動するチエーン27及びその駆
動歯車28とから構成されている。 上記チエーン27はナット部材26の周囲に設けた溝内
の歯車と噛合して、各ナット部材26に掛け渡され、駆
動歯車28により循環移動して全てのナット部材26を
同時に回動するように作用する。 これにより支持盤間のタイバー長さが変わるため、支持
盤11に挿通したタイバー14,14に軸方向への推力
が生じ、この推力がタイバー14,14に連結した他方
の支持盤12(第1図参照)に作用して、支持盤12を
金型18とともに可動盤17に対し進退移動する。 この移動によりタイバー14,14の伸び量も変わるの
で、これにより成形条件に変更があっても、上記第1実
施例と同様にタイバーに適正の伸びを与えることができ
る。 第3実施例(第4図) この実施例は、第2実施例に示す調整機構20を支持盤
12側に設けた場合であって、タイバー14,14が他
方の支持盤11に固定されていることから、支持盤12
がナット部材26に直接押されて、可動盤17に対し移
動する。この結果、成形条件に応じたタイバーの伸びを
得ることができる。 実施例4(第5図) この実施例は、型締シリンダ15と型締ラム16との間
に調整機構20を設けた場合で、型締シリンダ15の開
口に、ボルト29をもって取付けた内側ねじを有する調
整リング30と、その調整リング30に外周のねじを螺
合して、調整ねじ30と型締ラム16との間に介在させ
た調整筒31とからなる。 この調整筒31の内側にはピストン32の受け部材33
が連結してあり、この受け部材33の位置を調整筒31
の回動により前後に移動してピストン32の最前進位置
を調整できるようにしてある。 また調整筒31の回動は、調整リング30を貫通して調
整リング外周の環状溝に先端部を挿入したセットピン3
4により一定範囲に規制してある。 なお、この実施例では、型締ラム16の最前進位置を、
調整筒31の操作により定められることができるので、
これにより成形条件に適合したタイバーの伸びを確保す
ることができる。
この発明は上述のように、タイバーを伸長して金型を一
次的に型締し、さらにキャビティ内圧によりタイバーを
伸長して金型を二次的に型締し、ゲートシール後の成形
品の冷却に伴い、伸長したタイバーの弾性変形回復力を
成形品に作用させて、成形品を圧縮成形する射出圧縮成
形機において、一次型締時の可動盤位置やタイバーの支
持盤間長さを、ねじ手段による調整機構により変更し
て、型締時のタイバー伸び量を調整することができるよ
うに構成したので、成形条件が変わっても適正なタイバ
ーの伸びによる一次型締力を得ることができ、適度なタ
イバーの弾性変形復元力による圧縮力の下に成形を行う
ことができる。 また調整機構としてねじ手段を用いたので構造も特に複
雑となるようなことがなく、回動により微妙な調整を容
易になすことができるなどの特長を有する。
次的に型締し、さらにキャビティ内圧によりタイバーを
伸長して金型を二次的に型締し、ゲートシール後の成形
品の冷却に伴い、伸長したタイバーの弾性変形回復力を
成形品に作用させて、成形品を圧縮成形する射出圧縮成
形機において、一次型締時の可動盤位置やタイバーの支
持盤間長さを、ねじ手段による調整機構により変更し
て、型締時のタイバー伸び量を調整することができるよ
うに構成したので、成形条件が変わっても適正なタイバ
ーの伸びによる一次型締力を得ることができ、適度なタ
イバーの弾性変形復元力による圧縮力の下に成形を行う
ことができる。 また調整機構としてねじ手段を用いたので構造も特に複
雑となるようなことがなく、回動により微妙な調整を容
易になすことができるなどの特長を有する。
図面はこの発明に係る射出圧縮成形機を示すもので、第
1図は第1実施例の要部横断平面図である。 第2図は第2実施例の要部横断平面図である。 第3図は支持盤の正面図である。 第4図は第3実施例の要部横断平面図である。 第5図は第4実施例の要部横断平面図である。 第6図は射出圧縮成形機の作用説明図である。 第7図は型締力とタイバーの伸び量との関係図である。 第8図はP−V−T曲線上での成形経路図である。 11,12……支持盤 11,12……支持盤、13……機台 14……タイバー 15……型締シリンダ、16……型締ラム 17……可動盤、18……金型 20……調整機構 21,22……ねじ部材 23……止めリング、24……目盛 25……ねじ部、26……ナット部材 27……チエーン、28……駆動歯車 29……ボルト、30……調整リング 31……調整筒、32……ピストン 33……受け部材、34……セットピン
1図は第1実施例の要部横断平面図である。 第2図は第2実施例の要部横断平面図である。 第3図は支持盤の正面図である。 第4図は第3実施例の要部横断平面図である。 第5図は第4実施例の要部横断平面図である。 第6図は射出圧縮成形機の作用説明図である。 第7図は型締力とタイバーの伸び量との関係図である。 第8図はP−V−T曲線上での成形経路図である。 11,12……支持盤 11,12……支持盤、13……機台 14……タイバー 15……型締シリンダ、16……型締ラム 17……可動盤、18……金型 20……調整機構 21,22……ねじ部材 23……止めリング、24……目盛 25……ねじ部、26……ナット部材 27……チエーン、28……駆動歯車 29……ボルト、30……調整リング 31……調整筒、32……ピストン 33……受け部材、34……セットピン
Claims (2)
- 【請求項1】一対の支持盤にわたり両端部を止着して設
けたタイバーが、型締力とキャビティ内圧とにより伸長
し、ゲートシール後の成形品の冷却にともない、タイバ
ーの弾性変形復元力を金型に作用させて、成形品を圧縮
成形する射出圧縮成形機において、 型締ラムと可動盤との間に、型締ラムの前進による一次
型締時の可動盤位置を変更し、型締時のタイバー伸び量
を可変するねじ手段による調整機構を設けてなることを
特徴とする射出圧縮成形機。 - 【請求項2】一対の支持盤にわたり両端部を止着して設
けたタイバーが、型締力とキャビティ内圧とにより伸長
し、ゲートシール後の成形品の冷却にともない、タイバ
ーの弾性変形復元力を金型に作用させて、成形品を圧縮
成形する射出圧縮成形機において、 支持盤とタイバーとの間に、一次型締時におけるタイバ
ーの支持盤間の長さを変更し、型締時のタイバー伸び量
を可変するねじ手段による調整機構を設けてなることを
特徴とする射出圧縮成形機。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1205443A JPH0645164B2 (ja) | 1989-08-08 | 1989-08-08 | 射出圧縮成形機 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1205443A JPH0645164B2 (ja) | 1989-08-08 | 1989-08-08 | 射出圧縮成形機 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0369329A JPH0369329A (ja) | 1991-03-25 |
JPH0645164B2 true JPH0645164B2 (ja) | 1994-06-15 |
Family
ID=16506969
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1205443A Expired - Fee Related JPH0645164B2 (ja) | 1989-08-08 | 1989-08-08 | 射出圧縮成形機 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0645164B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1318770C (zh) * | 2001-10-26 | 2007-05-30 | Ntn株式会社 | 三角架型等速万向节 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4906489B2 (ja) * | 2006-12-06 | 2012-03-28 | 東洋機械金属株式会社 | 成形機 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58167137A (ja) * | 1982-03-29 | 1983-10-03 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 射出圧縮成形装置 |
JPS58187256A (ja) * | 1982-04-27 | 1983-11-01 | Honda Motor Co Ltd | 成形機の型締装置 |
JPH0628884B2 (ja) * | 1986-03-26 | 1994-04-20 | 松下電器産業株式会社 | プラスチツクの成形方法 |
-
1989
- 1989-08-08 JP JP1205443A patent/JPH0645164B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1318770C (zh) * | 2001-10-26 | 2007-05-30 | Ntn株式会社 | 三角架型等速万向节 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0369329A (ja) | 1991-03-25 |
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