JPH0641646A - フェライト系ステンレス鋼の熱間圧延後の冷却法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 リジングの形成がより小さくしかもｒ値が高
いレベルでのバランスがとれ、なおかつ冷間圧延にて耳
割れや板厚変動が発生しないフェライト系ステンレス鋼
板を得ることを目的とする。 【構成】 熱延での最終仕上圧延機から捲取機に到る過
程での冷却域において、中間域での温度７２０〜７４０
℃までは冷却速度毎秒１４〜１６℃で冷却し、それ以降
捲取温度６００〜７００℃までは冷却速度毎秒２２〜２
４℃としてストリップを冷却することにより、リジング
が小さくｒ値が高いレベルであり、かつ冷間圧延工程に
おいて耳割れや板厚変動が発生しないフェライト系ステ
ンレス鋼を得ることができる冷却法である。 【効果】 本発明によって、従来法と同等レベルのリジ
ングおよびｒ値を維持しつつ冷間圧延での耳割れおよび
板厚変動を改善することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、フェライト系ステンレ
ス鋼のタンデム圧延機による熱間圧延における注水冷却
法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、フェライト系ステンレス鋼のタン
デム圧延機による熱間圧延において、材質制御上最も重
要な問題は、製品でのリジングとｒ値の低下であり、こ
れが次工程の冷間圧延にて耳割れや板厚変動等の問題を
発生させる。

【０００３】この熱間圧延後のフェライト系ステンレス
鋼のリジングとｒ値との関連については特開昭６１−２
４６３２６号公報に開示されており、同公報において
は、Ａｌ：０．０４〜０．５重量％を含有するフェライ
ト系ステンレス鋼の鋼片を１１５０〜１３００℃の温度
範囲に加熱した後、粗圧延機及び複数の連続仕上圧延機
列によって仕上温度８５０℃以上で熱間圧延し、６００
〜７００℃の温度範囲で捲取ることにより、リジングが
小さく、ｒ値の大きいフェライト系ステンレス鋼の熱間
圧延板を得ようとするものである。

【０００４】すなわち、同公報には、フェライト系ステ
ンレス鋼におけるｒ値の劣化は、熱延板の状態でα’相
が残留し、この相は硬くて脆いから冷延性が低下すると
ともに、このような硬い相が存在すると、最終焼鈍時に
深絞り性に有利な｛１１１｝集合組織の発生が抑えられ
る為に発生すること、また、リジングは、高温捲取時に
はα’相がα＋炭化物に変態し、冷延および焼鈍工程で
結晶方位がランダム化せず、｛１００｝および｛１１
１｝集合組織が優先的に発達するために発生することを
開示している。そのため、捲取温度が低い場合には、熱
延ままの状態で硬いα’相が残留することによって、リ
ジングが向上する代わりにｒ値が劣化することに加え、
次工程の冷間圧延において耳割れおよび板厚変動が発生
する。また逆に、捲取温度が高い場合には、冷延および
焼鈍工程で結晶方位がランダム化せず、｛１００｝およ
び｛１１１｝集合組織が優先的に発達するために、ｒ値
が向上する代わりに、リジングが悪化する。

【０００５】そして、同公報においては、このリジング
とｒ値の発生のバランス面から、捲取温度を６００〜７
００℃に維持することを提案したものである。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところが、上記公報に
記載の方法は、リジングとｒ値のバランス制御を重視し
たものであるが、冷間圧延では耳割れおよび板厚変動が
発生する状態にある。

【０００７】本発明の目的は、リジングの形成がより小
さくしかもｒ値が高いレベルでのバランスが採れ、なお
かつ冷間圧延工程に支障の無いフェライト系ステンレス
鋼板を得るための連続熱間圧延後の冷却法を提供するこ
とにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明は、フェライト系
ステンレス鋼板におけるリジング性向上とｒ値改善の上
でのバランスを採りながら、冷間圧延工程に支障の無い
鋼板を得るためには、捲取温度だけでなく、最終仕上圧
延機を出て捲取機に到る過程での温度変化の制御が重要
であるという新規な知見に基づいて完成したもので、捲
取温度と共に中間域の温度を制御することを特徴とす
る。

【０００９】そのための具体的な手段としては、最終仕
上圧延機を出てから捲取機に到る過程での中間域におい
ては冷却は抑え、それから目的とする捲取温度にまで２
段冷却するという過程を採ることができる。

【００１０】中間過程までの冷却速度は、実際的に７２
０〜７５０℃，１６℃／ｓｅｃ以下で冷却し（実際的に
は４〜１６℃／ｓｅｃ程度）、また、中間域から捲取機
までの６００〜７００℃に到るまでの冷却速度は２２℃
／ｓｅｃ以上（実際的には２２〜２４℃／ｓｅｃ）とす
ることが望ましい。

【００１１】ここで中間域とは、冷却ライン長の１／３
〜２／３とする。

【００１２】

【作用】従来法では、最終仕上圧延機を出てから捲取機
に到る過程において、注水冷却により目標とする捲取温
度まで単調に冷却することにより、リジングとｒ値のバ
ランスのとれた熱延板が得られるが、この方法で製造し
た熱延板は冷間圧延にて耳割れおよび板厚変動が発生す
るため好ましくないことがわかった。

【００１３】本発明は、注水冷却にて最終捲取温度に到
達せしめる場合に、目標とする捲取温度まで単調に冷却
することに代わり、中間域での温度も目標とすることに
より、仕上圧延機を出てから中間域までの冷却速度は小
さく、中間域から捲取機までの冷却速度は大きくするこ
とで、リジングとｒ値のバランスが良いだけでなく、冷
間圧延での耳割れおよび板厚変動が発生しない熱延板を
得ることができる。

【００１４】ここで、仕上圧延機〜中間域間において、
冷却速度を小さくするのは、α’相の一部をα＋炭化物
に変態させる目的をもち、このためには、冷却速度を１
６℃／ｓｅｃ以下とする必要がある。

【００１５】一方、逆にこの冷却速度を巻取りまで維持
すると、α’相の全てがα＋炭化物に変態してしまい、
ｒ値は向上するものの、リジングが発生する。

【００１６】また、前記仕上圧延機〜中間域間を１６℃
／ｓｅｃより大きな冷却速度で冷却した場合、α’相が
α＋炭化物に変態せず、熱延のままの状態で残留するこ
とによりｒ値が悪化し、冷延において耳割れ，板厚変動
が発生する。

【００１７】さらに、中間域から巻取りまでの間の冷却
速度を２２℃／ｓｅｃ以上としたのは、前の領域でα＋
炭化物に変態した残りのα’相を熱延のままで残留させ
るためである。

【００１８】

【実施例】表１に示す組成からなるフェライト系ステン
レス鋼に本発明を適用した。

【００１９】

【表１】 表１に示す組成を有する鋼を転炉−ＶＯＤにより溶製
し、連続鋳造にて鋼片とした。この鋼片を加熱炉にて１
１５０〜１３００℃に加熱−均熱し、粗圧延機および６
スタンドからなる連続仕上圧延機により所定の厚みと
し、さらに、図１に示す冷却パターンにて注水冷却した
後、捲取機にてコイルに捲取った。この図１に示す、仕
上圧延機を出たときのストリップの温度ＦＴから、捲取
機前における捲取温度ＣＴに到る注水冷却様態は、本発
明の場合Ａ線に示す様に、最終仕上圧延後の温度８５０
℃以上から、中間温度計ＭＴ４として示す中間域におけ
る温度７２０〜７５０℃まで注水量を減らすことによ
り、１４〜１６℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却し、その
後、この中間域の温度７２０〜７５０℃から捲取温度６
００〜７００℃まで、注水量を増やして２２〜２４℃／
ｓｅｃの冷却速度で冷却した。

【００２０】これに対して、Ｂ線に示す従来法の場合
は、最終仕上圧延後の温度８５０℃以上から、捲取温度
６００〜７００℃まで単調に注水冷却した。

【００２１】表２には、Ａ線およびＢ線の各々の注水冷
却パターンによって得た熱延板の特性を示す。

【００２２】

【表２】 従来の注水パターン（Ｂ線）で得られた熱延板は、冷間
圧延での耳割評点および板厚変動レベルが各々３〜４ラ
ンク，３ランクと悪いレベルであるのに対し、本発明に
よる注水パターン（Ａ線）で得られた熱延板はリジング
およびｒ値は従来レベルを維持しつつ、耳割評点および
板厚変動レベルが両者とも１ランクと良好であった。

【００２３】これによって、本発明の場合、従来法と同
等レベルのリジングおよびｒ値を維持しつつ冷間圧延で
の耳割れおよび板厚変動を改善できることがわかる。

【００２４】

【発明の効果】本発明によって、従来法と同等レベルの
リジングおよびｒ値を維持しつつ冷間圧延での耳割れお
よび板厚変動を改善できることがわかる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明による注水パターンおよび従来の注水
パターンにおける、仕上圧延温度ＦＴから捲取温度ＣＴ
間での温度変化を示したものである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 三上 尚史 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 最終仕上圧延機から捲取機に到る過程で
   の冷却域において、中間域までの冷却速度を緩やかに
   し、その後、冷却速度を早めて所望の捲取温度にまで冷
   却する２段冷却を行なうことを特徴とするフェライト系
   ステンレス鋼の熱間圧延後の冷却法。