JPH06347503A - 地絡故障点標定装置 - Google Patents
地絡故障点標定装置Info
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- JPH06347503A JPH06347503A JP13832493A JP13832493A JPH06347503A JP H06347503 A JPH06347503 A JP H06347503A JP 13832493 A JP13832493 A JP 13832493A JP 13832493 A JP13832493 A JP 13832493A JP H06347503 A JPH06347503 A JP H06347503A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】高抵抗接地系３端子平行２回線送電線のいずれ
かの２端Ａ，Ｂにおいて零相電流をそれぞれ検出し、各
端Ａ，Ｂから地絡故障点までの距離を算出する。前の距
離をｘ，後の距離をｘ′とすると、ｘ，ｘ′のいずれも
が、端Ａ，Ｂから分岐点Ｔまでの距離よりも大きくなっ
たときは、故障点は、当該２端Ａ，Ｂから分岐点Ｔまで
の間には存在しないで、他の残りの１端Ｃから分岐点Ｔ
までの間に存在すると判定する。 【効果】３端Ａ，Ｂ，Ｃと分岐点Ｔとの間のどの区間で
故障が起こっても、故障点を特定することができ、高抵
抗接地系３端子平行２回線送電線の故障点の探索が容易
になる。
かの２端Ａ，Ｂにおいて零相電流をそれぞれ検出し、各
端Ａ，Ｂから地絡故障点までの距離を算出する。前の距
離をｘ，後の距離をｘ′とすると、ｘ，ｘ′のいずれも
が、端Ａ，Ｂから分岐点Ｔまでの距離よりも大きくなっ
たときは、故障点は、当該２端Ａ，Ｂから分岐点Ｔまで
の間には存在しないで、他の残りの１端Ｃから分岐点Ｔ
までの間に存在すると判定する。 【効果】３端Ａ，Ｂ，Ｃと分岐点Ｔとの間のどの区間で
故障が起こっても、故障点を特定することができ、高抵
抗接地系３端子平行２回線送電線の故障点の探索が容易
になる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高抵抗接地系３端子平
行２回線送電線における故障点標定方法に関し、さらに
詳細には、前記送電線において従来から採用されている
零相電流分流比演算方法の改良に関するものである。
行２回線送電線における故障点標定方法に関し、さらに
詳細には、前記送電線において従来から採用されている
零相電流分流比演算方法の改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】変電所間の送電は、電力供給の信頼度向
上のため、一般に平行２回線方式が採用されている。送
電線は、建物内で保守管理されている変電所等と比較し
て、外部に起因する故障が不可避である。したがって、
故障発生時には故障点探索作業が伴い、特に山間部にお
ける故障点探索は、非常に困難となる。
上のため、一般に平行２回線方式が採用されている。送
電線は、建物内で保守管理されている変電所等と比較し
て、外部に起因する故障が不可避である。したがって、
故障発生時には故障点探索作業が伴い、特に山間部にお
ける故障点探索は、非常に困難となる。
【０００３】そこで、故障のある範囲を予め計算して特
定（標定）しておけば、その範囲内で故障点を探索すれ
ばよく、作業の効率化の向上につながる。従来からの、
抵抗接地方式の３端子平行２回線送電線における片回線
１地点での地絡故障点標定装置として、各端子における
電流値を用いて分流比を算出する方法が採用されている
（特開平２−19779 号公報参照）。
定（標定）しておけば、その範囲内で故障点を探索すれ
ばよく、作業の効率化の向上につながる。従来からの、
抵抗接地方式の３端子平行２回線送電線における片回線
１地点での地絡故障点標定装置として、各端子における
電流値を用いて分流比を算出する方法が採用されている
（特開平２−19779 号公報参照）。
【０００４】いま、図７の３端子平行２回線の各回線を
１Ｌ，２Ｌとし、３端子をそれぞれ送電端Ａ、受電端
Ｂ、受電端Ｃとし、分岐点をＴとし、ＡＴ，ＴＢ，ＴＣ
間の距離をそれぞれｄ1 ，ｄ 2，ｄ3 とする。送電端Ａ
には中性点接地された電源（変圧器でもよい）ＴＲが接
続され、受電端Ｂ、受電端Ｃには中性点のない負荷又は
電源が接続されている。
１Ｌ，２Ｌとし、３端子をそれぞれ送電端Ａ、受電端
Ｂ、受電端Ｃとし、分岐点をＴとし、ＡＴ，ＴＢ，ＴＣ
間の距離をそれぞれｄ1 ，ｄ 2，ｄ3 とする。送電端Ａ
には中性点接地された電源（変圧器でもよい）ＴＲが接
続され、受電端Ｂ、受電端Ｃには中性点のない負荷又は
電源が接続されている。
【０００５】送電端Ａでの１Ｌ回線には零相電流Ｉ01が
流れ、２Ｌ回線には零相電流Ｉ02が流れるものとし、送
電端Ａから距離ｘの１Ｌ回線に地絡故障が発生し、故障
点から零相電流Ｉ0fが流れ出しているとする。前記の方
法によれば、送電端Ａから故障点までの距離ｘは、送電
端Ａの電流情報Ｉ01，Ｉ02のみに基づいて次の式によ
り、算出できる。
流れ、２Ｌ回線には零相電流Ｉ02が流れるものとし、送
電端Ａから距離ｘの１Ｌ回線に地絡故障が発生し、故障
点から零相電流Ｉ0fが流れ出しているとする。前記の方
法によれば、送電端Ａから故障点までの距離ｘは、送電
端Ａの電流情報Ｉ01，Ｉ02のみに基づいて次の式によ
り、算出できる。
【０００６】
【数１】
【０００７】上の式(1) が導かれる根拠は、前記の特開
平２−19779 号公報に解説されているが、ここで、図７
を用いてもう一度詳しく説明する。図７の３端子平行２
回線の送電端Ａから分岐Ｔまでの線路の単位長当たりの
零相インピーダンスをＺ0 、零相相互インピーダンスを
Ｚ0m、受電端Ｂから分岐Ｔまでの線路の単位長当たりの
零相インピーダンスをＺ0 ′、零相相互インピーダンス
をＺ0m′、受電端Ｃから分岐Ｔまでの線路の単位長当た
りの零相インピーダンスをＺ0 ″、零相相互インピーダ
ンスをＺ0m″とする。また、送電端Ａの電圧をＶ0 ，受
電端Ｂの電圧をＶ0 ′，受電端Ｃの電圧をＶ0 ″とす
る。
平２−19779 号公報に解説されているが、ここで、図７
を用いてもう一度詳しく説明する。図７の３端子平行２
回線の送電端Ａから分岐Ｔまでの線路の単位長当たりの
零相インピーダンスをＺ0 、零相相互インピーダンスを
Ｚ0m、受電端Ｂから分岐Ｔまでの線路の単位長当たりの
零相インピーダンスをＺ0 ′、零相相互インピーダンス
をＺ0m′、受電端Ｃから分岐Ｔまでの線路の単位長当た
りの零相インピーダンスをＺ0 ″、零相相互インピーダ
ンスをＺ0m″とする。また、送電端Ａの電圧をＶ0 ，受
電端Ｂの電圧をＶ0 ′，受電端Ｃの電圧をＶ0 ″とす
る。
【０００８】受電端Ｂでの１Ｌ回線には零相電流Ｉ01′
が流れ、２Ｌ回線には零相電流Ｉ02′が流れているもの
とし、受電端Ｃでの１Ｌ回線には零相電流Ｉ01″が流
れ、２Ｌ回線には零相電流Ｉ02″が流れるているものと
する。キルヒホフの電流則より、 Ｉ01＋Ｉ01′＋Ｉ01″＝Ｉ0f (2) Ｉ02＋Ｉ02′＋Ｉ02″＝０ (3) が成り立つ。両式の差をとれば、 ΔＩ0 ＋ΔＩ0 ′＋ΔＩ0 ″＝Ｉ0f (4) となる。ただし、 ΔＩ0 ＝Ｉ01−Ｉ02， ΔＩ0 ′＝Ｉ01′−Ｉ02′， ΔＩ0 ″＝Ｉ01″−Ｉ02″ である。
が流れ、２Ｌ回線には零相電流Ｉ02′が流れているもの
とし、受電端Ｃでの１Ｌ回線には零相電流Ｉ01″が流
れ、２Ｌ回線には零相電流Ｉ02″が流れるているものと
する。キルヒホフの電流則より、 Ｉ01＋Ｉ01′＋Ｉ01″＝Ｉ0f (2) Ｉ02＋Ｉ02′＋Ｉ02″＝０ (3) が成り立つ。両式の差をとれば、 ΔＩ0 ＋ΔＩ0 ′＋ΔＩ0 ″＝Ｉ0f (4) となる。ただし、 ΔＩ0 ＝Ｉ01−Ｉ02， ΔＩ0 ′＝Ｉ01′−Ｉ02′， ΔＩ0 ″＝Ｉ01″−Ｉ02″ である。
【０００９】次に故障点における電圧Ｖ01f ，Ｖ02f を
それぞれ、各端子からの電圧降下により求める。送電端
Ａから Ｖ01f ＝Ｖ0 −ｘ（Ｚ0 Ｉ01＋Ｚ0mＩ02） Ｖ02f ＝Ｖ0 −ｘ（Ｚ0 Ｉ02＋Ｚ0mＩ01） が求まり、差電圧をとると、 Ｖ01f −Ｖ02f ＝−ｘ（Ｚ0 −Ｚ0m）ΔＩ0 (5) 受電端Ｂから Ｖ01f ＝Ｖ0 ′−ｄ2 （Ｚ0 ′Ｉ01′＋Ｚ0m′Ｉ02′）
＋（ｄ1 −ｘ) ｛Ｚ0 （Ｉ01−Ｉ0f）＋Ｚ0mＩ02｝ Ｖ02f ＝Ｖ0 ′−ｄ2 （Ｚ0 ′Ｉ02′＋Ｚ0m′Ｉ01′）
＋（ｄ1 −ｘ) ｛Ｚ0 Ｉ02＋Ｚ0m（Ｉ01−Ｉ0f）｝ が求まり、差電圧をとると、 Ｖ01f −Ｖ02f ＝−ｄ2 （Ｚ0 ′−Ｚ0m′）ΔＩ0 ′ ＋（ｄ1 −ｘ) （Ｚ0 −Ｚ0m）（ΔＩ0 −Ｉ0f） (6) 受電端Ｃから Ｖ01f ＝Ｖ0 ″−ｄ3 （Ｚ0 ″Ｉ01″＋Ｚ0m″Ｉ02″）
＋（ｄ1 −ｘ) ｛Ｚ0 （Ｉ01−Ｉ0f）＋Ｚ0mＩ02｝ Ｖ02f ＝Ｖ0 ″−ｄ3 （Ｚ0 ″Ｉ02″＋Ｚ0m″Ｉ01″）
＋（ｄ1 −ｘ) ｛Ｚ0 Ｉ02＋Ｚ0m（Ｉ01−Ｉ0f）｝ が求まり、差電圧をとると、 Ｖ01f −Ｖ02f ＝−ｄ3 （Ｚ0 ″−Ｚ0m″）ΔＩ0 ″ ＋（ｄ1 −ｘ) （Ｚ0 −Ｚ0m）（ΔＩ0 −Ｉ0f） (7) となる。上の(5) (6) (7) 式より、 （Ｚ0 −Ｚ0m）｛ｘΔＩ0 ＋（ｄ1 −ｘ ) （ΔＩ0 −Ｉ0f）｝ −（Ｚ0 ′−Ｚ0m′）ｄ2 ΔＩ0 ′＝０ (8) （Ｚ0 ′−Ｚ0m′）ｄ2 ΔＩ0 ′ −（Ｚ0 ″−Ｚ0m″）ｄ3 ΔＩ0 ″＝０ (9) が成り立つ。
それぞれ、各端子からの電圧降下により求める。送電端
Ａから Ｖ01f ＝Ｖ0 −ｘ（Ｚ0 Ｉ01＋Ｚ0mＩ02） Ｖ02f ＝Ｖ0 −ｘ（Ｚ0 Ｉ02＋Ｚ0mＩ01） が求まり、差電圧をとると、 Ｖ01f −Ｖ02f ＝−ｘ（Ｚ0 −Ｚ0m）ΔＩ0 (5) 受電端Ｂから Ｖ01f ＝Ｖ0 ′−ｄ2 （Ｚ0 ′Ｉ01′＋Ｚ0m′Ｉ02′）
＋（ｄ1 −ｘ) ｛Ｚ0 （Ｉ01−Ｉ0f）＋Ｚ0mＩ02｝ Ｖ02f ＝Ｖ0 ′−ｄ2 （Ｚ0 ′Ｉ02′＋Ｚ0m′Ｉ01′）
＋（ｄ1 −ｘ) ｛Ｚ0 Ｉ02＋Ｚ0m（Ｉ01−Ｉ0f）｝ が求まり、差電圧をとると、 Ｖ01f −Ｖ02f ＝−ｄ2 （Ｚ0 ′−Ｚ0m′）ΔＩ0 ′ ＋（ｄ1 −ｘ) （Ｚ0 −Ｚ0m）（ΔＩ0 −Ｉ0f） (6) 受電端Ｃから Ｖ01f ＝Ｖ0 ″−ｄ3 （Ｚ0 ″Ｉ01″＋Ｚ0m″Ｉ02″）
＋（ｄ1 −ｘ) ｛Ｚ0 （Ｉ01−Ｉ0f）＋Ｚ0mＩ02｝ Ｖ02f ＝Ｖ0 ″−ｄ3 （Ｚ0 ″Ｉ02″＋Ｚ0m″Ｉ01″）
＋（ｄ1 −ｘ) ｛Ｚ0 Ｉ02＋Ｚ0m（Ｉ01−Ｉ0f）｝ が求まり、差電圧をとると、 Ｖ01f −Ｖ02f ＝−ｄ3 （Ｚ0 ″−Ｚ0m″）ΔＩ0 ″ ＋（ｄ1 −ｘ) （Ｚ0 −Ｚ0m）（ΔＩ0 −Ｉ0f） (7) となる。上の(5) (6) (7) 式より、 （Ｚ0 −Ｚ0m）｛ｘΔＩ0 ＋（ｄ1 −ｘ ) （ΔＩ0 −Ｉ0f）｝ −（Ｚ0 ′−Ｚ0m′）ｄ2 ΔＩ0 ′＝０ (8) （Ｚ0 ′−Ｚ0m′）ｄ2 ΔＩ0 ′ −（Ｚ0 ″−Ｚ0m″）ｄ3 ΔＩ0 ″＝０ (9) が成り立つ。
【００１０】ここで、全区間で線路インピーダンスが等
しい、すなわち、 Ｚ0 −Ｚ0m＝Ｚ0 ′−Ｚ0m′＝Ｚ0 ″−Ｚ0m″ と仮定すると、(8) (9) 式は、 ｄ1 ΔＩ0 −ｄ2 ΔＩ0 ′−（ｄ1 −ｘ ) Ｉ0f＝０ (10) ｄ2 ΔＩ0 ′−ｄ3 ΔＩ0 ″＝０ (11) となる。
しい、すなわち、 Ｚ0 −Ｚ0m＝Ｚ0 ′−Ｚ0m′＝Ｚ0 ″−Ｚ0m″ と仮定すると、(8) (9) 式は、 ｄ1 ΔＩ0 −ｄ2 ΔＩ0 ′−（ｄ1 −ｘ ) Ｉ0f＝０ (10) ｄ2 ΔＩ0 ′−ｄ3 ΔＩ0 ″＝０ (11) となる。
【００１１】この(10) (11) 式と、(4) 式とをまとめて
行列で表現すると、
行列で表現すると、
【００１２】
【数２】
【００１３】となる。この行列式を解くと、 ΔＩ0 ＝｛１−ｘ（ｄ2 ＋ｄ3 ）／Ｄ｝Ｉ0f (13) ΔＩ0 ′＝ｘ（ｄ3 ／Ｄ) Ｉ0f (14) ΔＩ0 ″＝ｘ（ｄ2 ／Ｄ) Ｉ0f (15) となる。ただし、Ｄ＝ｄ2 ｄ3 ＋ｄ3 ｄ1 ＋ｄ1 ｄ2 と
した。(13)(14)(15)式の右辺のＩ0fの係数は故障電流分
流比率を示している。これらをｘについて解くと、 ｘ＝｛Ｄ／（ｄ2 ＋ｄ3 ）｝｛１−ΔＩ0 ／Ｉ0f｝ (16) ｘ＝（Ｄ／ｄ3 ) ΔＩ0 ′／Ｉ0f (17) ｘ＝（Ｄ／ｄ2 ) ΔＩ0 ″／Ｉ0f (18) となる。なお、(16)〜(18)式から分かるように、３つの
差電流ΔＩ0 ，ΔＩ0 ′，ΔＩ0 ″及び故障電流Ｉ
0fは、すべて同相であるので、絶対値によって記述する
ことが可能である。しかし、記載の都合上、絶対値の記
号を省略して以下の説明を進めていく。
した。(13)(14)(15)式の右辺のＩ0fの係数は故障電流分
流比率を示している。これらをｘについて解くと、 ｘ＝｛Ｄ／（ｄ2 ＋ｄ3 ）｝｛１−ΔＩ0 ／Ｉ0f｝ (16) ｘ＝（Ｄ／ｄ3 ) ΔＩ0 ′／Ｉ0f (17) ｘ＝（Ｄ／ｄ2 ) ΔＩ0 ″／Ｉ0f (18) となる。なお、(16)〜(18)式から分かるように、３つの
差電流ΔＩ0 ，ΔＩ0 ′，ΔＩ0 ″及び故障電流Ｉ
0fは、すべて同相であるので、絶対値によって記述する
ことが可能である。しかし、記載の都合上、絶対値の記
号を省略して以下の説明を進めていく。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】(1) 式によって算出さ
れた距離ｘは、ＡＴ間の距離ｄ1 より小さいならば、そ
のまま送電端Ａから故障点までの距離となるものである
が、距離ｘがＡＴ間の距離ｄ1 より大きいときは、分岐
点Ｔと受電端Ｂ又は受電端Ｃとのいずれの間に地絡故障
が発生しているのか分からなかった。
れた距離ｘは、ＡＴ間の距離ｄ1 より小さいならば、そ
のまま送電端Ａから故障点までの距離となるものである
が、距離ｘがＡＴ間の距離ｄ1 より大きいときは、分岐
点Ｔと受電端Ｂ又は受電端Ｃとのいずれの間に地絡故障
が発生しているのか分からなかった。
【００１５】そこで従来では、(1) 式によって算出され
た距離ｘがＡＴ間の距離ｄ1 より大きいと、分岐点Ｔと
受電端Ｂ又は受電端Ｃのいずれかとの間に地絡故障が発
生していると判断するのみであった（前記特開平２−19
779 号公報参照）。このように、従来の技術では、条件
によっては、分岐点Ｔと受電端Ｂ又は受電端Ｃのいずれ
との間に地絡故障が発生しているのか、故障点の位置を
特定できないという欠点があった。
た距離ｘがＡＴ間の距離ｄ1 より大きいと、分岐点Ｔと
受電端Ｂ又は受電端Ｃのいずれかとの間に地絡故障が発
生していると判断するのみであった（前記特開平２−19
779 号公報参照）。このように、従来の技術では、条件
によっては、分岐点Ｔと受電端Ｂ又は受電端Ｃのいずれ
との間に地絡故障が発生しているのか、故障点の位置を
特定できないという欠点があった。
【００１６】そこで、本発明の目的は、上述の技術的課
題を解決し、故障点が一端から分岐点までの線路よりも
遠くにあるときでも、故障点を常に特定することができ
る地絡故障点標定装置を提供することにある。
題を解決し、故障点が一端から分岐点までの線路よりも
遠くにあるときでも、故障点を常に特定することができ
る地絡故障点標定装置を提供することにある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めの請求項１記載の地絡故障点標定装置は、高抵抗接地
系３端子平行２回線送電線の、一端から分岐点までの線
路長及び分岐点から他の２端までの線路長に基づいて補
正係数を算出して記憶する整定値記憶手段と、高抵抗接
地系３端子平行２回線送電線のいずれかの２端において
１Ｌ回線零相電流及び２Ｌ回線零相電流をそれぞれ検出
する第１，第２の電流検出手段と、前記補正係数を要素
として、前記第１の電流検出手段によって検出された零
相電流値に基づいて当該端から地絡故障点までの距離を
算出する第１の距離算出手段と、前記補正係数を要素と
して、前記第２の電流検出手段によって検出された零相
電流値に基づいて当該端から地絡故障点までの距離を算
出する第２の距離算出手段と、前記第１の距離算出手段
と第２の距離算出手段とによってそれぞれ算出された距
離の関係に基づいて地絡故障点を特定する地絡故障点特
定手段とを有するものである。
めの請求項１記載の地絡故障点標定装置は、高抵抗接地
系３端子平行２回線送電線の、一端から分岐点までの線
路長及び分岐点から他の２端までの線路長に基づいて補
正係数を算出して記憶する整定値記憶手段と、高抵抗接
地系３端子平行２回線送電線のいずれかの２端において
１Ｌ回線零相電流及び２Ｌ回線零相電流をそれぞれ検出
する第１，第２の電流検出手段と、前記補正係数を要素
として、前記第１の電流検出手段によって検出された零
相電流値に基づいて当該端から地絡故障点までの距離を
算出する第１の距離算出手段と、前記補正係数を要素と
して、前記第２の電流検出手段によって検出された零相
電流値に基づいて当該端から地絡故障点までの距離を算
出する第２の距離算出手段と、前記第１の距離算出手段
と第２の距離算出手段とによってそれぞれ算出された距
離の関係に基づいて地絡故障点を特定する地絡故障点特
定手段とを有するものである。
【００１８】
【作用】前記の地絡故障点標定装置によれば、第１の距
離算出手段によって一端から地絡故障点までの距離を算
出することができるとともに、第２の距離算出手段によ
って他端から地絡故障点までの距離も算出することがで
きる。前の距離をｘ，後の距離をｘ′とすると、ｘ，
ｘ′のいずれかが、端から分岐点までの距離よりも小さ
いときは、その距離は、そのまま当該端から故障点まで
の距離となることは従来と同様である。
離算出手段によって一端から地絡故障点までの距離を算
出することができるとともに、第２の距離算出手段によ
って他端から地絡故障点までの距離も算出することがで
きる。前の距離をｘ，後の距離をｘ′とすると、ｘ，
ｘ′のいずれかが、端から分岐点までの距離よりも小さ
いときは、その距離は、そのまま当該端から故障点まで
の距離となることは従来と同様である。
【００１９】しかし、ｘ，ｘ′のいずれもが、端から分
岐点までの距離よりも大きくなったときは、故障点は、
当該２端から分岐点までの間には存在しないで、他の残
りの１端から分岐点までの間に存在する、と判定するこ
とができる。したがって、３端と分岐点との間のどの位
置で故障が起こっても、故障点を特定することができ
る。
岐点までの距離よりも大きくなったときは、故障点は、
当該２端から分岐点までの間には存在しないで、他の残
りの１端から分岐点までの間に存在する、と判定するこ
とができる。したがって、３端と分岐点との間のどの位
置で故障が起こっても、故障点を特定することができ
る。
【００２０】次に、計算式を用いてさらに具体的に説明
する。図１は、図７の３端子平行２回線の受電端Ｂに電
流検出手段を付加した回路図であり、図１の回路を差電
流等価回路で表したものが図２である。まず、送電端Ａ
から故障点までの距離ｘを送電端Ａにおける測定値ΔＩ
0 を用いて表わすことを試みる。
する。図１は、図７の３端子平行２回線の受電端Ｂに電
流検出手段を付加した回路図であり、図１の回路を差電
流等価回路で表したものが図２である。まず、送電端Ａ
から故障点までの距離ｘを送電端Ａにおける測定値ΔＩ
0 を用いて表わすことを試みる。
【００２１】(13)式を再掲する。 ΔＩ0 ＝｛１−ｘ（ｄ2 ＋ｄ3 ）／Ｄ｝Ｉ0f この式を書き直すと、 （ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ＝Ｄ−ｘ（ｄ2 ＋ｄ3 ） (19) となる。図１又は図２のように、故障点がＡＴ間にある
場合を想定しているので、０≦ｘ≦ｄ1 であるから、 ｄ2 ｄ3 ≦（ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ≦Ｄ (20) となる。
場合を想定しているので、０≦ｘ≦ｄ1 であるから、 ｄ2 ｄ3 ≦（ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ≦Ｄ (20) となる。
【００２２】もし、故障点がＴＣ間にあるとすると（図
３参照）、(14)式に相当する式は、 ΔＩ0 ＝ｘ″（ｄ2 ／Ｄ) Ｉ0f となり、この式を書き直すと、 （ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ＝ｘ″ｄ2 (21) となる。０≦ｘ″≦ｄ3 であるから、 ０≦（ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ≦ｄ2 ｄ3 (22) となる。もし、故障点がＴＢ間にあるとすると（図４参
照）、(14)式に相当する式は、 ΔＩ0 ＝ｘ′（ｄ3 ／Ｄ) Ｉ0f となり、この式を書き直すと、 （ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ＝ｘ′ｄ3 (23) となる。０≦ｘ′≦ｄ2 であるから、 ０≦（ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ≦ｄ2 ｄ3 (24) となる。
３参照）、(14)式に相当する式は、 ΔＩ0 ＝ｘ″（ｄ2 ／Ｄ) Ｉ0f となり、この式を書き直すと、 （ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ＝ｘ″ｄ2 (21) となる。０≦ｘ″≦ｄ3 であるから、 ０≦（ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ≦ｄ2 ｄ3 (22) となる。もし、故障点がＴＢ間にあるとすると（図４参
照）、(14)式に相当する式は、 ΔＩ0 ＝ｘ′（ｄ3 ／Ｄ) Ｉ0f となり、この式を書き直すと、 （ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ＝ｘ′ｄ3 (23) となる。０≦ｘ′≦ｄ2 であるから、 ０≦（ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ≦ｄ2 ｄ3 (24) となる。
【００２３】(22)式と(24)式とは同じ式であるから、送
電端Ａから見た場合、故障点がＴＢ間、又はＴＣ間にあ
るときは、どちらの故障であるか区別がつかないことを
意味する。以上の結果をまとめると、送電端Ａで検出さ
れる差電流ΔＩ0 と故障電流Ｉ0fとを使って、 （ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ を算出し、これがｄ2 ｄ3 より大きいか小さいかを判定
することによって、故障点がＡＴ間にあるか、ＴＢ若し
くはＴＣ間にあるかを判定することができる。
電端Ａから見た場合、故障点がＴＢ間、又はＴＣ間にあ
るときは、どちらの故障であるか区別がつかないことを
意味する。以上の結果をまとめると、送電端Ａで検出さ
れる差電流ΔＩ0 と故障電流Ｉ0fとを使って、 （ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ を算出し、これがｄ2 ｄ3 より大きいか小さいかを判定
することによって、故障点がＡＴ間にあるか、ＴＢ若し
くはＴＣ間にあるかを判定することができる。
【００２４】なお、この判定において、故障電流Ｉ
0fは、故障点から流出する両回線の差電流の大きさであ
り、未知の値である。しかし、片回線の故障であれば、
完全地絡時の零相電流ＮＧＲＩを整定しておくと、実際
に地絡のあったときの零相電流（故障電流）Ｉ0fは、 Ｉ0f＝ＮＧＲＩ×ρ と表される。ここに、ρは地絡度であり、故障時の零相
電圧Ｖ0 と系統電圧公称値Ｅとを用いて、 ρ＝｜Ｖ0 ｜／Ｅ と表される。
0fは、故障点から流出する両回線の差電流の大きさであ
り、未知の値である。しかし、片回線の故障であれば、
完全地絡時の零相電流ＮＧＲＩを整定しておくと、実際
に地絡のあったときの零相電流（故障電流）Ｉ0fは、 Ｉ0f＝ＮＧＲＩ×ρ と表される。ここに、ρは地絡度であり、故障時の零相
電圧Ｖ0 と系統電圧公称値Ｅとを用いて、 ρ＝｜Ｖ0 ｜／Ｅ と表される。
【００２５】零相電圧Ｖ0 は、地絡電流による送電線の
電圧降下を無視すると（地絡電流の絶対値は小さいか
ら、この近似はなりたつ）、受電端Ｂで測定したもの
も、送電端Ａで測定したものも同じとみなすことができ
る。送電端Ａから故障点までの距離ｘは、(19)式を変形
して、 ｘ＝（１−ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ／（ｄ2 ＋ｄ3 ） (25) で求められる。受電端Ｃから故障点までの距離ｘ″は、
(21)式を変形して、 ｘ″＝（ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ／ｄ2 (26) で求められる。受電端Ｂから故障点までの距離ｘ′は、
(32)式を変形して、 ｘ′＝（ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ／ｄ3 (27) で求められる。
電圧降下を無視すると（地絡電流の絶対値は小さいか
ら、この近似はなりたつ）、受電端Ｂで測定したもの
も、送電端Ａで測定したものも同じとみなすことができ
る。送電端Ａから故障点までの距離ｘは、(19)式を変形
して、 ｘ＝（１−ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ／（ｄ2 ＋ｄ3 ） (25) で求められる。受電端Ｃから故障点までの距離ｘ″は、
(21)式を変形して、 ｘ″＝（ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ／ｄ2 (26) で求められる。受電端Ｂから故障点までの距離ｘ′は、
(32)式を変形して、 ｘ′＝（ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ／ｄ3 (27) で求められる。
【００２６】次に、故障点の距離ｘを受電端Ｂにおける
測定値ΔＩ0 ′を用いて表わすことを試みる。(14)式を
再掲する。 ΔＩ0 ′＝ｘ（ｄ3 ／Ｄ) Ｉ0f この式を書き直すと、 （ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ＝ｘｄ3 (28) となる。
測定値ΔＩ0 ′を用いて表わすことを試みる。(14)式を
再掲する。 ΔＩ0 ′＝ｘ（ｄ3 ／Ｄ) Ｉ0f この式を書き直すと、 （ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ＝ｘｄ3 (28) となる。
【００２７】いまは図１又は図２のように、故障点がＡ
Ｔ間にある場合を想定しているので、０≦ｘ≦ｄ1 であ
るから、 ０≦（ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ≦ｄ1 ｄ3 (29) となる。もし、故障点がＴＣ間にあるとすると（図３参
照）、(14)式に相当する式は、 ΔＩ0 ′＝ｘ″（ｄ1 ／Ｄ) Ｉ0f となり、この式を書き直すと、 （ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ＝ｘ″ｄ1 (30) となる。０≦ｘ″≦ｄ3 であるから、 ０≦（ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ≦ｄ1 ｄ3 (31) となる。(29)式と(31)式とは同じ式であるから、受電端
Ｂから見た場合、故障点がＡＴ間、又はＴＣ間にあると
きは、何方の故障であるか区別が付かないことを意味す
る。
Ｔ間にある場合を想定しているので、０≦ｘ≦ｄ1 であ
るから、 ０≦（ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ≦ｄ1 ｄ3 (29) となる。もし、故障点がＴＣ間にあるとすると（図３参
照）、(14)式に相当する式は、 ΔＩ0 ′＝ｘ″（ｄ1 ／Ｄ) Ｉ0f となり、この式を書き直すと、 （ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ＝ｘ″ｄ1 (30) となる。０≦ｘ″≦ｄ3 であるから、 ０≦（ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ≦ｄ1 ｄ3 (31) となる。(29)式と(31)式とは同じ式であるから、受電端
Ｂから見た場合、故障点がＡＴ間、又はＴＣ間にあると
きは、何方の故障であるか区別が付かないことを意味す
る。
【００２８】もし、故障点がＴＢ間にあるとすると（図
４参照）、(13)式に相当する式は、 ΔＩ0 ′＝｛１−ｘ′（ｄ1 ＋ｄ3 ）／Ｄ｝Ｉ0f となり、この式を書き直すと、 （ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ＝Ｄ−ｘ′（ｄ1 ＋ｄ3 ） (32) となる。０≦ｘ′≦ｄ2 であるから、 ｄ1 ｄ3 ≦（ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ≦Ｄ (33) となる。(33)式を(29)(31)式と比較すると、明らかに異
なっている。
４参照）、(13)式に相当する式は、 ΔＩ0 ′＝｛１−ｘ′（ｄ1 ＋ｄ3 ）／Ｄ｝Ｉ0f となり、この式を書き直すと、 （ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ＝Ｄ−ｘ′（ｄ1 ＋ｄ3 ） (32) となる。０≦ｘ′≦ｄ2 であるから、 ｄ1 ｄ3 ≦（ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ≦Ｄ (33) となる。(33)式を(29)(31)式と比較すると、明らかに異
なっている。
【００２９】これらの結果を用いると、受電端Ｂで検出
される差電流ΔＩ0 ′と、故障電流Ｉ0fとを使って、 （ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ を算出し、これがｄ1 ｄ3 より大きいか小さいかを判定
することによって、故障点がＴＢ間にあるか、ＡＴ若し
くはＴＣ間にあるかを判定することができる。
される差電流ΔＩ0 ′と、故障電流Ｉ0fとを使って、 （ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ を算出し、これがｄ1 ｄ3 より大きいか小さいかを判定
することによって、故障点がＴＢ間にあるか、ＡＴ若し
くはＴＣ間にあるかを判定することができる。
【００３０】なお、送電端Ａから故障点までの距離ｘ
は、(28)式を変形して ｘ＝（ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ／ｄ3 (34) で求められる。受電端Ｃから故障点までの距離ｘ″は、
(30)式を変形して、 ｘ″＝（ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ／ｄ1 (35) で求められる。また、受電端Ｂから故障点までの距離
ｘ′は、(32)式を変形して、 ｘ′＝（１−ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ／（ｄ1 ＋ｄ3 ） (36) で求められる。
は、(28)式を変形して ｘ＝（ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ／ｄ3 (34) で求められる。受電端Ｃから故障点までの距離ｘ″は、
(30)式を変形して、 ｘ″＝（ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ／ｄ1 (35) で求められる。また、受電端Ｂから故障点までの距離
ｘ′は、(32)式を変形して、 ｘ′＝（１−ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ／（ｄ1 ＋ｄ3 ） (36) で求められる。
【００３１】以上のように、送電端Ａにおける測定値Δ
Ｉ0 を用いて （ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ を算出し、これがｄ2 ｄ3 より大きいか小さいかを判定
することによって、故障点がＡＴ間にあるか、ＴＢ若し
くはＴＣ間にあるかを判定することができ、受電端Ｂで
検出される差電流ΔＩ0 ′を用いて、 （ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ を算出し、これがｄ1 ｄ3 より大きいか小さいかを判定
することによって、故障点がＴＢ間にあるか、ＡＴ若し
くはＴＣ間にあるかを判定することができる。
Ｉ0 を用いて （ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄ を算出し、これがｄ2 ｄ3 より大きいか小さいかを判定
することによって、故障点がＡＴ間にあるか、ＴＢ若し
くはＴＣ間にあるかを判定することができ、受電端Ｂで
検出される差電流ΔＩ0 ′を用いて、 （ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄ を算出し、これがｄ1 ｄ3 より大きいか小さいかを判定
することによって、故障点がＴＢ間にあるか、ＡＴ若し
くはＴＣ間にあるかを判定することができる。
【００３２】したがって、例えば故障点がＡＴ間にある
場合、送電端Ａにおける測定値ΔＩ 0 を用いて判定する
ことができ、故障点がＴＢ間にある場合、送電端Ｂにお
ける測定値ΔＩ0 ′を用いて判定することができ、故障
点がＴＣ間にある場合は、両方の判定結果を組み合わせ
ることによって、初めて判定することができる。
場合、送電端Ａにおける測定値ΔＩ 0 を用いて判定する
ことができ、故障点がＴＢ間にある場合、送電端Ｂにお
ける測定値ΔＩ0 ′を用いて判定することができ、故障
点がＴＣ間にある場合は、両方の判定結果を組み合わせ
ることによって、初めて判定することができる。
【００３３】
【実施例】以下実施例を示す添付図面によって詳細に説
明する。図５は、高抵抗接地系３端子平行２回線送電線
１Ｌ，２Ｌの送電端Ａに設けられた変流器ＣＴ、母線に
設けられた接地変圧器ＧＰＴ、受電端Ｂに設けられた変
流器ＣＴ、故障点標定部１等を示すブロック図である。
明する。図５は、高抵抗接地系３端子平行２回線送電線
１Ｌ，２Ｌの送電端Ａに設けられた変流器ＣＴ、母線に
設けられた接地変圧器ＧＰＴ、受電端Ｂに設けられた変
流器ＣＴ、故障点標定部１等を示すブロック図である。
【００３４】３端子平行２回線の３端子をそれぞれ送電
端Ａ、受電端Ｂ、受電端Ｃとし、分岐点をＴとし、Ａ
Ｔ，ＴＢ，ＴＣ間の距離をそれぞれｄ1 ，ｄ 2，ｄ3 と
する。送電端Ａには中性点接地された電源（変圧器でも
よい）が接続され、受電端Ｂ、受電端Ｃには中性点のな
い負荷又は電源が接続されているものとする。接地変圧
器ＧＰＴの検出電圧である零相電圧Ｖ0 と、送電端Ａに
設けられた変流器ＣＴの残留回路からの検出電流である
零相電流Ｉ01，Ｉ02と、受電端Ｂに設けられた変流器Ｃ
Ｔの残留回路からの検出電流である零相電流Ｉ01′，Ｉ
02′とは、補助変成器１２Ａ，１２Ｂ、サンプルホール
ド回路１３Ａ，１３Ｂ、Ａ／Ｄ変換回路１４Ａ，１４Ｂ
を通してディジタル化されて故障検出回路１５に供給さ
れ、ここにおいて、零相電圧Ｖ0 と零相電流Ｉ01，
Ｉ02，Ｉ01′，Ｉ02′との位相関係等により当該送電線
に地絡故障が起こったかどうか判別される。
端Ａ、受電端Ｂ、受電端Ｃとし、分岐点をＴとし、Ａ
Ｔ，ＴＢ，ＴＣ間の距離をそれぞれｄ1 ，ｄ 2，ｄ3 と
する。送電端Ａには中性点接地された電源（変圧器でも
よい）が接続され、受電端Ｂ、受電端Ｃには中性点のな
い負荷又は電源が接続されているものとする。接地変圧
器ＧＰＴの検出電圧である零相電圧Ｖ0 と、送電端Ａに
設けられた変流器ＣＴの残留回路からの検出電流である
零相電流Ｉ01，Ｉ02と、受電端Ｂに設けられた変流器Ｃ
Ｔの残留回路からの検出電流である零相電流Ｉ01′，Ｉ
02′とは、補助変成器１２Ａ，１２Ｂ、サンプルホール
ド回路１３Ａ，１３Ｂ、Ａ／Ｄ変換回路１４Ａ，１４Ｂ
を通してディジタル化されて故障検出回路１５に供給さ
れ、ここにおいて、零相電圧Ｖ0 と零相電流Ｉ01，
Ｉ02，Ｉ01′，Ｉ02′との位相関係等により当該送電線
に地絡故障が起こったかどうか判別される。
【００３５】一方、零相電圧Ｖ0 と零相電流Ｉ01，
Ｉ02，Ｉ01′，Ｉ02′とのディジタルデータは、故障点
標定部１に入力される。故障点標定部１は、図６に示す
ように、これらのディジタルデータを記憶するデータメ
モリ１６、これらのディジタルデータに基づいて故障点
標定演算をするＣＰＵ１８、及び各種の整定値（ｄ1 ，
ｄ 2，ｄ3 ，Ｄ，完全地絡時の地絡電流値ＮＧＲＩ、系
統電圧公称値Ｅ等）を記憶しているメモリ１７を有して
いる。
Ｉ02，Ｉ01′，Ｉ02′とのディジタルデータは、故障点
標定部１に入力される。故障点標定部１は、図６に示す
ように、これらのディジタルデータを記憶するデータメ
モリ１６、これらのディジタルデータに基づいて故障点
標定演算をするＣＰＵ１８、及び各種の整定値（ｄ1 ，
ｄ 2，ｄ3 ，Ｄ，完全地絡時の地絡電流値ＮＧＲＩ、系
統電圧公称値Ｅ等）を記憶しているメモリ１７を有して
いる。
【００３６】ＣＰＵ１８は、故障検出回路１５が地絡故
障を検出した時点で、データメモリ１６から故障直後の
データを取り出し、故障電流Ｉ0fを式 Ｉ0f＝ＮＧＲＩ×ρ により推定する。ここに、ρは地絡度であり、故障時の
零相電圧Ｖ0 と系統電圧公称値Ｅ（例えば６．６ｋＶの
系統であれば、Ｅ＝６．６ｋＶ／√３）とを用いて、 ρ＝｜Ｖ0 ｜／Ｅ で表されるものである。
障を検出した時点で、データメモリ１６から故障直後の
データを取り出し、故障電流Ｉ0fを式 Ｉ0f＝ＮＧＲＩ×ρ により推定する。ここに、ρは地絡度であり、故障時の
零相電圧Ｖ0 と系統電圧公称値Ｅ（例えば６．６ｋＶの
系統であれば、Ｅ＝６．６ｋＶ／√３）とを用いて、 ρ＝｜Ｖ0 ｜／Ｅ で表されるものである。
【００３７】そしてＣＰＵ１８は、送電端Ａにおける差
電流ΔＩ0 を用いて（ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄを算出し、これ
がｄ2 ｄ3 より大きいか小さいかを判定することによっ
て、故障点がＡＴ間にあるか、ＴＢ若しくはＴＣ間にあ
るかを判定する。また、受電端Ｂで検出される差電流Δ
Ｉ0 ′を用いて、（ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄを算出し、これ
がｄ1 ｄ3 より大きいか小さいかを判定することによっ
て、故障点がＴＢ間にあるか、ＡＴ若しくはＴＣ間にあ
るかを判定する。
電流ΔＩ0 を用いて（ΔＩ0 ／Ｉ0f）Ｄを算出し、これ
がｄ2 ｄ3 より大きいか小さいかを判定することによっ
て、故障点がＡＴ間にあるか、ＴＢ若しくはＴＣ間にあ
るかを判定する。また、受電端Ｂで検出される差電流Δ
Ｉ0 ′を用いて、（ΔＩ0 ′／Ｉ0f）Ｄを算出し、これ
がｄ1 ｄ3 より大きいか小さいかを判定することによっ
て、故障点がＴＢ間にあるか、ＡＴ若しくはＴＣ間にあ
るかを判定する。
【００３８】この判定により、前述したように、故障点
がＴＢ間にあるか、ＡＴ間にあるか、ＴＣ間にあるかを
判定することができる。そして、何れの区間にあるかに
応じて(25)〜(27)式、又は(34)〜(36)式を用いていずれ
かの端から故障点までの距離を標定することができる。
ＣＰＵ１８の標定出力は表示部１９に入力され、故障区
間と、故障点までの距離が表示される。
がＴＢ間にあるか、ＡＴ間にあるか、ＴＣ間にあるかを
判定することができる。そして、何れの区間にあるかに
応じて(25)〜(27)式、又は(34)〜(36)式を用いていずれ
かの端から故障点までの距離を標定することができる。
ＣＰＵ１８の標定出力は表示部１９に入力され、故障区
間と、故障点までの距離が表示される。
【００３９】
【発明の効果】以上のように本発明の地絡故障点標定装
置によれば、第１の距離算出手段によって一端から地絡
故障点までの距離を算出することができるとともに、第
２の距離算出手段によって他端から地絡故障点までの距
離も算出することができる。前の距離をｘ，後の距離を
ｘ′とすると、ｘ，ｘ′のいずれもが、端から分岐点ま
での距離よりも大きくなったときは、故障点は、当該２
端から分岐点までの間には存在しないで、他の残りの１
端から分岐点までの間に存在する、と判定することがで
きる。
置によれば、第１の距離算出手段によって一端から地絡
故障点までの距離を算出することができるとともに、第
２の距離算出手段によって他端から地絡故障点までの距
離も算出することができる。前の距離をｘ，後の距離を
ｘ′とすると、ｘ，ｘ′のいずれもが、端から分岐点ま
での距離よりも大きくなったときは、故障点は、当該２
端から分岐点までの間には存在しないで、他の残りの１
端から分岐点までの間に存在する、と判定することがで
きる。
【００４０】したがって、３端と分岐点との間のどの区
間で故障が起こっても、故障点を特定することができ、
高抵抗接地系３端子平行２回線送電線の故障点の探索が
容易になる。
間で故障が起こっても、故障点を特定することができ、
高抵抗接地系３端子平行２回線送電線の故障点の探索が
容易になる。
【図１】３端子平行２回線の送電端Ａ、受電端Ｂにそれ
ぞれ電流検出手段を付加したときの零相等価回路図であ
る。
ぞれ電流検出手段を付加したときの零相等価回路図であ
る。
【図２】図１の回路を差電流等価回路で表した図であ
る。
る。
【図３】故障点がＴＣ間にあるときの差電流等価回路図
である。
である。
【図４】故障点がＴＢ間にあるときの差電流等価回路図
である。
である。
【図５】高抵抗接地系３端子平行２回線送電線１Ｌ，２
Ｌの送電端Ａに設けられた変流器ＣＴ、母線に設けられ
た接地変圧器ＧＰＴ、受電端Ｂに設けられた変流器Ｃ
Ｔ、故障点標定部１等を示すブロック図である。
Ｌの送電端Ａに設けられた変流器ＣＴ、母線に設けられ
た接地変圧器ＧＰＴ、受電端Ｂに設けられた変流器Ｃ
Ｔ、故障点標定部１等を示すブロック図である。
【図６】故障点標定部１の内部構成を示すブロック図で
ある。
ある。
【図７】従来の零相電流分流比演算方法を説明するため
の零相等価回路図である。
の零相等価回路図である。
１ 故障点標定部 １Ｌ，２Ｌ 高抵抗接地系３端子平行２回線送電線 Ａ 送電端 Ｂ 受電端 ＣＴ 変流器 Ｔ 分岐点 Ｚ′，Ｚ″ 中性点イーピーダンス
Claims (1)
- 【請求項１】高抵抗接地系３端子平行２回線送電線の、
一端から分岐点までの線路長及び分岐点から他の２端ま
での線路長に基づいて補正係数を算出して記憶する整定
値記憶手段と、 高抵抗接地系３端子平行２回線送電線のいずれかの２端
において１Ｌ回線零相電流及び２Ｌ回線零相電流をそれ
ぞれ検出する第１，第２の電流検出手段と、 前記補正係数を要素として、前記第１の電流検出手段に
よって検出された零相電流値に基づいて当該端から地絡
故障点までの距離を算出する第１の距離算出手段と、 前記補正係数を要素として、前記第２の電流検出手段に
よって検出された零相電流値に基づいて当該端から地絡
故障点までの距離を算出する第２の距離算出手段と、 前記第１の距離算出手段と第２の距離算出手段とによっ
てそれぞれ算出された距離の関係に基づいて地絡故障点
を特定する地絡故障点特定手段とを有することを特徴と
する地絡故障点標定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13832493A JPH06347503A (ja) | 1993-06-10 | 1993-06-10 | 地絡故障点標定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13832493A JPH06347503A (ja) | 1993-06-10 | 1993-06-10 | 地絡故障点標定装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06347503A true JPH06347503A (ja) | 1994-12-22 |
Family
ID=15219247
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13832493A Pending JPH06347503A (ja) | 1993-06-10 | 1993-06-10 | 地絡故障点標定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06347503A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106646081A (zh) * | 2016-12-12 | 2017-05-10 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 电网线路断线监测装置 |
| CN106771887A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-05-31 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 一种瞬时零序电压驱动接地故障选线装置 |
| CN106814280A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-06-09 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 一种三电阻线电压驱动接地故障选线装置 |
| CN106814279A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-06-09 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 接地选线装置 |
| CN106872858A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-06-20 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 一种接地故障选线、处理装置 |
| CN106872857A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-06-20 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 一种零序电压驱动零序电流的接地故障选线装置 |
| CN107064732A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-08-18 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 一种线电压驱动单电阻接地故障选线装置 |
| CN107132456A (zh) * | 2017-06-27 | 2017-09-05 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 接地故障选线装置 |
| CN107247209A (zh) * | 2017-07-31 | 2017-10-13 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 高阻接地故障选线方法 |
| CN107478958A (zh) * | 2017-09-07 | 2017-12-15 | 国家电网公司 | 一种利用电容器储能放电识别配电线路短路永久性故障与瞬时性故障的方法 |
| CN111426912A (zh) * | 2020-04-16 | 2020-07-17 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种基于黄金分割搜索的线路双端故障定位方法及*** |
-
1993
- 1993-06-10 JP JP13832493A patent/JPH06347503A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106646081A (zh) * | 2016-12-12 | 2017-05-10 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 电网线路断线监测装置 |
| CN106771887A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-05-31 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 一种瞬时零序电压驱动接地故障选线装置 |
| CN106814280A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-06-09 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 一种三电阻线电压驱动接地故障选线装置 |
| CN106814279A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-06-09 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 接地选线装置 |
| CN106872858A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-06-20 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 一种接地故障选线、处理装置 |
| CN106872857A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-06-20 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 一种零序电压驱动零序电流的接地故障选线装置 |
| CN107064732A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-08-18 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 一种线电压驱动单电阻接地故障选线装置 |
| CN107132456A (zh) * | 2017-06-27 | 2017-09-05 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 接地故障选线装置 |
| CN107247209A (zh) * | 2017-07-31 | 2017-10-13 | 安徽天电气技术股份有限公司 | 高阻接地故障选线方法 |
| CN107478958A (zh) * | 2017-09-07 | 2017-12-15 | 国家电网公司 | 一种利用电容器储能放电识别配电线路短路永久性故障与瞬时性故障的方法 |
| CN111426912A (zh) * | 2020-04-16 | 2020-07-17 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种基于黄金分割搜索的线路双端故障定位方法及*** |
| CN111426912B (zh) * | 2020-04-16 | 2021-07-27 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种基于黄金分割搜索的线路双端故障定位方法及*** |
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