JPH063180B2

JPH063180B2 - 内燃機関用点火装置

Info

Publication number: JPH063180B2
Application number: JP60076184A
Authority: JP
Inventors: 規仁戸倉; 寿河合; 後藤　　正博
Original assignee: Nippon Soken Inc
Current assignee: Soken Inc
Priority date: 1985-04-10
Filing date: 1985-04-10
Publication date: 1994-01-12
Anticipated expiration: 2009-01-12
Also published as: US4674467A; JPS61234278A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は点火装置に関し、特に点火コイルの１次コイル
電流を制限する交流連続放電型の点火装置に関する。

〔従来の技術〕

従来、火花点火式内燃機関用の交流連続放電型の点火装
置としては、例えば特開昭５６−３４９６４号公報で示
される方式が公知であり、内燃機関の１回の燃焼工程に
おいて点火プラグの放電持続時間を必要なだけ長くする
ことができ、平均放電電流値は５０mA以上と大きく、高
エネルギー点火が可能であり、混合気の着火性に優れて
いる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

ところが、特開昭５６−３４９６４号公報で示される点
火装置は、点火指示信号が１つだけであり、この信号が
ＯＮになると点火装置の通電が開始し、その後点火開始
（点火時期）までに0.5〜１msecの遅れ時間があるた
め、点火時期を正確に制御することができず、また１発
目の点火エネルギーが不足し、充分な高電圧が発生しな
いという問題があった。

本発明は、この問題を解決するために、新たに点火時期
を指示する第２の点火指示信号を用い、この信号により
点火時期を正確に制御し、１発目の点火エネルギーを大
きくすることにより、内燃機関に最適な点火を行い、燃
費向上及び排気ガス有害成分の排出量低減を達成しうる
点火装置を提供することを目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

そのため本発明は、直流電圧を発生する直流電源と、第
１，第２の１次コイル及び２次コイルを有する点火コイ
ルと、前記直流電源及び前記第１の１次コイルを含む第
１の閉回路を構成する第１のスイッチング素子と、前記
直流電源及び前記第２の１次コイルを含む第２の閉回路
を構成する第２のスイッチング素子と、前記第１の閉回
路及び前記第２の閉回路の通電方向をそれぞれ一方向に
規定する逆流防止素子と、前記第１及び第２の閉回路の
通電電流をそれぞれ検出する電流検出素子と、交流放電
時続時間を指示するための第１の点火指示信号と最初の
１次電流通電時間を指示するための第２の点火指示信号
とを点火時期ごとに繰り返して発生する点火指示信号発
生手段と、前記第１の点火指示信号が到来すると前記電
流検出素子からの電流検出信号を入力として前記両閉回
路のうちの一方の通電電流が設定値に達したときその一
方の閉回路の通電を遮断する信号を前記両スイッチング
素子の一方に与えると共に、他方の閉回路の通電を開始
させる信号を前記両スイッチング素子の他方に与えて、
前記両スイッチング素子をプッシュプル動作させ、かつ
前記第２の点火指示信号の到来により前記両スイッチン
グ素子のうち一方を、この第２の点火指示信号により指
示された１次電流通電時間の間導通させた後遮断する点
火制御回路とを備える内燃機関用点火装置を提供するも
のである。

〔作用〕

これにより、第２の点火指示信号により両スイッチング
素子のうち一方を十分な時間導通させた後点火時期で遮
断し、その後、第１の点火指示信号が発生している間、
両閉回路の一方および他方の通電電流が設定値に達する
ごとに両スイッチング素子を交互に断続する。

〔実施例〕

以下、本発明を図面に示す実施例により説明する。第１
図は本発明装置の第１実施例を示す回路図である。第１
図において、４は点火指示信号を発生する点火指示信号
発生手段をなす点火指示信号発生回路、５は設定値出力
回路をなす基準電圧発生回路、６は判別回路、７は論理
回路である。この論理回路７中のＡＮＤゲート１７は、
点火指示信号発生回路４の端子４０４から出力される第
１の点火指示信号と判別回路６の出力信号とのＡＮＤ論
理をとる回路で、第１の点火指示信号が１レベルの時
は、判別回路６の出力パルス信号を通過させ、他方第１
の点火指示信号が０レベルの時は常に０レベル信号を出
力する。

ＡＮＤゲート１８は、第１の点火指示信号と判別回路６
の出力信号を反転させたＮＯＴゲート１６の出力信号と
のＡＮＤ論理をとる回路で、第１の点火指示信号が１レ
ベルの時はＮＯＴゲート１６の出力パルス信号を通過さ
せ、第１の点火指示信号が０レベルの時は常に０レベル
信号を出力する。

１９，２２はＡＮＤゲート１７，１８の出力によりプッ
シュプル動作を行うよう結線された第１，第２のスイッ
チング素子をなすパワートランジスタで、これらパワー
トランジスタ１９，２２のベースはＡＮＤゲート１７，
１８の出力端子にそれぞれ接続されている。またパワー
トランジスタ１９，２２のコレクタは、それぞれ逆流防
止素子をなすダイオード２３，２４を介して点火コイル
３０の１次コイルの一方および他方の１次端子３０５，
３０６に接続されており、各コレクタがそれぞれダイオ
ード２３、２４のカソードに接続されている。さらに、
パワートランジスタ１９，２２のエミッタは微小抵抗値
をもつ電流検出素子をなす電流検出抵抗２０，２１を介
してそれぞれ接地されている。

点火コイル３０は巻数比約３００の１次コイル３０１，
３０２と２次コイル３０３、および鉄心３０４から構成
されており、１次コイル３０１，３０２と２次コイル３
０３は鉄心３０４を介して磁気的に結合しており、１次
コイル３０１，３０２に発生する電圧を昇圧して２次コ
イル３０３から出力するもので、１次コイルの一方およ
び他方の端子３０５，３０６はダイオード２３，２４の
アノードに接続され、１次コイルの中間端子３０７はバ
ッテリ６０のプラス端子に接続されている。このバッテ
リ６０のマイナス端子は接地されている。

点火コイル３０の２次コイル３０３の出力端子３０８は
ディストリビュータ４０の中心電極４０１に接続されて
おり、図示しない内燃機関の回転に同期して中心電極４
０１が回転して各側電極４０２〜４０５に高電圧分配を
行う。内燃機関の各気筒に配置された各点火プラグ５１
〜５４は高圧ケーブル４１〜４４によりディストリビュ
ータ４０の各側電極４０２〜４０５に接続されている。

判別回路６は電流検出抵抗２０，２１の電圧降下を検出
して点火コイル３０の１次コイル電流Ｉａ，Ｉｂの大き
さを判定するものである。この判別回路６において、一
方のコンパレータ１３の非反転入力端子には一方の電流
検出抵抗２０の端子電圧が印加され、反転入力端子には
基準電圧発生回路５の端子５０１から電流設定値に対応
した比較電圧Ｖｒｅｆが印加されているので、コンパレ
ータ１３は両電圧を比較して端子電圧の方が比較電圧Ｖ
ｒｅｆよりも大きいとき１レベル信号を出力し、端子電
圧の方が比較電圧Ｖｒｅｆよりも小さいとき０レベルの
信号を出力する。他方のコンパレータ１４については、
その非反転入力端子には他方の電流検出抵抗２１の端子
電圧が印加され、反転入力端子には基準電圧発生回路５
の端子５０１から比較電圧Ｖｒｅｆが印加されているの
で、端子電圧の方が比較電圧Ｖｒｅｆよりも大きいとき
コンパレータ１４は１レベルの信号を出力し、端子電圧
の方が比較電圧Ｖｒｅｆよりも小さい時は０レベルの信
号を出力する。またＲＳフリツプフロツプ１５の端子Ｓ
はセット入力端子、端子Ｒはリセット入力端子、端子Ｑ
は出力端子である。このフリツプフロツプ１５の端子
Ｓ、端子Ｒはコンパレータ１４，１３の出力端子にそれ
ぞれ接続されており、コンパレータ１３が１レベル信号
を出力した時端子Ｑは０レベル信号を出力し、コンパレ
ータ１４が１レベル信号を出力したとき端子Ｑは１レベ
ル信号を出力する。

基準電圧発生回路５は、２つのアナログスイッチ１０，
１１の出力端子Ｏを共通にして端子５０１に接続し、ア
ナログスイッチ１０，１１の入力端子には基準電圧Ｖｒ
₁，Ｖｒ₂がそれぞれ印加されている。また、基準電圧発
生回路５の端子５０２は一方のアナログスイッチ１０の
コントロール端子Ｃに接続され、さらにＮＯＴゲート１
２を介して他方のアナログスイッチ１１のコントロール
端子Ｃに接続されている。ここで、端子５０２が１レベ
ルのときはアナログスイッチ１０，１１はそれぞれＯＮ
とＯＦＦであり、端子５０１から出力する基準電圧Ｖｒ
ｅｆは一方の基準電圧Ｖｒ₁に等しくなる。これに対し
て端子５０２が０レベルのときはアナログスイッチ１
０，１１はそれぞれＯＦＦとＯＮであり、基準電圧Ｖｒ
ｅｆは他方の基準電圧Ｖｒ₂に等しくなる。従って、基
準電圧発生回路５は端子５０２に入力される第２の点火
指示信号のレベルに応じて、端子５０１から出力される
基準電圧ＶｒｅｆをＶｒ₁又はＶｒ₂に変化させることが
できる。

基準位置センサ１、回転角度センサ２は内燃機関に同期
してパルス信号を発生する公知のマグネットピックアッ
プ式センサであり、基準位置センサ１は１８０℃Ａ（ク
ランク角度）毎に、回転角度センナ２は３０℃Ａ（クラ
ンク角度）毎に１つのパルス信号を発生し、それぞれ点
火指示信号発生回路４の端子４０１，４０２に入力す
る。

負圧センサ３は公知の半導体ダイヤフラム式の圧力セン
サであり、図示しない内燃機関の吸気管負圧に比例した
アナログ電圧を発生し、点火指示信号発生回路４の端子
４０３に入力する。点火指示信号発生回路４の端子４０
９はバッテリ６０のプラス端子に接続されている。

点火指示信号発生回路４は各センサ１〜３の出力信号と
バッテリ電圧とに基づいて計算処理を行い、第１及び第
２の点火指示信号を端子４０４，４０５から出力する。

第２図に、点火指示信号発生回路４の構成を示す。点火
指示信号発生回路４は中央処理装置（ＣＰＵ）４１０，
ＲＡＭ４１１，ＲＯＭ４１２等を有するマイクロコンピ
ュータシステムで、デジタル入力ポート４１４は端子４
０１，４０２から基準位置センサ１、回転角度センサ２
のパルス信号を取り込む。

デジタル出力ポート４１３は端子４０４，４０５から第
１，第２の点火指示信号を出力する。Ａ／Ｄ変換４１５
は端子４０３から負圧センサ３の電圧信号を入力し、端
子４０９からバッテリ６０の電圧を入力してデジタル出
力変換を行う。

次に、上記構成においてその作動を説明する。第３図
(a)は本実施例の第１図及び第２図に示す点火指示信号
発生回路４の計算処理を示す演算流れ図である。まず、
点火指示信号発生回路４の作動を第４図の波形図を用い
て説明する。内燃機関運転中は、基準位置センサ１、回
転角度センサ２より第４図(1),(2)に示す様に１８０℃
Ａ毎の基準信号と３０℃Ａ毎の角度信号が点火指示信号
発生回路４に入力されている。第３図(a)に示す様に、
第４図の時刻t₀で発生する１８０℃Ａ毎の基準信号で１
８０°割り込みステップＳ１０１がスタートする。ステ
ップＳ１０２ではクランク軸が１８０°回転するのに要
する経過時間から逆数演算により回転数Ｎｅを計算す
る。ステップＳ１０３で吸気管負圧Ｐ_Mの信号を読み込
んでデジタル値に変換する。ステップＳ１０４では機関
に最適な点火時期を求めるために回転数Ｎｅと吸気管負
圧Ｐ_Mに基づいて図示しない２次元マップにより最適な
点火時期θ_SPKを検索する。ステップＳ１０５ではバッ
テリ電圧Ｖ_Bを読み込んでデジタル値に変換する。次
に、点火コイル３０は１次コイルの通電を開始してから
２次コイルに高圧が発生するまでには遅れ時間ｔ_DLYが
あり、この遅れ時間ｔ_DLYがバッテリ電圧Ｖ_Bにより第７
図に示す様に変化する。従って、点火コイル３０の１次
コイルの通電開始時期θ_STAは点火時期θ_SPKよりも遅れ
時間ｔ_DLYに相当する遅れ角度θ_DLYだけ早くする必要が
ある。このため、ステップＳ１０６では回転数Ｎｅとバ
ッテリ電圧Ｖ_Bとに基づいて図示しない２次元マップに
より最適な遅れ角度θ_DLYを減算して通電開始時期θ_STA
を求める。ステップＳ１０８では内燃機関のクランク角
度が通電開始時期θ_STAに一致したかどうかを判断し、
一致したら次のステップＳ１０９に進む。このステップ
Ｓ１０９では第４図(4),(5)に示す様に、時刻ｔ₁（通電
開始時期θ_STA）から時刻ｔ₂（点火時期θ_SPK）の期間
１レベル信号を出力する第２の点火指示信号と、時刻ｔ
₁から時刻ｔ₃（放電終了時期θ_STP）の期間１レベル信
号を出力する第１の点火指示信号とをそれぞれ端子４０
４，４０５に出力する。その後ステップＳ１１０で処理
を終了してリターンする。

第３図(b)に示す３０°割り込みルーチンは第４図(2)に
示す様に、回転角度センサ２の信号で３０℃Ａ毎にステ
ップＳ２０１からスタートする。ステップＳ２０２では
回転角度計算を行い、第３図(a)で示すメインルーチン
のステップＳ１０８で実行するクランク角の算出に必要
な角度値を与える。その後ステップＳ２０３で処理を終
了してリターンする。

次に、第１図に示す点火装置の動作を第５図及び第５図
を時間的に拡大した第６図の波形図を用いて説明する。

内燃機関の作動中機関の回転と同期して、点火指示信号
発生回路４の端子４０４，４０５から第５図(1),(2)に
示す第１及び第２の点火指示信号が出力される。すなわ
ち、点火指示信号発生回路４は火花放電期間中のみ１レ
ベル信号を端子４０４から出力し、遅れ時間ｔ_DLYの期
間だけ１レベル信号を端子４０５から出力する。第１図
図示の点火装置の作動は概略的には、判別回路６が点火
コイル３０を含めた回路設計によって決まる１〜５KHz
程度の固有周波数で第５図(6)に示すような方形波パル
ス信号をｔ₁〜ｔ₃の期間出力し、またインバータ１６は
このパルス信号を反転したパルス信号を出力する。これ
らの信号はアンドゲート１７，１８を介してトランジス
タ１９，２２のベースに印加され、これらパワートラン
ジスタ１９，２２がｔ₁〜ｔ₃の期間交互にＯＮ，ＯＦＦ
し、プッシュプル動作を行う。これによって、点火コイ
ル３０の１次コイル３０１，３０２に第５図(3),(4)で
示す電流が流れて、第５図(5)に示すように点火コイル
３０の２次コイル３０３に高電圧が発生し、点火プラグ
５１〜５４に放電する。

次に、作動を詳細に説明する。第６図は第５図のｔ₁〜
ｔ₃期間の波形を時間的に拡大したものであり、第６図
(1)に示す第１の点火指示信号が時刻ｔ₁において０レベ
ルから１レベルに立ち上がると、トランジスタ１９がＯ
ＦＦからＯＮになり、１次コイル３０１を流れる電流Ｉ
ａが第６図(3)に示す様に時期とともに増加する。ｔ₁〜
ｔ₃の期間つまり遅れ時間ｔ_DLYの間は、第６図(2)に示
すごとく第２の点火指示信号が１レベルであるため、第
６図(9)に示す様に基準電圧Ｖｒｅｆは基準電圧Ｖｒ₂よ
りも高い基準電圧Ｖｒ₁に等しくなっている。この基準
電圧Ｖｒ₁は、１次コイル電流Ｉａが１６Ａであるとき
に電流検出抵抗２０に生じる電圧降下（基準電圧Ｖｒ₂
に相当）に対して十分高く設定（たとえばＩａ＝２０Ａ
相当に設定）してある。従って、時刻ｔ₂以前において
第６図(3)に示す様に１次コイル電流Ｉａが１８Ａに達
してもコンパレータ１３の出力は０レベルのままであ
る。

時刻ｔ₂において第６図(9)に示す様に基準電圧Ｖｒｅｆ
は基準電圧Ｖｒ₁から基準電圧Ｖｒ₂に切り換わる。この
基準電圧Ｖｒ₂は、１次コイル電流Ｉａが１６Ａである
ときに電流検出抵抗２０に生じる電圧降下に等しく設定
してある。従って、時刻ｔ₂を過ぎると電流Ｉａに対応
した電流検出抵抗２０の電圧降下が基準電圧Ｖｒｅｆ
（＝Ｖｒ₂）よりも大きくなるので、第６図(4)に示す様
に時刻ｔ₂においてコンパレータ１３はパルス信号を出
力する。このパルス信号がフリツプフロツプ１５の端子
Ｒに入力されるので、第６図(8)に示す様に時刻ｔ₂にお
いてフリツプフロツプ１５の端子Ｑの出力は１レベルか
ら０レベルに変化し、トランジスタ１９がＯＮからＯＦ
Ｆになるため１次コイル３０１の電流Ｉａは第６図(3)
に示すように最大値１８Ａをとった直後に急激に減少す
る。この結果、１次コイル３０１には第１図中の矢印Ｘ
方向に逆起電力が発生し、第６図(7)図に示す様に２次
コイル３０３の端子３０８には約−３０ＫＶのトリガ高
電圧が発生する。この高電圧によりディストリビュータ
４０、高圧ケーブル４１を経由して第１気筒の点火プラ
グ５１の放電を開始する。放電開始後約−２ＫＶの一定
電圧を出力する。ここで、１次コイル３０１の電流Ｉａ
が最大値２０Ａに設定してあるため、十分な高エネルギ
ーが点火コイル３０１に蓄えられており、高いトリガ電
圧の発生と、大きな一発目の放電エネルギーが得られ
る。放電開始後、トランジスタ２２とダイオード２４が
導通し、１次コイル３０２の電流Ｉｂが第６図(5)に示
すように時間とともに増加する。

時刻ｔ₂₁において１次コイル３０２の電流Ｉｂが１６Ａ
に達すると、電流検出抵抗２１の電圧降下が比較電圧Ｖ
ｒｅｆ（＝Ｖｒ₂）に等しくなるように電流検出抵抗２
１が設定してあるので、時刻ｔ₂₁を過ぎると電流Ｉｂに
対応した電流検出抵抗２１の電圧降下が基準電圧Ｖｒｅ
ｆ（＝Ｖｒ₂）よりも大きくなるので、第６図(6)に示す
様に時刻ｔ₂₁においてコンパレータ１４はパルス信号を
出力する。このパルス信号がフリツプフロツプ１５のＳ
端子に入力されるので、第６図(8)に示す様に時刻ｔ₂₁
においてフリツプフロツプ１５の端子Ｑの出力が０レベ
ルから１レベルに変化し、トランジスタ２２がＯＮから
ＯＦＦになるため、１次コイル３０２の電流Ｉｂは第６
図(5)に示すように最大値１６Ａをとった直後に急激に
減少する。この結果、一次コイル３０２には第１図中の
矢印Ｙ方向に逆起電力が発生し、時刻ｔ₂₁において、点
火プラグ５１の放電が途切れていれば第６図(7)に点線
で示すように２次コイル３０３の端子３０８はプラスの
トリガが高電圧が発生し、点火プラグ５１に放電を再開
させる。一方、時刻ｔ₂₁において放電が持続していれ
ば、２時コイル３０３の端子３０８にはトリガ高電圧は
発生せず、第６図(7)に実線で示すように約−２ＫＶの
負電圧から約＋２ＫＶの正電圧にスイッチング的に切り
換わる。

時刻ｔ₂₁以降は、トランジスタ１９とダイオード２３が
導通し、１時コイル３０１の電流Ｉａが第６図(3)に示
すように流れ、この電流により点火コイル３０を介して
点火プラグ５１の放電を持続させることができる。時刻
ｔ₂₁以降、１次コイル３０１の電流Ｉａは第６図(3)に
示すように時間とともに増加する。

時刻ｔ₂₂において１次コイル３０１の電流Ｉａが１６Ａ
に達すると、コンパレータ１３が作動して第６図(4)に
示すパルスを出力するとともに、フリップフロップ１５
のＱ端子が１レベルから０レベルに変化する。これに対
応して、２次コイル３０３の出力電圧は第６図(7)に示
す様に＋２ＫＶから−２ＫＶにスイッチング的に変化し
て点火プラグ５１の放電を持続させる。以上の作動を第
６図に示す様に時刻ｔ₂₂以後も繰り返し行い、第１の点
火指示信号が１レベルの間、交流で連続的な放電を点火
プラグ５１に行わせることができる。

ここで、本実施例ではダイオード２４が１次コイル３０
２とトランジスタ２２のコレクタの間に接続されてお
り、このダイオード２４がトランジスタ２２のベース・
コレクタ間の導通を阻止するため、負のパルス高電圧を
吸収しないので、時刻ｔ₂において１次コイル３０１に
発生するＸ方向の逆起電力が安定に発生し、２次コイル
３０３に負のトリガ高電圧が発生する。一方、ダイオー
ド２３が１次コイル３０１とトランジスタ１９のコレク
タの間に接続されており、このダイオード２３がトラン
ジスタ１９のベース・コレクタ間の導通を阻止するため
正のパルス高電圧を吸収しないので、時刻ｔ₂₁において
１次コイル３０２に発生するＹ方向の逆起電力が安定に
発生し、点火プラグ５１の放電が途切れている時は、２
次コイル３０３に正のトリガ高電圧が発生し、放電が途
切れていない時はスイッチング的に電圧の極性が変化
し、点火プラグ５１の放電を持続させる。以下、上述の
作動を繰り返し、ダイオード２３，２４を備えたことに
より安定なトリガ高電圧の発生と連続放電が可能にな
る。

以上の説明から点火プラグ５１は約−３０ＫＶの２次コ
イル３０３のトリガ高電圧により容量放電し、その後約
２ＫＶの一定電圧により長期間持続放電する。ここで重
要なことは、１発目のトリガ高電圧は十分に高く、１発
目のエネルギーが大きく、またトリガ高電圧と持続放電
電圧が繰り返し発生することで、内燃機関の燃焼室内の
気流により一時的に点火プラグ４１の放電が途絶えて
も、その少し後に生じるスイッチングによりトリガ高電
圧が発生し、速やかに放電が復活し放電が持続されるこ
とである。以上の説明は第５図に示す時刻ｔ₁〜ｔ₃まで
の第１気筒の点火についてであったが、全く同様に時刻
ｔ₅からは第３気筒の点火、その後第４気筒、第４気筒
と続き、４気筒の点火が順次行われる。

第８図は本発明の第２実施例を示すもので、前述した第
１実施例に対し、両パワートランジスタ１９，２２のエ
ミッタを共通接続して１つの電流検出抵抗２０に接続
し、この電流検出抵抗１０の端子電圧を１つのコンパレ
ータ１３の非反転入力端子に接続し、このコンパレータ
１３の出力をデータフリップフロップ１５ａのクロック
入力端子に印加し、このフリップフロップ１５ａの出
力をデータ入力端子Ｄに入力すると共にＱ出力端子１５
ａを判別回路６の出力として論理回路７に供給するよう
にしたものである。

この第２実施例によれば、１つの電流検出抵抗２０によ
り両１次コイル３０１，３０２の１次電流を検出して、
この１次電流が設定値以上になるとコンパレータ１３に
１レベルのパルス出力が発生してデータフリップフロッ
プ１５ａのＱ出力が１レベルから０レベルあるいは０レ
ベルから１レベルと反転し、論理回路７を介して両パワ
ートランジスタ１９，２２を交互に断続する。

第９図は本発明の第３実施例を示すもので、基準電圧発
生回路５は１つの基準電圧Ｖｒ₂を常時出力するように
してあって、この基準電圧Ｖｒ₂は１次コイル電流が１
６Ａであるときに電流検出抵抗２０，２１に生じる電圧
降下と等しくしてある。そして、論理回路７のＡＮＤゲ
ート１７の出力はＯＲゲート１７ａの一方の入力に接続
され、このＯＲゲート１７ａの他方の入力に点火信号発
生回路４の第２の点火指示信号が供給され、このＯＲゲ
ート１７ａの出力が一方のパワートランジスタ１９のベ
ースに接続されている。ここで、点火指示信号発生回路
４の第１の点火指示信号は前述した第１実施例の第５図
(1)で示す第１の点火指示信号より第５図(2)で示す第２
の点火指示信号分だけ削除した、第５図(7)に示すごと
く点火時期ｔ₂から交流放電終了時期ｔ₃の間１レベルの
信号を発生するものとする。

この第３実施例によれば、第５図(2)の時刻ｔ₁において
発生する第２の点火指示信号によってＯＲゲート１７ａ
を介して一方のパワートランジスタ１９を導通させ、時
刻ｔ₂の点火時期にてパワートランジスタ１９を遮断さ
せる。ここで、第２の点火指示信号が１レベルの期間
は、点火コイル３０の１次コイルの通電電流が所定値
（例えば１８Ａ）まで立ち上がるに十分最適な時間に設
定してあるため、第２の点火指示信号が１レベルの間に
電流検出抵抗２０の端子電圧は基準電圧発生回路５の基
準電圧（１次電流の１６Ａに相当する）より高くなっ
て、コンパレータ１３の出力信号が１レベルとなり、フ
リップフロップ１５をリセットする。そして、時刻ｔ₂
の点火時期にて第１の点火指示信号が１レベルになるこ
とにより、この第１の点火指示信号が１レベルの間、点
火コイル３０の１次コイル３０１，３０２の電流が設定
値（１６Ａ）になるごとに、両パワートランジスタ１
９，２２を交互に断続させる。

〔発明の効果〕

以上述べたように本発明の最も重要なこととして、特開
昭５６−３４９６４号公報が第１の点火指示信号のみ備
えていたために、点火時期である時刻ｔ₂が正確に制御
できなかった。これに対して、本発明では第１の点火指
示信号に加えて第２の点火指示信号を備えており、点火
時期を正確に設定することができる。また、特開昭５６
−３４９６４号公報では１次コイル電流の最大値が常に
一定であったので、１発目の点火エネルギーとトリガ高
電圧が低かったが、本発明の点火装置ではこれらを解決
できる。この結果、機関が要求する最適の点火時期で高
エネルギーの点火をすることができ、燃費向上、排気ガ
ス有害成分の排出を低減できるという優れた効果を奏す
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明装置の第１実施例を示す電気回路図、第
２図は第１図図示の点火指示信号発生回路４の詳細構成
を示す電気回路図、第３図(a),(b)は第２図図示の点火
指示信号発生回路４の作動内容を説明する演算流れ図、
第４図および第５図は本発明装置の作動説明に供する各
部波形図、第６図は第５図に示す各部波形図を時間的に
拡大して示した各部波形図、第７図は遅れ時間のバッテ
リ電圧依存特性図、第８図および第９図は本発明装置の
第２，第３実施例を示す電気回路図である。４…点火指示信号発生回路，５…基準電圧発生回路，６
…判別回路，７…論理回路，１９，２２…パワートラン
ジスタ，２０，２１…電流検出抵抗，２３，２４…ダイ
オード，３０…点火コイル，４０…ディストリビュー
タ，５２〜５４…点火プラグ。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】直流電圧を発生する直流電源と、第１，第
２の１次コイル及び２次コイルを有する点火コイルと、
前記直流電源及び前記第１の１次コイルを含む第１の閉
回路を構成する第１のスイッチング素子と、前記直流電
源及び前記第２の１次コイルを含む第２の閉回路を構成
する第２のスイッチング素子と、前記第１の閉回路及び
前記第２の閉回路の通電方向をそれぞれ一方向に規定す
る逆流防止素子と、前記第１及び第２の閉回路の通電電
流をそれぞれ検出する電流検出素子と、交流放電時続時
間を指示するための第１の点火指示信号と最初の１次電
流通電時間を指示するための第２の点火指示信号とを点
火時期ごとに繰り返して発生する点火指示信号発生手段
と、前記第１の点火指示信号が到来すると前記電流検出
素子からの電流検出信号を入力として前記両閉回路のう
ちの一方の通電電流が設定値に達したときその一方の閉
回路の通電を遮断する信号を前記両スイッチング素子の
一方に与えると共に、他方の閉回路の通電を開始させる
信号を前記両スイッチング素子の他方に与えて、前記両
スイッチング素子をプッシュプル動作させ、かつ前記第
２の点火指示信号の到来により前記両スイッチング素子
のうち一方を、この第２の点火指示信号により指示され
た１次電流通電時間の間導通させた後遮断する点火制御
回路とを備える内燃機関用点火装置。
【請求項２】前記点火制御回路は、前記第２の点火指示
信号が到来すると第１の電流設定値を出力し、その後第
１の電流設定値より小さい第２の電流設定値を出力する
設定値出力回路と、この設定値出力回路より出力される
電流設定値と前記電流検出素子からの両電流検出信号と
を入力し、前記両閉回路のうちの一方および他方の通電
電流が前記設定値出力回路よりの電流設定値に達するご
とに反転する出力を発生する判別回路と、この判別回路
の出力信号と前記第１の点火指示信号とが入力され、前
記第１の点火指示信号が入力されている間、前記判別回
路の交互に反転する出力信号によって前記両スイッチン
グ素子を交互に断続するための論理回路とを含んでなる
特許請求の範囲第１項記載の内燃機関用点火装置。