JPH06299224A - 連続鋳造用溶鋼の製造方法 - Google Patents
連続鋳造用溶鋼の製造方法Info
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- JPH06299224A JPH06299224A JP5083677A JP8367793A JPH06299224A JP H06299224 A JPH06299224 A JP H06299224A JP 5083677 A JP5083677 A JP 5083677A JP 8367793 A JP8367793 A JP 8367793A JP H06299224 A JPH06299224 A JP H06299224A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、連続鋳造工程において、介在物を
低減させるための溶鋼の製造方法を提供するものであ
る。 【構成】 転炉内において、ＣａＯを投入することによ
りスラグを固化させ、出鋼中の転炉スラグ流出を防止し
て、鍋上スラグ量を溶鋼に対して重量比で０．１％以下
に低減させた上で、鍋上スラグに均一にＡｌを散布して
スラグ中ＦｅＯ％を２％以下に改質し、さらにガス吹き
込み用ランスよりＡｒ、Ｎ2等の不活性ガスと共にＣａ
Ｏ−Ａｌ2Ｏ3系フラックスを吹き付け、鍋上スラグ組成
をＡｌ2Ｏ3：４０〜６０％、ＣａＯ：６０〜４０％の範
囲より外すことにより介在物を低減させることを特徴と
する。 【効果】 大幅な品質向上と鍋継目部におけるスラグ巻
き込み現象も抑えられ、歩留りが向上するため、本発明
が産業分野にもたらす効果は大きい。
低減させるための溶鋼の製造方法を提供するものであ
る。 【構成】 転炉内において、ＣａＯを投入することによ
りスラグを固化させ、出鋼中の転炉スラグ流出を防止し
て、鍋上スラグ量を溶鋼に対して重量比で０．１％以下
に低減させた上で、鍋上スラグに均一にＡｌを散布して
スラグ中ＦｅＯ％を２％以下に改質し、さらにガス吹き
込み用ランスよりＡｒ、Ｎ2等の不活性ガスと共にＣａ
Ｏ−Ａｌ2Ｏ3系フラックスを吹き付け、鍋上スラグ組成
をＡｌ2Ｏ3：４０〜６０％、ＣａＯ：６０〜４０％の範
囲より外すことにより介在物を低減させることを特徴と
する。 【効果】 大幅な品質向上と鍋継目部におけるスラグ巻
き込み現象も抑えられ、歩留りが向上するため、本発明
が産業分野にもたらす効果は大きい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、連続鋳造工程におい
て、介在物を低減させるための溶鋼の製造方法に関する
ものである。
て、介在物を低減させるための溶鋼の製造方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】製鋼工程で生成あるいは発生して、これ
が除去されずに製品欠陥の原因となる介在物としては、
大きく別けてアルミナ系、スラグ系、パウダー系の３種
類が挙げられる。この内、アルミナ系介在物は、（１）
式に示す反応により脱酸およびそれ以後の再酸化反応で
生じたものであり、従来脱酸生成物に関しては、脱酸工
程において酸化物の凝集、合体による浮上分離時間を長
くするため、初期に脱酸剤を投入する出鋼脱酸法やＲＨ
処理における強攪拌を行って介在物の浮上分離を促進さ
せる方法が採られてきた。また、特開平１−１８０４６
６号公報に見られるように、脱酸時に脱酸剤ＡｌとＣａ
Ｏ、ＣａＦ2 の結合体および融合体を投入することによ
り、脱酸生成物をＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系の低融点のもの
として浮上促進させる方法も提案されている。さらに、
再酸化反応生成物については、鍋上スラグの酸化度を低
減することが有効であるとされ、スラグの（Ｔ．Ｆｅ）
を下げる操作、いわゆるスラグ改質が行われてきた。
が除去されずに製品欠陥の原因となる介在物としては、
大きく別けてアルミナ系、スラグ系、パウダー系の３種
類が挙げられる。この内、アルミナ系介在物は、（１）
式に示す反応により脱酸およびそれ以後の再酸化反応で
生じたものであり、従来脱酸生成物に関しては、脱酸工
程において酸化物の凝集、合体による浮上分離時間を長
くするため、初期に脱酸剤を投入する出鋼脱酸法やＲＨ
処理における強攪拌を行って介在物の浮上分離を促進さ
せる方法が採られてきた。また、特開平１−１８０４６
６号公報に見られるように、脱酸時に脱酸剤ＡｌとＣａ
Ｏ、ＣａＦ2 の結合体および融合体を投入することによ
り、脱酸生成物をＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系の低融点のもの
として浮上促進させる方法も提案されている。さらに、
再酸化反応生成物については、鍋上スラグの酸化度を低
減することが有効であるとされ、スラグの（Ｔ．Ｆｅ）
を下げる操作、いわゆるスラグ改質が行われてきた。
【０００３】 ｘＭ＋（１／２）Ｏ2 →ＭX Ｏy （１） 一方、スラグ系介在物については、鍋継目部での清浄化
対策として、スラグ・ストッパーやフローティング・バ
ルブなどの導入による取鍋スラグの巻き込み防止あるい
は浸積開孔の実施によるタンデッシュスラグのたたき込
み防止等が試みられてきた。
対策として、スラグ・ストッパーやフローティング・バ
ルブなどの導入による取鍋スラグの巻き込み防止あるい
は浸積開孔の実施によるタンデッシュスラグのたたき込
み防止等が試みられてきた。
【０００４】また、パウダー系介在物については、パウ
ダーの高粘性化、低速鋳造操業等の措置が採られてき
た。
ダーの高粘性化、低速鋳造操業等の措置が採られてき
た。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、現状では食缶
用材料中の製品欠陥の殆どはＡｌ−Ｃａ−Ｏ系（スラグ
系）介在物に起因するフランジクラックであり、スラグ
系介在物への対策が十分に採られていないのが現状であ
る。本発明は、アルミナ系介在物を低減させて表面性状
を良好にさせつつ、内質欠陥の原因となるスラグ系介在
物をも低減させる連続鋳造用溶鋼の製造方法を提供する
ことを目的とするものである。
用材料中の製品欠陥の殆どはＡｌ−Ｃａ−Ｏ系（スラグ
系）介在物に起因するフランジクラックであり、スラグ
系介在物への対策が十分に採られていないのが現状であ
る。本発明は、アルミナ系介在物を低減させて表面性状
を良好にさせつつ、内質欠陥の原因となるスラグ系介在
物をも低減させる連続鋳造用溶鋼の製造方法を提供する
ことを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するために構成されたもので、転炉内において、Ｃａ
Ｏを投入することによりスラグを固化させ、出鋼中の転
炉スラグ流出を防止して、鍋上スラグ量を溶鋼に対して
重量比で０．１％以下に低減させた上で、鍋上スラグに
均一にＡｌを散布してスラグ中ＦｅＯ％を２％以下に改
質し、さらにガス吹き込み用ランスよりＡｒ、Ｎ2 等の
不活性ガスと共にＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを吹
き付け、鍋上スラグ組成をＡｌ2 Ｏ3 ：４０〜６０％、
ＣａＯ：６０〜４０％の範囲より外すことにより、介在
物を低減させることを特徴とする連続鋳造用溶鋼の製造
方法を要旨とするものである。
決するために構成されたもので、転炉内において、Ｃａ
Ｏを投入することによりスラグを固化させ、出鋼中の転
炉スラグ流出を防止して、鍋上スラグ量を溶鋼に対して
重量比で０．１％以下に低減させた上で、鍋上スラグに
均一にＡｌを散布してスラグ中ＦｅＯ％を２％以下に改
質し、さらにガス吹き込み用ランスよりＡｒ、Ｎ2 等の
不活性ガスと共にＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを吹
き付け、鍋上スラグ組成をＡｌ2 Ｏ3 ：４０〜６０％、
ＣａＯ：６０〜４０％の範囲より外すことにより、介在
物を低減させることを特徴とする連続鋳造用溶鋼の製造
方法を要旨とするものである。
【０００７】
【作用】スラグ系介在物の起源としては、出鋼中の転
炉スラグの巻き込み、溶鋼流動による鍋上スラグの削
り込み、鍋継目部での鍋上スラグの巻き込み等が考え
られる。第１の項目である転炉スラグの巻き込みについ
ては、スラグの流出量を低減させることが必要である。
通常、スラグの流出を防止する目的で、出鋼時にスラグ
ボールを使用しているが、さらに転炉へのＣａＯの投入
によりスラグ固化を行い、鍋上への転炉スラグの流入を
防止する必要がある。
炉スラグの巻き込み、溶鋼流動による鍋上スラグの削
り込み、鍋継目部での鍋上スラグの巻き込み等が考え
られる。第１の項目である転炉スラグの巻き込みについ
ては、スラグの流出量を低減させることが必要である。
通常、スラグの流出を防止する目的で、出鋼時にスラグ
ボールを使用しているが、さらに転炉へのＣａＯの投入
によりスラグ固化を行い、鍋上への転炉スラグの流入を
防止する必要がある。
【０００８】図１は、溶鋼３５０ｔに対して、鍋上スラ
グ厚みと出鋼直後に採取したメタルサンプル中のスラグ
系介在物量の関係を示している。同図より、鍋上スラグ
の厚みは、８０ｍｍを超えると溶鋼中に懸濁するスラグ
系介在物量は急激に増加することから、８０ｍｍ以下に
抑える必要があることが判る。次に、溶鋼流動による鍋
上スラグの削り込みおよび鍋継目部での鍋上スラグの巻
き込みについては、本発明者らは、実際に問題となる介
在物組成を明らかにするために、鋳片内スラグ系介在物
および冷延板での磁粉探傷欠陥部の介在物調査を行っ
た。
グ厚みと出鋼直後に採取したメタルサンプル中のスラグ
系介在物量の関係を示している。同図より、鍋上スラグ
の厚みは、８０ｍｍを超えると溶鋼中に懸濁するスラグ
系介在物量は急激に増加することから、８０ｍｍ以下に
抑える必要があることが判る。次に、溶鋼流動による鍋
上スラグの削り込みおよび鍋継目部での鍋上スラグの巻
き込みについては、本発明者らは、実際に問題となる介
在物組成を明らかにするために、鋳片内スラグ系介在物
および冷延板での磁粉探傷欠陥部の介在物調査を行っ
た。
【０００９】鋳片介在物および磁粉探傷欠陥部介在物は
ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 ２元系であり、両者の調査によって
得られた組成はＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 ２元系状態図上にプ
ロットした。図２は鋳片介在物、図３は磁粉探傷欠陥介
在物の組成を示しているが、鋳片介在物については、さ
らに球形および不定形の形態別に示した。この鋳片介在
物中の球形および不定形形態の存在率は、５０：５０の
割合で存在する。
ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 ２元系であり、両者の調査によって
得られた組成はＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 ２元系状態図上にプ
ロットした。図２は鋳片介在物、図３は磁粉探傷欠陥介
在物の組成を示しているが、鋳片介在物については、さ
らに球形および不定形の形態別に示した。この鋳片介在
物中の球形および不定形形態の存在率は、５０：５０の
割合で存在する。
【００１０】これらの図より判るように、磁粉探傷欠陥
中の介在物組成は鋳片段階での球形形態のものと一致し
ており、その組成はＣａＯ：４０〜６０％、Ａｌ
2 Ｏ3 ：４０〜６０％の範囲内にある。即ち、鋳片段階
ではこの組成範囲外の介在物（ＣａＯ＜４０％、Ａｌ2
Ｏ3 ＞６０％）が存在するにも関わらず、これらのもの
は実際には欠陥とはならないことが判明した。
中の介在物組成は鋳片段階での球形形態のものと一致し
ており、その組成はＣａＯ：４０〜６０％、Ａｌ
2 Ｏ3 ：４０〜６０％の範囲内にある。即ち、鋳片段階
ではこの組成範囲外の介在物（ＣａＯ＜４０％、Ａｌ2
Ｏ3 ＞６０％）が存在するにも関わらず、これらのもの
は実際には欠陥とはならないことが判明した。
【００１１】ここで、通常鍋上スラグの組成は、溶鋼中
に巻き込まれると、スラグ中ＦｅＯ、ＳｉＯ2 、ＭｎＯ
等の成分が溶鋼中のＡｌにより還元され、必ずＣａＯ：
４０〜６０％、Ａｌ2 Ｏ3 ：４０〜６０％の範囲内の組
成となる。従って、鍋上スラグの組成を欠陥とならない
組成へと制御する必要がある。スリバー疵等の表面欠陥
の原因となるアルミナ系介在物の低減には、スラグ改質
が有効となるので、出鋼後、鍋上スラグ上にＡｌを均一
に散布してスラグ中のＦｅＯ％を２％以下に低減する必
要がある。
に巻き込まれると、スラグ中ＦｅＯ、ＳｉＯ2 、ＭｎＯ
等の成分が溶鋼中のＡｌにより還元され、必ずＣａＯ：
４０〜６０％、Ａｌ2 Ｏ3 ：４０〜６０％の範囲内の組
成となる。従って、鍋上スラグの組成を欠陥とならない
組成へと制御する必要がある。スリバー疵等の表面欠陥
の原因となるアルミナ系介在物の低減には、スラグ改質
が有効となるので、出鋼後、鍋上スラグ上にＡｌを均一
に散布してスラグ中のＦｅＯ％を２％以下に低減する必
要がある。
【００１２】次いで、不活性ガスと共にＡｌ2 Ｏ3 リッ
チあるいはＣａＯリッチなＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラッ
クスを吹き付け、鍋上スラグの組成を上述の欠陥として
問題となる組成範囲より外す必要がある。この組成制御
はスラグ融点を上げる方向であるので、実施するタイミ
ングとしては、脱酸処理時での溶鋼流動による鍋上スラ
グの削り込み現象を考慮すると、脱酸処理前に行うこと
が望ましい。
チあるいはＣａＯリッチなＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラッ
クスを吹き付け、鍋上スラグの組成を上述の欠陥として
問題となる組成範囲より外す必要がある。この組成制御
はスラグ融点を上げる方向であるので、実施するタイミ
ングとしては、脱酸処理時での溶鋼流動による鍋上スラ
グの削り込み現象を考慮すると、脱酸処理前に行うこと
が望ましい。
【００１３】さらに、図４には鍋継目部前後でタンデッ
シュから採取したメタルサンプル中のスラグ系介在物量
と鍋上スラグ組成との関係を示している。同図より、こ
の組成制御により鍋継目部のスラグ巻き込み挙動にも効
果が認められ、スラグ系介在物量が大幅に低減すること
が判る。次に本発明の実施例について述べる。
シュから採取したメタルサンプル中のスラグ系介在物量
と鍋上スラグ組成との関係を示している。同図より、こ
の組成制御により鍋継目部のスラグ巻き込み挙動にも効
果が認められ、スラグ系介在物量が大幅に低減すること
が判る。次に本発明の実施例について述べる。
【００１４】
【実施例】目標成分として、Ｃ：０．０３〜０．０５
％、Ｓｉ：０．０８〜０．１５％、Ｍｎ：０．２０〜
０．５０％、Ｐ：０．００７〜０．０１％、Ｓ：０．０
０７〜０．０１％、Ａｌ：０．０４〜０．０６％、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼を溶製するに当
り、本発明の方法を適用した。３５０ｔの転炉において
吹錬後、所定のカーボン濃度に調整して、スラグ固化用
ＣａＯ投入量を変化させ、出鋼した。出鋼の際には、ス
ラグボールを使用して、さらにスラグの流出を防止し
た。次いで、均一散布装置により取鍋上にＡｌを投入し
て（ＦｅＯ）を２％以下に低下させた。また、不活性ガ
スと共にＡｌ2 Ｏ3 リッチあるいはＣａＯリッチなＣａ
Ｏ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを吹き付けて鍋上スラグの
組成を変化させ、２５０ｍｍ厚のスラブ鋳片を製造し
た。品質評価としては、鋳片介在物調査および冷延板に
おける磁粉探傷による内質調査とＵＳＴによる表面性状
調査を実施した。
％、Ｓｉ：０．０８〜０．１５％、Ｍｎ：０．２０〜
０．５０％、Ｐ：０．００７〜０．０１％、Ｓ：０．０
０７〜０．０１％、Ａｌ：０．０４〜０．０６％、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼を溶製するに当
り、本発明の方法を適用した。３５０ｔの転炉において
吹錬後、所定のカーボン濃度に調整して、スラグ固化用
ＣａＯ投入量を変化させ、出鋼した。出鋼の際には、ス
ラグボールを使用して、さらにスラグの流出を防止し
た。次いで、均一散布装置により取鍋上にＡｌを投入し
て（ＦｅＯ）を２％以下に低下させた。また、不活性ガ
スと共にＡｌ2 Ｏ3 リッチあるいはＣａＯリッチなＣａ
Ｏ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを吹き付けて鍋上スラグの
組成を変化させ、２５０ｍｍ厚のスラブ鋳片を製造し
た。品質評価としては、鋳片介在物調査および冷延板に
おける磁粉探傷による内質調査とＵＳＴによる表面性状
調査を実施した。
【００１５】詳細な条件及び結果を表１に示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【発明の効果】以上詳述したように、転炉内においてＣ
ａＯを投入することによりスラグを固化させ、出鋼中の
転炉スラグ流出を防止して、鍋上スラグ量を溶鋼に対し
て重量比で０．１％以下に低減させた上で、鍋上スラグ
に均一にＡｌを散布してスラグ中ＦｅＯ％を２％以下に
改質し、さらにガス吹き込み用ランスよりＡｒ、Ｎ2 等
の不活性ガスと共にＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを
吹き付け、鍋上スラグ組成をＡｌ2 Ｏ3 ：４０〜６０
％、ＣａＯ：６０〜４０％の範囲より外してスラグ系介
在物を低減させることにより、大幅な品質向上が認めら
れる。また、この操作により、鍋継目部でのスラグ巻き
込み現象もおさえられ、歩留りが向上するため、本発明
が産業分野にもたらす効果は大きい。
ａＯを投入することによりスラグを固化させ、出鋼中の
転炉スラグ流出を防止して、鍋上スラグ量を溶鋼に対し
て重量比で０．１％以下に低減させた上で、鍋上スラグ
に均一にＡｌを散布してスラグ中ＦｅＯ％を２％以下に
改質し、さらにガス吹き込み用ランスよりＡｒ、Ｎ2 等
の不活性ガスと共にＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを
吹き付け、鍋上スラグ組成をＡｌ2 Ｏ3 ：４０〜６０
％、ＣａＯ：６０〜４０％の範囲より外してスラグ系介
在物を低減させることにより、大幅な品質向上が認めら
れる。また、この操作により、鍋継目部でのスラグ巻き
込み現象もおさえられ、歩留りが向上するため、本発明
が産業分野にもたらす効果は大きい。
【図１】鍋上スラグ厚みと溶鋼中スラグ系介在物量との
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
【図２】鋳片におけるスラグ系介在物の組成を示すグラ
フである。
フである。
【図３】磁粉探傷欠陥介在物の組成を示すグラフであ
る。
る。
【図４】鍋上スラグ組成と鍋継目部のタンデッシュ内ス
ラグ系介在物量との関係を示すグラフである。
ラグ系介在物量との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 転炉内において、ＣａＯを投入すること
によりスラグを固化させ、出鋼中の転炉スラグ流出を防
止して、鍋上スラグ量を溶鋼に対して重量比で０．１％
以下に低減させた上で、鍋上スラグに均一にＡｌを散布
してスラグ中ＦｅＯ％を２％以下に改質し、さらにガス
吹き込み用ランスよりＡｒ、Ｎ2 等の不活性ガスと共に
ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを吹き付け、鍋上スラ
グ組成をＡｌ2 Ｏ3 ：４０〜６０％、ＣａＯ：６０〜４
０％の範囲より外すことにより介在物を低減させること
を特徴とする連続鋳造用溶鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08367793A JP3230065B2 (ja) | 1993-04-09 | 1993-04-09 | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08367793A JP3230065B2 (ja) | 1993-04-09 | 1993-04-09 | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06299224A true JPH06299224A (ja) | 1994-10-25 |
| JP3230065B2 JP3230065B2 (ja) | 2001-11-19 |
Family
ID=13809118
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08367793A Expired - Fee Related JP3230065B2 (ja) | 1993-04-09 | 1993-04-09 | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3230065B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101928809A (zh) * | 2009-06-22 | 2010-12-29 | 鞍钢股份有限公司 | 一种rh钢水精炼钢包渣的改质方法 |
| CN103469048A (zh) * | 2013-09-06 | 2013-12-25 | 鞍钢股份有限公司 | 一种含硼钢硼合金化处理方法 |
-
1993
- 1993-04-09 JP JP08367793A patent/JP3230065B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101928809A (zh) * | 2009-06-22 | 2010-12-29 | 鞍钢股份有限公司 | 一种rh钢水精炼钢包渣的改质方法 |
| CN103469048A (zh) * | 2013-09-06 | 2013-12-25 | 鞍钢股份有限公司 | 一种含硼钢硼合金化处理方法 |
| CN103469048B (zh) * | 2013-09-06 | 2015-10-07 | 鞍钢股份有限公司 | 一种含硼钢硼合金化处理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3230065B2 (ja) | 2001-11-19 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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