JPH06265509A - 燃料のアルコール濃度検知装置 - Google Patents
燃料のアルコール濃度検知装置Info
- Publication number
- JPH06265509A JPH06265509A JP5054105A JP5410593A JPH06265509A JP H06265509 A JPH06265509 A JP H06265509A JP 5054105 A JP5054105 A JP 5054105A JP 5410593 A JP5410593 A JP 5410593A JP H06265509 A JPH06265509 A JP H06265509A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- frequency
- fuel
- output
- alcohol
- detecting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 94
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 25
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 19
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 87
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 20
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 19
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 4
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 3
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 210000002445 nipple Anatomy 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003915 air pollution Methods 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N27/00—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
- G01N27/02—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance
- G01N27/22—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance by investigating capacitance
- G01N27/221—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance by investigating capacitance by investigating the dielectric properties
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
- G01D5/12—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable using electric or magnetic means
- G01D5/14—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable using electric or magnetic means influencing the magnitude of a current or voltage
- G01D5/24—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable using electric or magnetic means influencing the magnitude of a current or voltage by varying capacitance
- G01D5/2405—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable using electric or magnetic means influencing the magnitude of a current or voltage by varying capacitance by varying dielectric
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/26—Oils; Viscous liquids; Paints; Inks
- G01N33/28—Oils, i.e. hydrocarbon liquids
- G01N33/2835—Specific substances contained in the oils or fuels
- G01N33/2852—Alcohol in fuels
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Immunology (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Pathology (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Electric Means (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 この発明は、燃料の温度変化に対するメタノ
ール含有率検知精度を向上させることができる燃料のア
ルコール濃度検知装置の提供を目的とする。 【構成】 アルコール混合燃料の誘電率に応じて、共振
周波数が変化するセンサ部Ａ１と、センサ部Ａ１に接続
されて検知された共振周波数と同じ周波数を出力する電
圧制御発振器１４と、電圧制御発振器１４の出力周波数
を分周すると共にその分周比が可変である分周器１６１
と、前記アルコール混合燃料の温度を検知する燃温検知
手段７と、電圧制御発振器１４の出力と燃温検知手段７
の出力によって分周器１６１の分周比を決定する分周比
決定手段１７とを備えている。
ール含有率検知精度を向上させることができる燃料のア
ルコール濃度検知装置の提供を目的とする。 【構成】 アルコール混合燃料の誘電率に応じて、共振
周波数が変化するセンサ部Ａ１と、センサ部Ａ１に接続
されて検知された共振周波数と同じ周波数を出力する電
圧制御発振器１４と、電圧制御発振器１４の出力周波数
を分周すると共にその分周比が可変である分周器１６１
と、前記アルコール混合燃料の温度を検知する燃温検知
手段７と、電圧制御発振器１４の出力と燃温検知手段７
の出力によって分周器１６１の分周比を決定する分周比
決定手段１７とを備えている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、燃焼器などに供給さ
れる燃料の誘電率を非接触で検知して燃料の性状を判別
する装置に関し、時に自動車等のエンジンに用いられる
アルコール混合燃料中のアルコールの濃度を検知する燃
料のアルコール濃度検知装置に関するものである。
れる燃料の誘電率を非接触で検知して燃料の性状を判別
する装置に関し、時に自動車等のエンジンに用いられる
アルコール混合燃料中のアルコールの濃度を検知する燃
料のアルコール濃度検知装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、米国や欧州などの各国で、石油の
消費量の低減と、自動車排気ガスによる大気汚染の低減
を図るため、ガソリン中にアルコールの一種であるメタ
ノールを混合した燃料が自動車用燃料として導入されつ
つある。このようなメタノール混合燃料をガソリン燃料
の空燃比にマッチングされたエンジンにそのまま用いる
と、メタノールはガソリンに比べ理論空燃比が小さいた
め空燃比がリーン化して運転が困難となる。そのため、
メタノール混合燃料中のメエタノール含有率を検出し
て、この検出値に応じて空燃比、点火時期などを調整し
ている。
消費量の低減と、自動車排気ガスによる大気汚染の低減
を図るため、ガソリン中にアルコールの一種であるメタ
ノールを混合した燃料が自動車用燃料として導入されつ
つある。このようなメタノール混合燃料をガソリン燃料
の空燃比にマッチングされたエンジンにそのまま用いる
と、メタノールはガソリンに比べ理論空燃比が小さいた
め空燃比がリーン化して運転が困難となる。そのため、
メタノール混合燃料中のメエタノール含有率を検出し
て、この検出値に応じて空燃比、点火時期などを調整し
ている。
【０００３】従来、上記のようなメタノール含有率の検
出にはメタノール混合燃料の誘電率を検出する方法と、
アルコール混合燃料の屈折率を検出する方法が主に提案
されている。これらの方法として誘電率を検出する方法
が特願平３ー０２２４８８号として出願されている。以
下この方法を用いた装置を図を用いて説明する。
出にはメタノール混合燃料の誘電率を検出する方法と、
アルコール混合燃料の屈折率を検出する方法が主に提案
されている。これらの方法として誘電率を検出する方法
が特願平３ー０２２４８８号として出願されている。以
下この方法を用いた装置を図を用いて説明する。
【０００４】図６は特願平３ー０２２４８８号に開示さ
れた従来の燃料のメタノール濃度検知装置の構成を示す
ブロック図である。図においてＡはセンサ部であり、こ
のセンサ部Ａはメタノール混合燃料の誘電率に応じた共
振周波数を出力するＬＣ並列共振回路を構成している。
そして、このセンサ部Ａにおいて、１はセラミック、耐
油性プラスチック等の絶縁体で形成され、内部に燃料が
導かれる円筒状絶縁管、２は後述する単層巻コイルの内
周面と円筒状絶縁管１の管壁を隔てて後述する導電性電
極の外周面との間に形成された燃料通路、３は円筒状絶
縁管１の内側に設けられ、その柱面が円筒状絶縁管１の
柱面と略平行で且つ円筒状絶縁管１と同軸の円柱状の導
電性電極、４は円筒状絶縁管１内側の導電性電極３と対
向する位置に巻回された単層巻コイル、４ａ，４ｂは単
層巻コイル４のリードであり、リード４ａは後述する検
知回路部において抵抗の一端に接続され、リード４ｂは
同じく検知回路部において接地されている。５は導電性
電極３が取り付けられ円筒状絶縁管１と燃料シールを介
して結合されて全体で燃料容器を形成するフランジであ
り、ここでは導電性電極３と一体に形成された例を示
す。６は燃料通路２に燃料を導くニップルである。
れた従来の燃料のメタノール濃度検知装置の構成を示す
ブロック図である。図においてＡはセンサ部であり、こ
のセンサ部Ａはメタノール混合燃料の誘電率に応じた共
振周波数を出力するＬＣ並列共振回路を構成している。
そして、このセンサ部Ａにおいて、１はセラミック、耐
油性プラスチック等の絶縁体で形成され、内部に燃料が
導かれる円筒状絶縁管、２は後述する単層巻コイルの内
周面と円筒状絶縁管１の管壁を隔てて後述する導電性電
極の外周面との間に形成された燃料通路、３は円筒状絶
縁管１の内側に設けられ、その柱面が円筒状絶縁管１の
柱面と略平行で且つ円筒状絶縁管１と同軸の円柱状の導
電性電極、４は円筒状絶縁管１内側の導電性電極３と対
向する位置に巻回された単層巻コイル、４ａ，４ｂは単
層巻コイル４のリードであり、リード４ａは後述する検
知回路部において抵抗の一端に接続され、リード４ｂは
同じく検知回路部において接地されている。５は導電性
電極３が取り付けられ円筒状絶縁管１と燃料シールを介
して結合されて全体で燃料容器を形成するフランジであ
り、ここでは導電性電極３と一体に形成された例を示
す。６は燃料通路２に燃料を導くニップルである。
【０００５】Ｂはセンサ部Ａより出力された共振周波数
を検知する検知回路部を示しており、この検知回路部Ｂ
は、単層巻コイル４のリード４ａに接続されて単層巻コ
イル４と直列回路を成す抵抗Ｒｓ１０、抵抗Ｒｓ１０に
発生する信号と抵抗Ｒｓ１０に印加される信号との位相
を比較する０°位相比較器１１、０°位相比較器１１の
出力を平滑して位相差に相当する直流電圧に変換する低
域通過フィルタ１２、低域通過フィルタ１２の直流電圧
出力と位相０°に相当する所定基準電圧Ｖｒｅｆとを比
較して、差分を積分して出力する比較積分器１３、比較
積分器１３の出力電圧に応じた発振周波数の電圧を発振
する電圧制御発振器１４、電圧制御発振器１４の発振出
力を増幅し、その増幅出力を直列回路を構成する抵抗Ｒ
ｓ１０に印加する増幅器１５、電圧制御発振器１４より
発振された信号の出力周波数を分周する分周器１６より
構成されている。
を検知する検知回路部を示しており、この検知回路部Ｂ
は、単層巻コイル４のリード４ａに接続されて単層巻コ
イル４と直列回路を成す抵抗Ｒｓ１０、抵抗Ｒｓ１０に
発生する信号と抵抗Ｒｓ１０に印加される信号との位相
を比較する０°位相比較器１１、０°位相比較器１１の
出力を平滑して位相差に相当する直流電圧に変換する低
域通過フィルタ１２、低域通過フィルタ１２の直流電圧
出力と位相０°に相当する所定基準電圧Ｖｒｅｆとを比
較して、差分を積分して出力する比較積分器１３、比較
積分器１３の出力電圧に応じた発振周波数の電圧を発振
する電圧制御発振器１４、電圧制御発振器１４の発振出
力を増幅し、その増幅出力を直列回路を構成する抵抗Ｒ
ｓ１０に印加する増幅器１５、電圧制御発振器１４より
発振された信号の出力周波数を分周する分周器１６より
構成されている。
【０００６】次に従来装置の動作について説明する。図
６におけるセンサ部はＬＣ並列共振回路を構成してお
り、同図の右側に図示した等価回路で概略与えられる。
この等価回路において、Ｌは単層巻コイル４のインダク
タンス、Ｃｆは燃料通路２中の燃料の誘電率εに応じて
変化する、単層巻コイル４と導電性電極３との間に生ず
る静電容量、Ｃｓは単層巻コイル４を燃料から保護する
円筒状絶縁管１の絶縁物質を誘電体とする容量、Ｃｐは
単層巻コイル４のリード４ａに寄生する浮遊容量や０°
位相比較器１１の入力容量等であり、燃料の誘電率εと
は無関係の容量である。ここで、センサ部Ａのリード４
ａに印加する増幅器１５の出力の周波数を変化させる
と、センサ部Ａは並列ＬＣ共振状態を示す。即ち、この
時の並列共振周波数ｆを等価回路中の記号を用いて表す
と、概略、以下の（１）式で示される。
６におけるセンサ部はＬＣ並列共振回路を構成してお
り、同図の右側に図示した等価回路で概略与えられる。
この等価回路において、Ｌは単層巻コイル４のインダク
タンス、Ｃｆは燃料通路２中の燃料の誘電率εに応じて
変化する、単層巻コイル４と導電性電極３との間に生ず
る静電容量、Ｃｓは単層巻コイル４を燃料から保護する
円筒状絶縁管１の絶縁物質を誘電体とする容量、Ｃｐは
単層巻コイル４のリード４ａに寄生する浮遊容量や０°
位相比較器１１の入力容量等であり、燃料の誘電率εと
は無関係の容量である。ここで、センサ部Ａのリード４
ａに印加する増幅器１５の出力の周波数を変化させる
と、センサ部Ａは並列ＬＣ共振状態を示す。即ち、この
時の並列共振周波数ｆを等価回路中の記号を用いて表す
と、概略、以下の（１）式で示される。
【０００７】 ｆ＝１／［２π√｛Ｃｐ＋１／（１／Ｃｓ＋１／Ｃｆ）｝］ ＝ｋ／√（ａ＋ｂ＊ε） ・・・・・・（１）
【０００８】ここで、ｋ，ａ，ｂはセンサ部の形状によ
って決まる定数であり、例えば、円筒状絶縁管１の径や
肉厚、円筒状絶縁管１の材料の誘電率、導電性電極３と
単層巻コイル４の間隔、単層巻コイル４の自己インダク
タンスなどである。
って決まる定数であり、例えば、円筒状絶縁管１の径や
肉厚、円筒状絶縁管１の材料の誘電率、導電性電極３と
単層巻コイル４の間隔、単層巻コイル４の自己インダク
タンスなどである。
【０００９】並列共振周波数ｆは上記の(1)式に示した
ように燃料の誘電率εに依存するため、燃料の誘電率ε
が大きくなる程、共振周波数ｆは低くなる。また、メタ
ノールとガソリンとを任意の割合で混合したメタノール
混合燃料においては、センサ部Ａからの出力周波数、即
ち並列共振周波数ｆはメタノールの含有率（％）に応じ
て、概略、図７に示ように変化する。即ち、この出力周
波数ｆに対応する信号を検知回路部Ｂが検知する事によ
りメタノール混合燃料の誘電率εひいてはメタノール含
有率（％）を検知できる。
ように燃料の誘電率εに依存するため、燃料の誘電率ε
が大きくなる程、共振周波数ｆは低くなる。また、メタ
ノールとガソリンとを任意の割合で混合したメタノール
混合燃料においては、センサ部Ａからの出力周波数、即
ち並列共振周波数ｆはメタノールの含有率（％）に応じ
て、概略、図７に示ように変化する。即ち、この出力周
波数ｆに対応する信号を検知回路部Ｂが検知する事によ
りメタノール混合燃料の誘電率εひいてはメタノール含
有率（％）を検知できる。
【００１０】図６における検知回路部Ｂはセンサ部Ａの
出力周波数ｆを検知するように構成されている。以下こ
の検知回路部Ｂの動作を説明する。先ず、燃料通路２に
メタノール混合燃料を流した状態で、増幅器１５より抵
抗Ｒｓ１０と単層巻コイル４とから構成される直列回路
に高周波信号を入力する。この結果、抵抗Ｒｓ１０の両
端に現れる高周波電圧信号と、単層巻コイル４に現れる
並列共振出力である高周波電圧信号とが０°位相比較器
１１に入力されて両高周波電圧信号の位相が比較され
る。
出力周波数ｆを検知するように構成されている。以下こ
の検知回路部Ｂの動作を説明する。先ず、燃料通路２に
メタノール混合燃料を流した状態で、増幅器１５より抵
抗Ｒｓ１０と単層巻コイル４とから構成される直列回路
に高周波信号を入力する。この結果、抵抗Ｒｓ１０の両
端に現れる高周波電圧信号と、単層巻コイル４に現れる
並列共振出力である高周波電圧信号とが０°位相比較器
１１に入力されて両高周波電圧信号の位相が比較され
る。
【００１１】今、センサ部Ａの出力周波数ｆと同じ位相
の高周波電圧信号が直列回路に印加されたとするとセン
サ部Ａの電流電圧位相は０°となるので、抵抗Ｒｓ１０
の両端の高周波電圧信号の位相差は０°となる。一方、
前記出力周波数ｆより低い周波数の高周波電圧信号が直
列回路に印加されたとすると、センサ部Ａの共振出力は
電流電圧位相は０°より進んでいるので、抵抗Ｒｓ１０
の両端の高周波電圧の位相差は前記直列回路に印加する
高周波信号の位相を基準にすると０°より大となる。
の高周波電圧信号が直列回路に印加されたとするとセン
サ部Ａの電流電圧位相は０°となるので、抵抗Ｒｓ１０
の両端の高周波電圧信号の位相差は０°となる。一方、
前記出力周波数ｆより低い周波数の高周波電圧信号が直
列回路に印加されたとすると、センサ部Ａの共振出力は
電流電圧位相は０°より進んでいるので、抵抗Ｒｓ１０
の両端の高周波電圧の位相差は前記直列回路に印加する
高周波信号の位相を基準にすると０°より大となる。
【００１２】従って、０°位相比較器１１の出力を低域
通過フィルタ１２を介して位相差に相当する直流電圧に
変換し、この直流電圧と位相差０°に相当する直流電圧
Ｖｒｅｆとを比較積分器１３に入力して両者の差を積分
した出力を電圧制御発振器１４に入力する事により、位
相同期ループが形成される。
通過フィルタ１２を介して位相差に相当する直流電圧に
変換し、この直流電圧と位相差０°に相当する直流電圧
Ｖｒｅｆとを比較積分器１３に入力して両者の差を積分
した出力を電圧制御発振器１４に入力する事により、位
相同期ループが形成される。
【００１３】電圧制御発振器１４は、位相同期ループに
より抵抗ＲS１０の両端にかかる各高周波電圧信号間の
位相差が０°となるように制御するので、電圧制御発振
器１４の発振周波数は常に出力周波数ｆとなる。よっ
て、電圧制御発振器１４の出力周波数を分周器１６を介
して適当な周波数に分周することで出力周波数ｆに対応
する周波数出力ｆｏｕｔが得られる。この、結果、周波
数出力ｆｏｕｔを（１）に代入し、誘電率を逆算するこ
とで、メタノール含有率（％）を検知することができ
る。
より抵抗ＲS１０の両端にかかる各高周波電圧信号間の
位相差が０°となるように制御するので、電圧制御発振
器１４の発振周波数は常に出力周波数ｆとなる。よっ
て、電圧制御発振器１４の出力周波数を分周器１６を介
して適当な周波数に分周することで出力周波数ｆに対応
する周波数出力ｆｏｕｔが得られる。この、結果、周波
数出力ｆｏｕｔを（１）に代入し、誘電率を逆算するこ
とで、メタノール含有率（％）を検知することができ
る。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】従来の燃料のメタノー
ル濃度検知装置は、メタノール混合燃料及び絶縁管の誘
電率を不変とし、この誘電率を検知回路部より出力され
る分周器の出力周波数から算出していたが、実際、メタ
ノール含有率が変化しないにもかかわらず燃料の温度変
化によって、燃料の誘電率及び円筒状絶縁管１の誘電率
が変化して図８に示すように出力周波数が大きく変わる
ことがある。そのため単に出力周波数のみから誘電率を
算出すると正確なメタノール含有率の検出が困難になる
といった問題点があった。
ル濃度検知装置は、メタノール混合燃料及び絶縁管の誘
電率を不変とし、この誘電率を検知回路部より出力され
る分周器の出力周波数から算出していたが、実際、メタ
ノール含有率が変化しないにもかかわらず燃料の温度変
化によって、燃料の誘電率及び円筒状絶縁管１の誘電率
が変化して図８に示すように出力周波数が大きく変わる
ことがある。そのため単に出力周波数のみから誘電率を
算出すると正確なメタノール含有率の検出が困難になる
といった問題点があった。
【００１５】この発明は、メタノール混合燃料の温度変
化にもかかわらず常に正確なメタノール含有率に相当す
る出力周波数を発することができる燃料のアルコール濃
度検知装置を得ることを目的とする。
化にもかかわらず常に正確なメタノール含有率に相当す
る出力周波数を発することができる燃料のアルコール濃
度検知装置を得ることを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】この発明に係わる燃料の
メタノール濃度検知装置は、ガソリンまたは軽油にアル
コールが任意の割合で加えられたアルコール混合燃料の
誘電率に応じて、共振周波数が変化する誘電率検知手段
と、前記誘電率検知手段に接続されて検知された共振周
波数と同じ周波数を出力する共振周波数検知手段と、こ
の共振周波数検知手段の出力周波数を分周すると共にそ
の分周比が可変である分周器と、前記アルコール混合燃
料の温度を検知する燃温検知手段と、前記共振周波数検
知手段の出力と、前記燃温検知手段の出力によって前記
分周器の分周比を決定する分周比決定手段とを備え、前
記分周器の出力周波数によりアルコール濃度を検知する
を備えたものである。
メタノール濃度検知装置は、ガソリンまたは軽油にアル
コールが任意の割合で加えられたアルコール混合燃料の
誘電率に応じて、共振周波数が変化する誘電率検知手段
と、前記誘電率検知手段に接続されて検知された共振周
波数と同じ周波数を出力する共振周波数検知手段と、こ
の共振周波数検知手段の出力周波数を分周すると共にそ
の分周比が可変である分周器と、前記アルコール混合燃
料の温度を検知する燃温検知手段と、前記共振周波数検
知手段の出力と、前記燃温検知手段の出力によって前記
分周器の分周比を決定する分周比決定手段とを備え、前
記分周器の出力周波数によりアルコール濃度を検知する
を備えたものである。
【００１７】
【作用】この発明の燃料のアルコール濃度検知装置は、
燃料の誘電率を共振周波数検知手段の出力周波数により
検知し、更に燃料の温度を燃温検知手段により検知した
ならば、これらの検知出力に従って分周比決定手段は、
燃料の温度変化による分周器の出力周波数の変化を相殺
するような分周比を決定して分周器の分周比を変化させ
ると、分周器は燃料の温度変化にかかわらず常に正確な
メタノール含有率に相当する出力周波数を分周出力す
る。
燃料の誘電率を共振周波数検知手段の出力周波数により
検知し、更に燃料の温度を燃温検知手段により検知した
ならば、これらの検知出力に従って分周比決定手段は、
燃料の温度変化による分周器の出力周波数の変化を相殺
するような分周比を決定して分周器の分周比を変化させ
ると、分周器は燃料の温度変化にかかわらず常に正確な
メタノール含有率に相当する出力周波数を分周出力す
る。
【００１８】
実施例１．以下、この発明の一実施例を図について説明
する。図１は本実施例による燃料のアルコール濃度検知
装置の構成を示すブロック図である。図において、Ａ１
は本実施例におけるセンサ部（誘電率検知手段）であっ
て、１はセラミック、耐油性プラスチック等の絶縁体で
形成されて内部に燃料が導かれる円筒状絶縁管、２は後
述する単層巻コイルの内周面と円筒状絶縁管１の管壁を
隔てて後述する導電性電極の円柱外周面との間に形成さ
れた燃料通路、、３は円筒状絶縁管１の内側に設けら
れ、柱面が円筒状絶縁管１の柱面と略平行で、且つ、円
筒状絶縁管１と同軸の円柱状の導電性電極であり、材質
としてはチタン、ステンレス、表面がアルマイト処理さ
れたアルミニウム等、燃料に対する耐油性を持っている
ものが好ましい。
する。図１は本実施例による燃料のアルコール濃度検知
装置の構成を示すブロック図である。図において、Ａ１
は本実施例におけるセンサ部（誘電率検知手段）であっ
て、１はセラミック、耐油性プラスチック等の絶縁体で
形成されて内部に燃料が導かれる円筒状絶縁管、２は後
述する単層巻コイルの内周面と円筒状絶縁管１の管壁を
隔てて後述する導電性電極の円柱外周面との間に形成さ
れた燃料通路、、３は円筒状絶縁管１の内側に設けら
れ、柱面が円筒状絶縁管１の柱面と略平行で、且つ、円
筒状絶縁管１と同軸の円柱状の導電性電極であり、材質
としてはチタン、ステンレス、表面がアルマイト処理さ
れたアルミニウム等、燃料に対する耐油性を持っている
ものが好ましい。
【００１９】４は円筒状絶縁管１内側の導電性電極３と
対向する位置に巻回された単層巻コイル、４ａ，４ｂは
単層巻コイル４のリード、５は導電性電極３が取り付け
られ円筒状絶縁管１と燃料シールを介して結合されて全
体で燃料容器を形成するフランジで、ここでは導電性電
極３と一体に形成された例を示している。６は燃料通路
２に燃料を導くニップルであり、以上は従来例と同一で
ある。７は燃温検知手段であり、円筒状絶縁管１と導電
性電極３との間に満たされている燃料の温度を検出す
る。この燃温検知手段７は、図３に示すように検知した
燃温により抵抗値が変化する例えばサーミスタのような
感温素子７ａ、感温素子７ａの抵抗値に応じた周波数の
パルス信号を発振する発振器７ｂより構成されている。
対向する位置に巻回された単層巻コイル、４ａ，４ｂは
単層巻コイル４のリード、５は導電性電極３が取り付け
られ円筒状絶縁管１と燃料シールを介して結合されて全
体で燃料容器を形成するフランジで、ここでは導電性電
極３と一体に形成された例を示している。６は燃料通路
２に燃料を導くニップルであり、以上は従来例と同一で
ある。７は燃温検知手段であり、円筒状絶縁管１と導電
性電極３との間に満たされている燃料の温度を検出す
る。この燃温検知手段７は、図３に示すように検知した
燃温により抵抗値が変化する例えばサーミスタのような
感温素子７ａ、感温素子７ａの抵抗値に応じた周波数の
パルス信号を発振する発振器７ｂより構成されている。
【００２０】次に本実施例における検知回路部Ｂ１につ
いて説明する。図において、１０は単層巻コイル４のリ
ード４ａに接続されて単層巻コイル４と直列回路を成す
抵抗Ｒｓ、１１は前記抵抗Ｒｓ１０の各端の信号が入力
される０°位相比較器、１２は位相比較器１１の出力が
入力される低域通過フィルタ、１３は低域通過フィルタ
１２の出力と位相０°に相当する所定基準電圧Ｖｒｅｆ
が印加される比較積分器、１４は比較積分器１３の出力
が入力される電圧制御発振器、１５は電圧制御発振器１
４の出力を増幅して直列回路と０°位相比較器１１に入
力する増幅器、１６１は電圧制御発振器１４の出力周波
数を可変可能に分周する本実施例における分周器、１７
は電圧制御発振器１４の出力信号の周波数と燃温検知手
段７の出力信号により分周器１６１の分周比を可変にす
る分周比決定手段である。尚、０°位相比較器１１、低
域通過フィルタ１２、比較積分器１３、電圧制御発振器
１４、及び分周器１６１は共振周波数検知手段を構成す
る。
いて説明する。図において、１０は単層巻コイル４のリ
ード４ａに接続されて単層巻コイル４と直列回路を成す
抵抗Ｒｓ、１１は前記抵抗Ｒｓ１０の各端の信号が入力
される０°位相比較器、１２は位相比較器１１の出力が
入力される低域通過フィルタ、１３は低域通過フィルタ
１２の出力と位相０°に相当する所定基準電圧Ｖｒｅｆ
が印加される比較積分器、１４は比較積分器１３の出力
が入力される電圧制御発振器、１５は電圧制御発振器１
４の出力を増幅して直列回路と０°位相比較器１１に入
力する増幅器、１６１は電圧制御発振器１４の出力周波
数を可変可能に分周する本実施例における分周器、１７
は電圧制御発振器１４の出力信号の周波数と燃温検知手
段７の出力信号により分周器１６１の分周比を可変にす
る分周比決定手段である。尚、０°位相比較器１１、低
域通過フィルタ１２、比較積分器１３、電圧制御発振器
１４、及び分周器１６１は共振周波数検知手段を構成す
る。
【００２１】分周比決定手段１７は、分周器１６１が従
来例で示したような固定分周比の場合に生じるメタノー
ル含有率信号の温度依存性を無くし、図５の出力周波数
特性図に示すような温度依存性の無いメタノール含有率
信号を得るために分周器１６１の分周比を可変にする目
的で用いられる。以下、この分周比の決定方法について
説明する。
来例で示したような固定分周比の場合に生じるメタノー
ル含有率信号の温度依存性を無くし、図５の出力周波数
特性図に示すような温度依存性の無いメタノール含有率
信号を得るために分周器１６１の分周比を可変にする目
的で用いられる。以下、この分周比の決定方法について
説明する。
【００２２】あるメタノール含有率Ｒ、燃料温度Ｔの時
の従来例における分周器１６の出力周波数をｆ（Ｒ，
Ｔ）の関数式で示し、また、このメタノール含有率Ｒに
おける基準出力周波数をＦ（Ｒ）とする。即ち、ｆ
（Ｒ，Ｔ）をグラフ化したものが図８に相当し、Ｆ
（Ｒ）をグラフ化したものが図５に相当するわけであ
る。この時の電圧制御発振器１４の出力周波数Ｆｖは、
以下の（２）式で表される。
の従来例における分周器１６の出力周波数をｆ（Ｒ，
Ｔ）の関数式で示し、また、このメタノール含有率Ｒに
おける基準出力周波数をＦ（Ｒ）とする。即ち、ｆ
（Ｒ，Ｔ）をグラフ化したものが図８に相当し、Ｆ
（Ｒ）をグラフ化したものが図５に相当するわけであ
る。この時の電圧制御発振器１４の出力周波数Ｆｖは、
以下の（２）式で表される。
【００２３】 Ｆｖ＝２０４８×ｆ（Ｒ，Ｔ） ・・・（２）
【００２４】従って、この時に分周器１６１の分周比Ｂ
Ｈ（Ｆｖ，Ｔ）が以下の（３）式で表される関係にある
場合は分周器１６１の出力周波数は、Ｆ（Ｒ）となり、
温度依存性が無くなる。
Ｈ（Ｆｖ，Ｔ）が以下の（３）式で表される関係にある
場合は分周器１６１の出力周波数は、Ｆ（Ｒ）となり、
温度依存性が無くなる。
【００２５】 Ｂ（Ｆｖ，Ｔ）＝Ｆ（Ｒ）／Ｆｖ ・・・（３）
【００２６】Ｂ（Ｆｖ，Ｔ）を図式化したのが図２であ
る。即ち、分周比決定手段１７は、電圧制御発振器１４
の出力周波数Ｆｖと燃温検知手段７の出力Ｔを用いて、
図２に示す２次元マップより分周比ＢＨ決定し、分周器
１６１に分周比ＢＨを与えることにより、燃温に関わら
ず常に図５に示したような出力特性が得られるわけであ
る。
る。即ち、分周比決定手段１７は、電圧制御発振器１４
の出力周波数Ｆｖと燃温検知手段７の出力Ｔを用いて、
図２に示す２次元マップより分周比ＢＨ決定し、分周器
１６１に分周比ＢＨを与えることにより、燃温に関わら
ず常に図５に示したような出力特性が得られるわけであ
る。
【００２７】次に、分周比決定手段１７の具体的な構成
の一例を図３を用いて説明する。図において、１７ａは
基準発振器であり、カウンタリセット信号とラッチトリ
ガ信号を所定のタイミング△Ｔ毎に出力する。１７ｂ１
は電圧制御発振器１４の出力周波数、即ちパルス信号を
カウントするタウンタ、１７ｂ２は燃温検知手段７より
出力されるパルス信号をカウントするカウンタ、１７ｃ
はカタウンタ１７ｂ１，１７ｂ２の出力、即ちカウント
値を保持するラッチ回路、１７ｄはラッチ回路１７ｃの
出力にてアドレス指定されるメモリである。メモリ１７
ｄの出力Ｑは分周器１６１（図１を参照）に出力される
分周比ＢＨである。尚、メモリ１７ｄには、図２の２次
元マップに示されるように、電圧制御発振器１４の出力
周波数と燃料温度に対した分周比ＢＨのデータが格納さ
れている。
の一例を図３を用いて説明する。図において、１７ａは
基準発振器であり、カウンタリセット信号とラッチトリ
ガ信号を所定のタイミング△Ｔ毎に出力する。１７ｂ１
は電圧制御発振器１４の出力周波数、即ちパルス信号を
カウントするタウンタ、１７ｂ２は燃温検知手段７より
出力されるパルス信号をカウントするカウンタ、１７ｃ
はカタウンタ１７ｂ１，１７ｂ２の出力、即ちカウント
値を保持するラッチ回路、１７ｄはラッチ回路１７ｃの
出力にてアドレス指定されるメモリである。メモリ１７
ｄの出力Ｑは分周器１６１（図１を参照）に出力される
分周比ＢＨである。尚、メモリ１７ｄには、図２の２次
元マップに示されるように、電圧制御発振器１４の出力
周波数と燃料温度に対した分周比ＢＨのデータが格納さ
れている。
【００２８】２つのカウンタ１７ｂ１，１７ｂ２は、基
準発振器１７ａのリセット信号により０クリアされた
後、△Ｔ間カウントアップされる。さらに基準発振器１
７ａのラッチトリガ信号により、ラッチ回路１７ｃは△
Ｔ間カウントアップされたカウンタ１７ｂ１，１７ｂ２
の出力を保持してメモリ１７ｄに出力する。カウンタ１
７ｂ１，１７ｂ２は基準発振器１７ａのリセット信号に
より再度０クリアされてカウントアップを開始するが、
ラッチ回路１７ｃの出力はクリアされないので次の△Ｔ
間カウントアップが終了するまで結果を保持することに
なる。言い替えるならば、ラッチ１７ｃの出力は、△Ｔ
ごとに更新されていく。
準発振器１７ａのリセット信号により０クリアされた
後、△Ｔ間カウントアップされる。さらに基準発振器１
７ａのラッチトリガ信号により、ラッチ回路１７ｃは△
Ｔ間カウントアップされたカウンタ１７ｂ１，１７ｂ２
の出力を保持してメモリ１７ｄに出力する。カウンタ１
７ｂ１，１７ｂ２は基準発振器１７ａのリセット信号に
より再度０クリアされてカウントアップを開始するが、
ラッチ回路１７ｃの出力はクリアされないので次の△Ｔ
間カウントアップが終了するまで結果を保持することに
なる。言い替えるならば、ラッチ１７ｃの出力は、△Ｔ
ごとに更新されていく。
【００２９】ここで、カウンタ１７ｂ１，１７ｂ２の出
力は、それぞれ所定時間△Ｔ間のカウントアップ結果で
あるので、カウンタ１７ｂ１，１７ｂ２の出力はそれぞ
れ電圧制御発振器１４の出力周波数Ｆｖ、燃温Ｔに相当
している。そこで、例えば、カウンタ１７ｂ１の出力を
下位アドレス、カウンタ１７ｂ２の出力を上位アドレス
としてメモリ１７ｄのアドレスを指定すると、図２に示
したような２次元マップの参照が可能となり、必要な分
周比信号ＢをＱ出力として、メモリ１７ｄより出力させ
ることができる。
力は、それぞれ所定時間△Ｔ間のカウントアップ結果で
あるので、カウンタ１７ｂ１，１７ｂ２の出力はそれぞ
れ電圧制御発振器１４の出力周波数Ｆｖ、燃温Ｔに相当
している。そこで、例えば、カウンタ１７ｂ１の出力を
下位アドレス、カウンタ１７ｂ２の出力を上位アドレス
としてメモリ１７ｄのアドレスを指定すると、図２に示
したような２次元マップの参照が可能となり、必要な分
周比信号ＢをＱ出力として、メモリ１７ｄより出力させ
ることができる。
【００３０】図４は、上記のような分周比決定手段１７
の出力によって分周比を変化させることのできる分周器
１６１の具体的な一例を示す。図において、１４ａは電
圧制御発振器１４の出力であり、センサ部Ａ１の共振周
波数に相当する信号である。１６ａはを電圧制御発振器
１４の出力１４ａをカウントアップするバイナリカウン
タ、Ｐはバイナリカウンタ１６ａのビット出力である。
１６ｂはデジタルコンパレータであり、図示しないＰポ
ートとＱポートにそれぞれ入力されたバイナリカウンタ
１６ａのビット出力Ｐと分周比決定手段１７のビット出
力Ｑとを比較してＰ＝Ｑであれば図示しないＰ＝Ｑポー
トよりイコール信号Ｓを出力するものである。１６ｃは
フリップフロップであり、イコール信号Ｓが入力される
毎に出力が反転する。
の出力によって分周比を変化させることのできる分周器
１６１の具体的な一例を示す。図において、１４ａは電
圧制御発振器１４の出力であり、センサ部Ａ１の共振周
波数に相当する信号である。１６ａはを電圧制御発振器
１４の出力１４ａをカウントアップするバイナリカウン
タ、Ｐはバイナリカウンタ１６ａのビット出力である。
１６ｂはデジタルコンパレータであり、図示しないＰポ
ートとＱポートにそれぞれ入力されたバイナリカウンタ
１６ａのビット出力Ｐと分周比決定手段１７のビット出
力Ｑとを比較してＰ＝Ｑであれば図示しないＰ＝Ｑポー
トよりイコール信号Ｓを出力するものである。１６ｃは
フリップフロップであり、イコール信号Ｓが入力される
毎に出力が反転する。
【００３１】次に、動作について説明する。バイナリカ
ウンタ１６ａは電圧制御発振器１４の出力１４ａの立ち
上がりまたは、立ち下がりによって、カウントアップ
し、そのカウント値はビット出力Ｐとしてデジタル値で
デジタルコンパレータ１６ｂのＰポートに入力される。
一方、デジタルコンパレータ１６ｂのＱポートには分周
比決定手段１７のビット出力Ｑが入力されており、デジ
タルコンパレータ１６ｂはＰとＱを比較し、Ｐ＝Ｑであ
ればＰ＝Ｑポートのイコール信号Ｓが立ち上がる。この
イコール信号Ｓは、バイナリカウンタ１６ａのクリアポ
ートに入力されて、バイナリカウンタ１６ａをリセット
する。この時、Ｐ＜Ｑとなるので、Ｐ＝Ｑポートのイコ
ール信号Ｓは立ち下がることになる。
ウンタ１６ａは電圧制御発振器１４の出力１４ａの立ち
上がりまたは、立ち下がりによって、カウントアップ
し、そのカウント値はビット出力Ｐとしてデジタル値で
デジタルコンパレータ１６ｂのＰポートに入力される。
一方、デジタルコンパレータ１６ｂのＱポートには分周
比決定手段１７のビット出力Ｑが入力されており、デジ
タルコンパレータ１６ｂはＰとＱを比較し、Ｐ＝Ｑであ
ればＰ＝Ｑポートのイコール信号Ｓが立ち上がる。この
イコール信号Ｓは、バイナリカウンタ１６ａのクリアポ
ートに入力されて、バイナリカウンタ１６ａをリセット
する。この時、Ｐ＜Ｑとなるので、Ｐ＝Ｑポートのイコ
ール信号Ｓは立ち下がることになる。
【００３２】また、デジタルコンパレータ１６ｂのＰ＝
Ｑを示すイコール信号Ｓは、フリップフロップ１６ｃに
入力されて、フリップフロップ１６ｃのＱ出力を反転さ
せる。即ち、デジタルコンパレータ１６ｂのＰ＝Ｑを示
すイコール信号Ｓは、電圧制御発振器１４の出力１４ａ
をバイナリカウンタ１６ａが、０から分周比決定手段１
７により設定されたビット出力Ｑまでカウントアップす
る度に、パルス状の信号を生ずることになる。
Ｑを示すイコール信号Ｓは、フリップフロップ１６ｃに
入力されて、フリップフロップ１６ｃのＱ出力を反転さ
せる。即ち、デジタルコンパレータ１６ｂのＰ＝Ｑを示
すイコール信号Ｓは、電圧制御発振器１４の出力１４ａ
をバイナリカウンタ１６ａが、０から分周比決定手段１
７により設定されたビット出力Ｑまでカウントアップす
る度に、パルス状の信号を生ずることになる。
【００３３】一方、フリップフロップ１６ｃの信号は、
デジタルコンパレータ１６ｂのＰ＝Ｑを示すイコール信
号Ｓが入力される度に反転するので、この信号の周期
は、電圧制御発振器１４の出力１４ａの２×Ｑ個分に相
当する。従って、フリップフロップ１６ｃの信号は、電
圧制御発振器１４の出力１４ａを１／（２×Ｑ）に分周
したことになり、分周比決定手段１７の出力により設定
することが可能となる。
デジタルコンパレータ１６ｂのＰ＝Ｑを示すイコール信
号Ｓが入力される度に反転するので、この信号の周期
は、電圧制御発振器１４の出力１４ａの２×Ｑ個分に相
当する。従って、フリップフロップ１６ｃの信号は、電
圧制御発振器１４の出力１４ａを１／（２×Ｑ）に分周
したことになり、分周比決定手段１７の出力により設定
することが可能となる。
【００３４】実施例２．上記実施例ではセンサ部Ａ１の
単層巻コイル４と導電性電極３が同軸の例を示したが、
必ずしも同軸でなく、単層巻コイル４の柱面と導電性電
極３の間に燃料による静電容量が存在するようにすれば
良い。
単層巻コイル４と導電性電極３が同軸の例を示したが、
必ずしも同軸でなく、単層巻コイル４の柱面と導電性電
極３の間に燃料による静電容量が存在するようにすれば
良い。
【００３５】実施例３．また、上記実施例では本装置を
メタノール含有率の検出に用いた場合を示したが、試験
液の選択により、他の液体中のアルコール含有率検出用
として広く適用が可能である。
メタノール含有率の検出に用いた場合を示したが、試験
液の選択により、他の液体中のアルコール含有率検出用
として広く適用が可能である。
【００３６】
【発明の効果】この発明によれば、ガソリンまたは軽油
にアルコールが任意の割合で加えられたアルコール混合
燃料の誘電率に応じて、共振周波数が変化する誘電率検
知手段と、前記誘電率検知手段に接続されて検知された
共振周波数と同じ周波数を出力する共振周波数検知手段
と、この共振周波数検知手段の出力周波数を分周すると
共にその分周比が可変である分周器と、前記アルコール
混合燃料の温度を検知する燃温検知手段と、前記共振周
波数検知手段の出力と、前記燃温検知手段の出力によっ
て前記分周器の分周比を決定する分周比決定手段を備え
て、前記共振周波数を分周する分周器の分周比を、前記
共振周波数と、前記燃料の温度によって決定するように
したため、燃料の温度に関わらず常に精度良くメタノー
ル含有率を検知できる。
にアルコールが任意の割合で加えられたアルコール混合
燃料の誘電率に応じて、共振周波数が変化する誘電率検
知手段と、前記誘電率検知手段に接続されて検知された
共振周波数と同じ周波数を出力する共振周波数検知手段
と、この共振周波数検知手段の出力周波数を分周すると
共にその分周比が可変である分周器と、前記アルコール
混合燃料の温度を検知する燃温検知手段と、前記共振周
波数検知手段の出力と、前記燃温検知手段の出力によっ
て前記分周器の分周比を決定する分周比決定手段を備え
て、前記共振周波数を分周する分周器の分周比を、前記
共振周波数と、前記燃料の温度によって決定するように
したため、燃料の温度に関わらず常に精度良くメタノー
ル含有率を検知できる。
【図１】この発明にの一実施例による燃料のアルコール
濃度検知装置の構成を示すブロック図である。
濃度検知装置の構成を示すブロック図である。
【図２】本実施例における分周器の分周比を出力周波数
と燃料温度との関係で示した分周比のマップ図である。
と燃料温度との関係で示した分周比のマップ図である。
【図３】本実施例における分周比決定手段の具体的な構
成を示すブロック図である。
成を示すブロック図である。
【図４】本実施例における分周器の具体的な構成を示す
ブロック図である。
ブロック図である。
【図５】燃料温度と出力周波数の関係を表す燃料温度特
性図である。
性図である。
【図６】従来の燃料のアルコール濃度検知装置の構成を
示すブロック図である。
示すブロック図である。
【図７】燃料のアルコール濃度検知装置の出力周波数特
性図である。
性図である。
【図８】従来の燃料のアルコール濃度検知装置の温度特
性図である。
性図である。
Ａ１ センサ部 ７ 燃温検知手段 １３ 比較積分器 １４ 電圧制御発振器 １７ 分周比決定手段 １６１ 分周器
Claims (1)
- 【請求項１】 ガソリンまたは軽油にアルコールが任意
の割合で加えられたアルコール混合燃料の誘電率に応じ
て、共振周波数が変化する誘電率検知手段と、前記誘電
率検知手段に接続されて検知された共振周波数と同じ周
波数を出力する共振周波数検知手段と、この共振周波数
検知手段の出力周波数を分周すると共にその分周比が可
変である分周器と、前記アルコール混合燃料の温度を検
知する燃温検知手段と、前記共振周波数検知手段の出力
と、前記燃温検知手段の出力によって前記分周器の分周
比を決定する分周比決定手段とを備え、前記分周器の出
力周波数によりアルコール濃度を検知することを特徴と
する燃料のアルコール濃度検知装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5054105A JP2925423B2 (ja) | 1993-03-15 | 1993-03-15 | 燃料のアルコール濃度検知装置 |
| US08/209,102 US5414367A (en) | 1993-03-15 | 1994-03-11 | Apparatus for detecting alcohol concentration in a mixed fuel |
| DE4408767A DE4408767C2 (de) | 1993-03-15 | 1994-03-15 | Vorrichtung zum Feststellen einer Alkoholkonzentration in Flüssigkeit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5054105A JP2925423B2 (ja) | 1993-03-15 | 1993-03-15 | 燃料のアルコール濃度検知装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06265509A true JPH06265509A (ja) | 1994-09-22 |
| JP2925423B2 JP2925423B2 (ja) | 1999-07-28 |
Family
ID=12961336
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5054105A Expired - Fee Related JP2925423B2 (ja) | 1993-03-15 | 1993-03-15 | 燃料のアルコール濃度検知装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5414367A (ja) |
| JP (1) | JP2925423B2 (ja) |
| DE (1) | DE4408767C2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017077782A1 (ja) * | 2015-11-05 | 2017-05-11 | シャープ株式会社 | センサ回路 |
| JP2018100932A (ja) * | 2016-12-21 | 2018-06-28 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 濃度センサ |
| KR102016460B1 (ko) * | 2018-02-23 | 2019-08-30 | 광운대학교 산학협력단 | 물-에탄올 용액의 나선형 수동 마이크로공진기 센서 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR960010689B1 (ko) * | 1991-08-28 | 1996-08-07 | 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 | 연료의 유전율 검지센서 |
| JP3126872B2 (ja) * | 1994-05-12 | 2001-01-22 | 三菱電機株式会社 | 燃料の混合比率検知装置 |
| DE19533927A1 (de) * | 1995-09-13 | 1997-03-27 | Michael Prof Dr Dr Gitis | Online-Messung der Waschmittelkonzentration in verschmutzten Industrie-Waschlaugen |
| US6566892B2 (en) | 2000-06-19 | 2003-05-20 | Siemens Vdo Automotive Corporation | Portable fuel analyzer for analyzing the alcohol content of a mixed fuel |
| JP4906583B2 (ja) * | 2007-05-15 | 2012-03-28 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | 燃料性状検出装置 |
| US7775092B2 (en) * | 2008-02-07 | 2010-08-17 | Ssi Technologies, Inc. | Fuel delivery system and method |
| DE102008031743B4 (de) * | 2008-07-04 | 2011-04-14 | Ident Technology Ag | Berührungs- und Annäherungserkennung mit kapazitiven Sensoren |
| JP2010043531A (ja) * | 2008-08-08 | 2010-02-25 | Denso Corp | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| JP5158513B2 (ja) * | 2008-12-19 | 2013-03-06 | 株式会社デンソー | 燃料性状センサ |
| CN109884137B (zh) * | 2019-03-25 | 2024-02-06 | 合肥安聚仪电科技有限公司 | 高精度微型吹气式酒精气体检测仪及其检测*** |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0232241A (ja) * | 1988-07-21 | 1990-02-02 | Calsonic Corp | 燃料センサ |
| JPH0833367B2 (ja) * | 1989-11-10 | 1996-03-29 | 株式会社ユニシアジェックス | 静電容量式アルコール濃度測定装置 |
| JP2519116B2 (ja) * | 1990-05-30 | 1996-07-31 | 株式会社ユニシアジェックス | 静電容量式アルコ―ル濃度測定装置 |
| JP2647563B2 (ja) * | 1991-02-18 | 1997-08-27 | 三菱電機株式会社 | 燃料の誘電率検知装置 |
| US5091704A (en) * | 1991-03-12 | 1992-02-25 | Chrysler Corporation | Oscillator having resonator coil immersed in a liquid mixture to determine relative amounts of two liquids |
-
1993
- 1993-03-15 JP JP5054105A patent/JP2925423B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-03-11 US US08/209,102 patent/US5414367A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-15 DE DE4408767A patent/DE4408767C2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017077782A1 (ja) * | 2015-11-05 | 2017-05-11 | シャープ株式会社 | センサ回路 |
| JPWO2017077782A1 (ja) * | 2015-11-05 | 2018-07-26 | シャープ株式会社 | センサ回路 |
| JP2018100932A (ja) * | 2016-12-21 | 2018-06-28 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 濃度センサ |
| KR102016460B1 (ko) * | 2018-02-23 | 2019-08-30 | 광운대학교 산학협력단 | 물-에탄올 용액의 나선형 수동 마이크로공진기 센서 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5414367A (en) | 1995-05-09 |
| DE4408767C2 (de) | 1996-12-12 |
| DE4408767A1 (de) | 1994-09-22 |
| JP2925423B2 (ja) | 1999-07-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2925423B2 (ja) | 燃料のアルコール濃度検知装置 | |
| US5225783A (en) | Dielectric constant detection apparatus for fuel | |
| JP2622537B2 (ja) | 混合気のアルコール含有量検出用測定器 | |
| JPH0572164A (ja) | 燃料の誘電率検知装置 | |
| JP3126872B2 (ja) | 燃料の混合比率検知装置 | |
| CN107735653B (zh) | 液面检测装置及检测方法和全自动取样装置 | |
| KR960010689B1 (ko) | 연료의 유전율 검지센서 | |
| US5313168A (en) | Apparatus for detecting fuel dielectric constant | |
| US3338100A (en) | Non-contact resonant thermometer | |
| US5337017A (en) | Apparatus for detecting alcohol content of liquid | |
| US4633168A (en) | Measuring system for determining the reactance ratio of a pair of reactive devices | |
| JP2843067B2 (ja) | ガラス容器の肉厚の検査機械 | |
| JPH02156103A (ja) | ガラス容器の肉厚の検査機械 | |
| JP2632459B2 (ja) | アルコール混合燃料の性状判別装置 | |
| JPH0552797A (ja) | 誘電率検知装置 | |
| JP2647563B2 (ja) | 燃料の誘電率検知装置 | |
| US6766687B2 (en) | Device for determining the level of a medium in a container | |
| JP2519116B2 (ja) | 静電容量式アルコ―ル濃度測定装置 | |
| JPH0634307A (ja) | 静電容量形変位センサ | |
| US20130133406A1 (en) | Device for measuring a composition of a fuel mixture | |
| CN110501051A (zh) | 阻抗限位传感器 | |
| JPH05126778A (ja) | 燃料の誘電率検知装置 | |
| JP2950082B2 (ja) | 液体の誘電率測定装置 | |
| JPH0572166A (ja) | 燃料の誘電率検知装置 | |
| JP2705257B2 (ja) | 液位検出装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080507 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090507 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100507 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100507 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110507 Year of fee payment: 12 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |