JPH0625676A - 重質油の流動接触分解法 - Google Patents
重質油の流動接触分解法Info
- Publication number
- JPH0625676A JPH0625676A JP18116092A JP18116092A JPH0625676A JP H0625676 A JPH0625676 A JP H0625676A JP 18116092 A JP18116092 A JP 18116092A JP 18116092 A JP18116092 A JP 18116092A JP H0625676 A JPH0625676 A JP H0625676A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oil
- catalytic cracking
- catalyst
- earth metal
- alkaline earth
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 重質油を含有する原料油中に硫黄原子及びア
ルカリ土類金属原子を分子骨格中に有する有機化合物を
重量比で１〜１００００ppm 添加せしめる重質油の流動
接触分解法。 【効果】 原料油からのＬＣＯ得率を、ガソリン得率を
低下させることなく、著しく向上させることができる。
ルカリ土類金属原子を分子骨格中に有する有機化合物を
重量比で１〜１００００ppm 添加せしめる重質油の流動
接触分解法。 【効果】 原料油からのＬＣＯ得率を、ガソリン得率を
低下させることなく、著しく向上させることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は重質油の流動接触分解法
に関し、更に詳しくは重質油中に含まれる汚染金属によ
る触媒劣化を抑制して該重質油からのライトサイクル油
得率を向上せしめる流動接触分解法に関する。
に関し、更に詳しくは重質油中に含まれる汚染金属によ
る触媒劣化を抑制して該重質油からのライトサイクル油
得率を向上せしめる流動接触分解法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年の
石油製品の需要動向をみると、Ｃ重油等の重質油種の需
要が減少している一方で、ガソリンや灯油、軽油、Ａ重
油等の中軽質油の需要が著しく増大してきている。
石油製品の需要動向をみると、Ｃ重油等の重質油種の需
要が減少している一方で、ガソリンや灯油、軽油、Ａ重
油等の中軽質油の需要が著しく増大してきている。
【０００３】従って、これら余剰重質油を原料油として
中軽質油を得るべく種々の方法が試みられているが、な
かでも原料油を触媒と接触せしめて反応器内を循環させ
ながら分解することによりガソリンと主にＡ重油の原料
となるライトサイクル油（以下「ＬＣＯ」という）を得
ることができる流動接触分解法が、装置が簡単でかつ融
通性に富む点で有力であることから、広く採用されてい
る。
中軽質油を得るべく種々の方法が試みられているが、な
かでも原料油を触媒と接触せしめて反応器内を循環させ
ながら分解することによりガソリンと主にＡ重油の原料
となるライトサイクル油（以下「ＬＣＯ」という）を得
ることができる流動接触分解法が、装置が簡単でかつ融
通性に富む点で有力であることから、広く採用されてい
る。
【０００４】しかし、上記方法において、重質油を使用
した場合には、重質油中に含まれるニッケル、バナジウ
ム、鉄、銅等の汚染金属が触媒活性の劣化をもたらし、
その結果ＬＣＯの得率が低下してしまう。この傾向は特
にバナジウムの存在により増大する（「オイルアンドガ
スジャーナル」、１９８２年９月刊、１３５頁）。
した場合には、重質油中に含まれるニッケル、バナジウ
ム、鉄、銅等の汚染金属が触媒活性の劣化をもたらし、
その結果ＬＣＯの得率が低下してしまう。この傾向は特
にバナジウムの存在により増大する（「オイルアンドガ
スジャーナル」、１９８２年９月刊、１３５頁）。
【０００５】上記汚染金属による触媒劣化を防止するた
めの手段が種々提示されている。例えば特開昭５２−８
８２８７号公報には、アンチモン、ビスマス、マンガン
等を触媒に含有させる手段が、特開昭５６−１５８１４
９号公報にはゲルマニウムを添加する手段が、特開昭６
２−９１５９０号公報には稀土類金属及びイットリウム
を添加する手段がそれぞれ開示されている。
めの手段が種々提示されている。例えば特開昭５２−８
８２８７号公報には、アンチモン、ビスマス、マンガン
等を触媒に含有させる手段が、特開昭５６−１５８１４
９号公報にはゲルマニウムを添加する手段が、特開昭６
２−９１５９０号公報には稀土類金属及びイットリウム
を添加する手段がそれぞれ開示されている。
【０００６】しかし、これらの手段はいずれも、上記金
属による触媒劣化の防止には一定の効果を示すものの、
目的とするＬＣＯ得率の特異的な向上をもたらすものと
はいい難い。
属による触媒劣化の防止には一定の効果を示すものの、
目的とするＬＣＯ得率の特異的な向上をもたらすものと
はいい難い。
【０００７】そこで、触媒活性の低下を防止し、原料油
からのＬＣＯ得率の飛躍的な向上をもたらす流動接触分
解法の開発が望まれていた。
からのＬＣＯ得率の飛躍的な向上をもたらす流動接触分
解法の開発が望まれていた。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、かかる実
情に鑑み鋭意検討した結果、硫黄原子とアルカリ土類金
属原子とを分子骨格中に有する有機化合物を添加した原
料油を流動接触分解すればＬＣＯ得率が顕著に向上する
ことを見出し、本発明を完成するに至った。
情に鑑み鋭意検討した結果、硫黄原子とアルカリ土類金
属原子とを分子骨格中に有する有機化合物を添加した原
料油を流動接触分解すればＬＣＯ得率が顕著に向上する
ことを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００９】すなわち、本発明は、重質油を含有する原
料油中に硫黄原子及びアルカリ土類金属原子を分子骨格
中に有する有機化合物を重量比で１〜１００００ppm 含
有せしめる重質油の流動接触分解法を提供するものであ
る。
料油中に硫黄原子及びアルカリ土類金属原子を分子骨格
中に有する有機化合物を重量比で１〜１００００ppm 含
有せしめる重質油の流動接触分解法を提供するものであ
る。
【００１０】本発明に使用される原料油としては、天然
に産出される原油の他に直留油、分解油等が挙げられる
が、特にその一部又は全部が３４３℃（６５０°Ｆ）を
超えて沸騰する重質油であることが好ましい。上記重質
油としては、例えば原油の常圧蒸留残油、減圧蒸留で得
られる軽油、残油留分、これらの脱硫油等が挙げられる
が、これらはコーカー軽油、溶剤脱瀝油、溶剤脱瀝アス
ファルト、タールサンド油、シェールオイル油、石炭液
化油等を包含していてもよい。
に産出される原油の他に直留油、分解油等が挙げられる
が、特にその一部又は全部が３４３℃（６５０°Ｆ）を
超えて沸騰する重質油であることが好ましい。上記重質
油としては、例えば原油の常圧蒸留残油、減圧蒸留で得
られる軽油、残油留分、これらの脱硫油等が挙げられる
が、これらはコーカー軽油、溶剤脱瀝油、溶剤脱瀝アス
ファルト、タールサンド油、シェールオイル油、石炭液
化油等を包含していてもよい。
【００１１】本発明において原料油中に添加される硫黄
原子とアルカリ土類金属原子とを分子骨格中に有する有
機化合物としては、例えばいずれも公知の硫化アルカリ
土類金属フェネート、硫化アルカリ土類金属サリチレー
ト、アルカリ土類金属スルホネート、それらの過塩基性
化合物等が好ましいものとして挙げられ具体的には硫化
カルシウムフェネート、硫化カルシウムサリチレート、
カルシウムスルホネート等が挙げられる。これら化合物
は単独でも二種以上を混合して使用してもよい。
原子とアルカリ土類金属原子とを分子骨格中に有する有
機化合物としては、例えばいずれも公知の硫化アルカリ
土類金属フェネート、硫化アルカリ土類金属サリチレー
ト、アルカリ土類金属スルホネート、それらの過塩基性
化合物等が好ましいものとして挙げられ具体的には硫化
カルシウムフェネート、硫化カルシウムサリチレート、
カルシウムスルホネート等が挙げられる。これら化合物
は単独でも二種以上を混合して使用してもよい。
【００１２】これらの化合物は原料油に対し重量比で１
〜１００００ppm 、好ましくは１０〜５０００ppm 、特
に好ましくは１００〜１０００ppm 添加される。添加量
が１ppm 未満では本発明の効果は得られず、一方１００
００ppm を超えるとアルカリ土類金属が触媒に付着して
触媒活性を低下させてしまう。
〜１００００ppm 、好ましくは１０〜５０００ppm 、特
に好ましくは１００〜１０００ppm 添加される。添加量
が１ppm 未満では本発明の効果は得られず、一方１００
００ppm を超えるとアルカリ土類金属が触媒に付着して
触媒活性を低下させてしまう。
【００１３】本発明に使用される触媒としては、例えば
Ｙ−ゼオライト、安定化Ｙ−ゼオライト、超安定化Ｙ−
ゼオライト等と無機酸化物マトリックスとを適当なバイ
ンダー中で混合したものが挙げられる。
Ｙ−ゼオライト、安定化Ｙ−ゼオライト、超安定化Ｙ−
ゼオライト等と無機酸化物マトリックスとを適当なバイ
ンダー中で混合したものが挙げられる。
【００１４】Ｙ−ゼオライト、安定化Ｙ−ゼオライト及
び超安定化Ｙ−ゼオライトはそれぞれ稀土類及びその他
の金属でイオン交換されていてもよく、またＺＳＭ−５
型ゼオライトであってもよい。
び超安定化Ｙ−ゼオライトはそれぞれ稀土類及びその他
の金属でイオン交換されていてもよく、またＺＳＭ−５
型ゼオライトであってもよい。
【００１５】無機酸化物としては、シリカ、アルミナ、
ボリア、クロミア、マグネシア、ジルコニア、チタニ
ア、シリカ−アルミナ、シリカ−マグネシア、シリカ−
ジルコニア、クロミア−アルミナ、チタニア−アルミ
ナ、チタニア−シリカ、チタニア−ジルコニア、アルミ
ナ−マグネシア、アルミナ−ジルコニア等が挙げられる
が、これらの一種又は二種以上を混合して使用してもよ
い。上記無機酸化物は、カオリン、モンモリロナイト、
ハロイサイト、ベントナイト、アタバルガイト、ボーキ
サイト等の粘土鉱物と混合してもよい。
ボリア、クロミア、マグネシア、ジルコニア、チタニ
ア、シリカ−アルミナ、シリカ−マグネシア、シリカ−
ジルコニア、クロミア−アルミナ、チタニア−アルミ
ナ、チタニア−シリカ、チタニア−ジルコニア、アルミ
ナ−マグネシア、アルミナ−ジルコニア等が挙げられる
が、これらの一種又は二種以上を混合して使用してもよ
い。上記無機酸化物は、カオリン、モンモリロナイト、
ハロイサイト、ベントナイト、アタバルガイト、ボーキ
サイト等の粘土鉱物と混合してもよい。
【００１６】本発明の流動接触分解法について以下にそ
の一例を示す。原料油を常温のまま又は余熱した後、ク
ラッキング反応容器中に導びき、該容器中で、高温の触
媒と接触させる。
の一例を示す。原料油を常温のまま又は余熱した後、ク
ラッキング反応容器中に導びき、該容器中で、高温の触
媒と接触させる。
【００１７】前記有機化合物は予め原料油中に添加して
おいてもよく、また該化合物を溶解する有機溶媒、減圧
軽油等と混合し、接触分解装置の原料供給ラインに注入
し、クラッキング反応容器中の原料油に添加してもよ
い。
おいてもよく、また該化合物を溶解する有機溶媒、減圧
軽油等と混合し、接触分解装置の原料供給ラインに注入
し、クラッキング反応容器中の原料油に添加してもよ
い。
【００１８】触媒との接触により、原料油は分解され、
ドライガス（炭素数１〜２の炭化水素ガス）、ＬＰＧ、
ガソリン留分、ＬＣＯ、重質サイクル油（以下、ＨＣＯ
という）、スラリー様重質留分等が生成する。
ドライガス（炭素数１〜２の炭化水素ガス）、ＬＰＧ、
ガソリン留分、ＬＣＯ、重質サイクル油（以下、ＨＣＯ
という）、スラリー様重質留分等が生成する。
【００１９】上記生成物をクラッキング反応容器に連結
する精留塔に順次移送し、それぞれの成分を分離採取す
る。なお、重質留分については、クラッキング反応容器
中に再循環せしめることにより更に流動接触分解するこ
ともできる。
する精留塔に順次移送し、それぞれの成分を分離採取す
る。なお、重質留分については、クラッキング反応容器
中に再循環せしめることにより更に流動接触分解するこ
ともできる。
【００２０】上記流動接触分解を行うための圧力は常圧
〜５kg／cm2 、好ましくは常圧〜３kg／cm2 であり、温
度は４００℃〜６００℃、好ましくは４５０℃〜５５０
℃である。また触媒／原料油の重量比は２〜２０、好ま
しくは５〜１５である。
〜５kg／cm2 、好ましくは常圧〜３kg／cm2 であり、温
度は４００℃〜６００℃、好ましくは４５０℃〜５５０
℃である。また触媒／原料油の重量比は２〜２０、好ま
しくは５〜１５である。
【００２１】本発明に使用される触媒はクラッキング反
応容器と再生器との間を循環する。原料油の接触分解に
寄与した触媒は、「コーク」と呼ばれる炭素質が上記触
媒上に析出することにより失活する。失活触媒はストリ
ッピング後再生器に移送される。該再生器中で上記コー
クを空気燃焼することにより該触媒を再生せしめた後再
び反応容器中に送り込み、繰り返し原料油の流動接触分
解に寄与せしめることができる。
応容器と再生器との間を循環する。原料油の接触分解に
寄与した触媒は、「コーク」と呼ばれる炭素質が上記触
媒上に析出することにより失活する。失活触媒はストリ
ッピング後再生器に移送される。該再生器中で上記コー
クを空気燃焼することにより該触媒を再生せしめた後再
び反応容器中に送り込み、繰り返し原料油の流動接触分
解に寄与せしめることができる。
【００２２】
【発明の効果】本発明の流動接触分解法により、原料油
からのＬＣＯ得率を、ガソリン得率を低下させることな
く、著しく向上させることが可能となる。また、原料油
として重質残油を使用した場合には、該重質残油に含ま
れる汚染金属の触媒上への推積を効率的に抑制する結
果、ＬＣＯ得率の向上とともに触媒使用量の低減をはか
ることも可能となる。
からのＬＣＯ得率を、ガソリン得率を低下させることな
く、著しく向上させることが可能となる。また、原料油
として重質残油を使用した場合には、該重質残油に含ま
れる汚染金属の触媒上への推積を効率的に抑制する結
果、ＬＣＯ得率の向上とともに触媒使用量の低減をはか
ることも可能となる。
【００２３】
【実施例】以下に本発明を実施例により具体的に説明す
るが、本発明はこれらに限定されるものではない。ま
ず、以下の参考例１〜３に示すように三種類の供試触媒
を調製した。
るが、本発明はこれらに限定されるものではない。ま
ず、以下の参考例１〜３に示すように三種類の供試触媒
を調製した。
【００２４】参考例１ ＳｉＯ2 とＡｌ2Ｏ3とのモル比が７：１であるゼオライ
トに０．２規定塩化ランタン水溶液を用いてイオン交換
（９０℃、０．５時間）を２回施し、その後濾過水洗
し、次いで１１５℃で２時間乾燥してランタンイオン交
換型ゼオライトを得た。
トに０．２規定塩化ランタン水溶液を用いてイオン交換
（９０℃、０．５時間）を２回施し、その後濾過水洗
し、次いで１１５℃で２時間乾燥してランタンイオン交
換型ゼオライトを得た。
【００２５】一方、水４６．３ｇと濃度３０重量％のシ
リカゾル４６．７ｇを攪拌混合し、pH３．２に調整後、
カオリン３５．０ｇ（乾燥基準）、上記で得られたラン
タン交換型ゼオライト２１．０ｇ（乾燥基準）及び水７
４ｇを加え攪拌混合した。得られた混合物をスプレード
ライヤーで乾燥後微粒化した後、２０００mlの蒸留水で
５回洗浄した。次いで１１５℃で１６時間乾燥し、接触
分解用触媒を得た。
リカゾル４６．７ｇを攪拌混合し、pH３．２に調整後、
カオリン３５．０ｇ（乾燥基準）、上記で得られたラン
タン交換型ゼオライト２１．０ｇ（乾燥基準）及び水７
４ｇを加え攪拌混合した。得られた混合物をスプレード
ライヤーで乾燥後微粒化した後、２０００mlの蒸留水で
５回洗浄した。次いで１１５℃で１６時間乾燥し、接触
分解用触媒を得た。
【００２６】参考例２ 参考例１で得た触媒上に、ナフテン酸ニッケル及びナフ
テン酸バナジウムを用いて、ミッチェル法により、それ
ぞれニッケルが１０００ppm （重量比）、バナジウムが
２０００ppm （重量比）となるように付着させ、次いで
１００％水蒸気により７８５℃で６時間スチーミング
し、模擬平衡化触媒を得た。
テン酸バナジウムを用いて、ミッチェル法により、それ
ぞれニッケルが１０００ppm （重量比）、バナジウムが
２０００ppm （重量比）となるように付着させ、次いで
１００％水蒸気により７８５℃で６時間スチーミング
し、模擬平衡化触媒を得た。
【００２７】参考例３ 参考例１で得た触媒上に、ナフテン酸ニッケル、ナフテ
ン酸バナジウム及び硫化カルシウムフェネートを用い
て、ミッチェル法により、それぞれニッケルが１０００
ppm （重量比）、バナジウムが２０００ppm （重量
比）、硫化カルシウムフェネートが１５００ppm （重量
比）となるよう付着させ、次いで１００％水蒸気により
７８５℃で６時間スチーミングし、模擬平衡化触媒を得
た。
ン酸バナジウム及び硫化カルシウムフェネートを用い
て、ミッチェル法により、それぞれニッケルが１０００
ppm （重量比）、バナジウムが２０００ppm （重量
比）、硫化カルシウムフェネートが１５００ppm （重量
比）となるよう付着させ、次いで１００％水蒸気により
７８５℃で６時間スチーミングし、模擬平衡化触媒を得
た。
【００２８】比較例１ 反応容器と触媒再生器とを有する流動床式接触分解装置
であるベンチスケールプラントを用い、原料油として３
５３℃以上で沸騰する重質油を９０重量％含有する脱硫
減圧軽油と常圧蒸留残油との混合物を、触媒として参考
例２で得たものをそれぞれ使用して接触分解試験を行っ
た。
であるベンチスケールプラントを用い、原料油として３
５３℃以上で沸騰する重質油を９０重量％含有する脱硫
減圧軽油と常圧蒸留残油との混合物を、触媒として参考
例２で得たものをそれぞれ使用して接触分解試験を行っ
た。
【００２９】試験は、触媒と原料油との重量比を４〜１
２の範囲内に設定して行い、転化率７０重量％を基準と
して各製品得率を求めた。ここで、転化率は（１００−
ＬＣＯ+ ）（％）で定義されるものをいう。
２の範囲内に設定して行い、転化率７０重量％を基準と
して各製品得率を求めた。ここで、転化率は（１００−
ＬＣＯ+ ）（％）で定義されるものをいう。
【００３０】反応温度、接触再生温度及び触媒循環量を
以下に示す。 反応温度；５１５℃。 触媒再生温度；６５０℃。 触媒循環量；６０ｇ／分。
以下に示す。 反応温度；５１５℃。 触媒再生温度；６５０℃。 触媒循環量；６０ｇ／分。
【００３１】実施例１ 原料油に対し重量比で１０００ppm の硫化カルシウムフ
ェネートを添加した以外は比較例１と同様にして接触分
解試験を行った。
ェネートを添加した以外は比較例１と同様にして接触分
解試験を行った。
【００３２】実施例２ 原料油に対し重量比で５００ppm の硫化カルシウムサリ
チレートを添加した以外は比較例１と同様にして接触分
解試験を行った。
チレートを添加した以外は比較例１と同様にして接触分
解試験を行った。
【００３３】実施例３ 参考例３で得た触媒を用い、かつ原料油に対し重量比で
１５００ppm 添加した以外は比較例１と同様にして接触
分解試験を行った。実施例１〜３及び比較例１で得られ
た結果を表１に示す。
１５００ppm 添加した以外は比較例１と同様にして接触
分解試験を行った。実施例１〜３及び比較例１で得られ
た結果を表１に示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】表１に示す結果より明らかなように、本発
明例（実施例１〜３）においてはＬＣＯの得率が、顕著
に増大していることがわかる。
明例（実施例１〜３）においてはＬＣＯの得率が、顕著
に増大していることがわかる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 播間 精一 埼玉県幸手市権現堂1134−２ 株式会社コ スモ総合研究所研究開発センター内
Claims (3)
- 【請求項１】 重質油を含有する原料油中に硫黄原子及
びアルカリ土類金属原子を分子骨格中に有する有機化合
物を重量比で１〜１００００ppm 添加せしめることを特
徴とする重質油の流動接触分解法。 - 【請求項２】 有機化合物が硫化アルカリ土類金属フェ
ネート、硫化アルカリ土類金属サリチレート、アルカリ
土類金属スルホネート又はそれらの過塩基性化合物であ
る請求項１記載の流動接触分解法。 - 【請求項３】 原料油が３４３℃を超えて沸騰する重質
油を含有する請求項１記載の流動接触分解法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18116092A JPH0625676A (ja) | 1992-07-08 | 1992-07-08 | 重質油の流動接触分解法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18116092A JPH0625676A (ja) | 1992-07-08 | 1992-07-08 | 重質油の流動接触分解法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0625676A true JPH0625676A (ja) | 1994-02-01 |
Family
ID=16095939
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18116092A Pending JPH0625676A (ja) | 1992-07-08 | 1992-07-08 | 重質油の流動接触分解法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0625676A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1333044C (zh) * | 2003-09-28 | 2007-08-22 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种烃油裂化方法 |
| WO2011114670A1 (ja) * | 2010-03-19 | 2011-09-22 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 重質炭化水素油分解用触媒及び重質炭化水素油の分解方法 |
| JP2011194338A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 重質炭化水素油分解用触媒 |
| JP2011195733A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 重質炭化水素油の分解方法 |
| JP2019166445A (ja) * | 2018-03-22 | 2019-10-03 | 日揮触媒化成株式会社 | 流動接触分解触媒用マトリックス、及び流動接触分解用触媒、並びに、流動接触分解触媒用マトリックス、及び流動接触分解用触媒の製造方法 |
-
1992
- 1992-07-08 JP JP18116092A patent/JPH0625676A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1333044C (zh) * | 2003-09-28 | 2007-08-22 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种烃油裂化方法 |
| WO2011114670A1 (ja) * | 2010-03-19 | 2011-09-22 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 重質炭化水素油分解用触媒及び重質炭化水素油の分解方法 |
| JP2011194338A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 重質炭化水素油分解用触媒 |
| JP2011195733A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 重質炭化水素油の分解方法 |
| JP2019166445A (ja) * | 2018-03-22 | 2019-10-03 | 日揮触媒化成株式会社 | 流動接触分解触媒用マトリックス、及び流動接触分解用触媒、並びに、流動接触分解触媒用マトリックス、及び流動接触分解用触媒の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100735970B1 (ko) | 유동 촉매 분해에서 가솔린 황의 감소 | |
| US3974062A (en) | Conversion of full range crude oils with low molecular weight carbon-hydrogen fragment contributors over zeolite catalysts | |
| US8696887B2 (en) | Catalytic conversion process | |
| US4035285A (en) | Hydrocarbon conversion process | |
| US4176084A (en) | Process for regenerating metal-contaminated hydrocarbon conversion catalysts | |
| US4276150A (en) | Fluid catalytic cracking of heavy petroleum fractions | |
| EP0171460B1 (en) | Residual oil cracking process using dry gas as lift gas initially in riser reactor | |
| KR100331611B1 (ko) | 유동 접촉 분해에 있어서 가솔린 황 감소 | |
| US4244810A (en) | Fluidized catalytic cracking process for increased hydrogen production | |
| JP2008503622A (ja) | 液状炭化水素仕込み物の品質を向上させる方法 | |
| CA2319263A1 (en) | Catalytic cracking for olefin production | |
| US4390416A (en) | Catalytic cracking of hydrocarbons | |
| US4207204A (en) | Passivation of metals on cracking catalyst with a crude antimony tris(O,O-dihydrocarbyl phosphorodithioate) | |
| US7497942B2 (en) | Catalyst additives for the removal of NH3 and HCN | |
| EP1404782B1 (en) | Gasoline sulfur reduction in fluid catalytic cracking | |
| JPH0625676A (ja) | 重質油の流動接触分解法 | |
| EP0097829B1 (en) | Carbometallic oil conversion with hydrogen in a vented riser using a high metals containing catalyst | |
| US20030111388A1 (en) | Process for catalytic upgrading light petroleum hydrocarbons accompanied by low temperature regenerating the catalyst | |
| KR20090115756A (ko) | 유체 접촉 분해 방법을 위한 휘발유 황 감소 촉매 | |
| EP0142900B1 (en) | Dual riser fluid catalytic cracking process | |
| US3974063A (en) | Denitrogenating and upgrading of high nitrogen containing hydrocarbon stocks with low molecular weight carbon-hydrogen fragment contributors | |
| US9533298B2 (en) | Sulphur reduction catalyst additive composition in fluid catalytic cracking and method of preparation thereof | |
| AU2002354582A1 (en) | Gasoline sulfur reduction in fluid catalytic cracking | |
| CA1126190A (en) | Catalytic cracking of metal contaminated mineral oil fractions | |
| JP3234076B2 (ja) | 重質炭化水素油の接触分解方法 |