JPH0624780A - 光ファイバ用母材の製造方法 - Google Patents
光ファイバ用母材の製造方法Info
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- JPH0624780A JPH0624780A JP4184063A JP18406392A JPH0624780A JP H0624780 A JPH0624780 A JP H0624780A JP 4184063 A JP4184063 A JP 4184063A JP 18406392 A JP18406392 A JP 18406392A JP H0624780 A JPH0624780 A JP H0624780A
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- resin
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/0128—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from pulverulent glass
- C03B37/01282—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from pulverulent glass by pressing or sintering, e.g. hot-pressing
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- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
- Surface Treatment Of Glass Fibres Or Filaments (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明は、欠陥がなく、しかもコアの偏心が非
常に少ない光ファイバを製造するためのハイブリッド法
を用いた光ファイバ用母材の製造方法を提供することを
目的とする。 【構成】コア材の外側に石英ガラス粉末を成形してなる
クラッド材を設けて多孔質成形体を作製する工程、該多
孔質成形体に樹脂を含浸させる工程、該樹脂を硬化させ
る工程、該多孔質成形体の外周を切削あるいは研削して
該コア材に対する該クラッド材の偏心を修正する工程、
並びに偏心を修正した後の該多孔質成形体を脱脂・透明
ガラス化する工程を具備することを特徴としている。
常に少ない光ファイバを製造するためのハイブリッド法
を用いた光ファイバ用母材の製造方法を提供することを
目的とする。 【構成】コア材の外側に石英ガラス粉末を成形してなる
クラッド材を設けて多孔質成形体を作製する工程、該多
孔質成形体に樹脂を含浸させる工程、該樹脂を硬化させ
る工程、該多孔質成形体の外周を切削あるいは研削して
該コア材に対する該クラッド材の偏心を修正する工程、
並びに偏心を修正した後の該多孔質成形体を脱脂・透明
ガラス化する工程を具備することを特徴としている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、光通信に用いる光ファ
イバの母材の製造方法に関する。
イバの母材の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】光ファイバ用母材の製造方法としては、
特に、コア材（コア材の外側にクラッド材を一部被覆さ
れたものも含む）を気相法で作製し、コア材の外側に形
成するクラッド材を粉末成形法で作製するハイブリッド
法を用いた方法が工業的に有利であると認められてい
る。しかしながら、このハイブリッド法には、コア材に
対するクラッド材の偏心という問題がある。
特に、コア材（コア材の外側にクラッド材を一部被覆さ
れたものも含む）を気相法で作製し、コア材の外側に形
成するクラッド材を粉末成形法で作製するハイブリッド
法を用いた方法が工業的に有利であると認められてい
る。しかしながら、このハイブリッド法には、コア材に
対するクラッド材の偏心という問題がある。
【０００３】コア材に対するクラッド材の偏心（以下、
単にコアの偏心という）は、光ファイバの特性に大きく
影響する。特に、光ファイバの中で最も多く使用されて
いるシングルモードファイバは、コア径が１０μｍ程度
であるので偏心が大きな問題となる。この偏心は、光フ
ァイバ同士の接続あるいは光源と光ファイバとの接続に
おける接続損失を大きくする原因となる。このため、接
続損失を小さくするためには、コアの偏心量をできる限
り小さくする必要がある。コアの偏心量は、まったくな
いことが好ましいが、実用上０．５μｍ、好ましくは
０．３μｍ以下にすることが必要である。
単にコアの偏心という）は、光ファイバの特性に大きく
影響する。特に、光ファイバの中で最も多く使用されて
いるシングルモードファイバは、コア径が１０μｍ程度
であるので偏心が大きな問題となる。この偏心は、光フ
ァイバ同士の接続あるいは光源と光ファイバとの接続に
おける接続損失を大きくする原因となる。このため、接
続損失を小さくするためには、コアの偏心量をできる限
り小さくする必要がある。コアの偏心量は、まったくな
いことが好ましいが、実用上０．５μｍ、好ましくは
０．３μｍ以下にすることが必要である。
【０００４】従来、コアの偏心を修正する方法として
は、ハイブリッド法により得られた多孔質成形体を旋盤
に固定してダイヤモンド刃でクラッド材（多孔質成形
体）の外周を切削する方法が採用されている。
は、ハイブリッド法により得られた多孔質成形体を旋盤
に固定してダイヤモンド刃でクラッド材（多孔質成形
体）の外周を切削する方法が採用されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな方法により多孔質成形体を切削すると、破砕片、す
なわちシリカ粉が多孔質成形体の表面に残存したり、気
孔内に入り込む。このように表面に残存したり気孔内に
入り込んだ破砕片は、多孔質成形体を透明ガラス化した
ときに気泡を発生させる原因となる。
うな方法により多孔質成形体を切削すると、破砕片、す
なわちシリカ粉が多孔質成形体の表面に残存したり、気
孔内に入り込む。このように表面に残存したり気孔内に
入り込んだ破砕片は、多孔質成形体を透明ガラス化した
ときに気泡を発生させる原因となる。
【０００６】また、多孔質成形体を切削したときに形成
される切削条痕は、クラックの起点となったり、多孔質
成形体を透明ガラス化したときに気泡を発生させる原因
となる。さらに、多孔質成形体は脆いため、切削により
表面にクラックが入る恐れがある。このクラックが大き
くなると多孔質成形体自体が破壊してしまう。
される切削条痕は、クラックの起点となったり、多孔質
成形体を透明ガラス化したときに気泡を発生させる原因
となる。さらに、多孔質成形体は脆いため、切削により
表面にクラックが入る恐れがある。このクラックが大き
くなると多孔質成形体自体が破壊してしまう。
【０００７】このような気泡やクラックは、多孔質成形
体を透明ガラス化してなる光ファイバ用母材から光ファ
イバを作製した場合に、表面欠陥として現れる。この表
面欠陥は、光ファイバの特性を損ない、信頼性を低下さ
せる。
体を透明ガラス化してなる光ファイバ用母材から光ファ
イバを作製した場合に、表面欠陥として現れる。この表
面欠陥は、光ファイバの特性を損ない、信頼性を低下さ
せる。
【０００８】多孔質成形体の機械的強度を向上させるた
めに、コア材の外側に形成するクラッド材料のバインダ
ー量を増加することが考えられるが、バインダー等の成
形助材の増量に基づく不純物の混入が増加し、結果とし
て光ファイバの伝送特性を低下させることになる。
めに、コア材の外側に形成するクラッド材料のバインダ
ー量を増加することが考えられるが、バインダー等の成
形助材の増量に基づく不純物の混入が増加し、結果とし
て光ファイバの伝送特性を低下させることになる。
【０００９】本発明はかかる点に鑑みてなされたもので
あり、欠陥がなく、しかもコアの偏心が非常に少ない光
ファイバを製造するためのハイブリッド法を用いた光フ
ァイバ用母材の製造方法を提供することを目的とする。
あり、欠陥がなく、しかもコアの偏心が非常に少ない光
ファイバを製造するためのハイブリッド法を用いた光フ
ァイバ用母材の製造方法を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、コア材の外側
に石英ガラス粉末を成形してなるクラッド材を設けて多
孔質成形体を作製する工程、該多孔質成形体に樹脂を含
浸させる工程、該樹脂を硬化させる工程、該多孔質成形
体の外周を切削あるいは研削して該コア材に対する該ク
ラッド材の偏心を修正する工程、並びに偏心を修正した
後の該多孔質成形体を脱脂・透明ガラス化する工程を具
備することを特徴とする光ファイバ用母材の製造方法を
提供する。
に石英ガラス粉末を成形してなるクラッド材を設けて多
孔質成形体を作製する工程、該多孔質成形体に樹脂を含
浸させる工程、該樹脂を硬化させる工程、該多孔質成形
体の外周を切削あるいは研削して該コア材に対する該ク
ラッド材の偏心を修正する工程、並びに偏心を修正した
後の該多孔質成形体を脱脂・透明ガラス化する工程を具
備することを特徴とする光ファイバ用母材の製造方法を
提供する。
【００１１】ここで、ハイブリット法とは、上述したよ
うに、コア材を気相法あるいは粉末成形法で作製し、必
要により、これを透明ガラス化した後、該コア材の外側
に形成するクラッド材を粉末成形法で作製し、両者を組
み合わせて多孔質成形体を得る方法であり、粉末成形法
とは、例えば、加圧法（特願昭２−２４４８１７号）、
ＭＳＰ法（Journal of Optical Communications 誌、10
巻、１号、２〜５ページ、1989年）等の乾式成形法、鋳
込み法（特開昭６４−５６３３１号公報）、押出法（特
願平２−２４４８１５号）、泥漿塗布法（特願平２−２
４４８１６号）等の湿式成形法を用いた方法をいう。気
相法のみで多孔質成形体を作製する方法を除く意味であ
る。なお、コア材とは、透明ガラス材の他、多孔質体も
含まれる。
うに、コア材を気相法あるいは粉末成形法で作製し、必
要により、これを透明ガラス化した後、該コア材の外側
に形成するクラッド材を粉末成形法で作製し、両者を組
み合わせて多孔質成形体を得る方法であり、粉末成形法
とは、例えば、加圧法（特願昭２−２４４８１７号）、
ＭＳＰ法（Journal of Optical Communications 誌、10
巻、１号、２〜５ページ、1989年）等の乾式成形法、鋳
込み法（特開昭６４−５６３３１号公報）、押出法（特
願平２−２４４８１５号）、泥漿塗布法（特願平２−２
４４８１６号）等の湿式成形法を用いた方法をいう。気
相法のみで多孔質成形体を作製する方法を除く意味であ
る。なお、コア材とは、透明ガラス材の他、多孔質体も
含まれる。
【００１２】多孔質成形体に含浸させる樹脂としては、
粘性が低く、硬化物を加熱により完全に分解できるもの
であり、しかもＳｉ以外の無機系不純物を含まないもの
が好ましい。このような樹脂としては、シリコーン系、
ビニル系、またはアクリル系等の熱硬化性樹脂、アクリ
ル系またはエポキシ系等の紫外線硬化性樹脂を用いるこ
とができる。
粘性が低く、硬化物を加熱により完全に分解できるもの
であり、しかもＳｉ以外の無機系不純物を含まないもの
が好ましい。このような樹脂としては、シリコーン系、
ビニル系、またはアクリル系等の熱硬化性樹脂、アクリ
ル系またはエポキシ系等の紫外線硬化性樹脂を用いるこ
とができる。
【００１３】多孔質成形体に樹脂を含浸させる方法とし
ては、液状の樹脂中に多孔質成形体を浸漬させる方法、
多孔質成形体に液状の樹脂を吹き付ける方法や塗布する
方法等を採用することができる。多孔質成形体に樹脂が
どの程度含浸するかは、樹脂の種類、分子量、表面張
力、および粘性、並びに多孔質成形体の気孔径および気
孔率に影響する。したがって、あらかじめ使用する多孔
質成形体と樹脂を用いて含浸試験を行い、含浸時間と含
浸厚さとの相関関係を確認して、その結果に基づいて実
際の含浸処理を行うことが望ましい。
ては、液状の樹脂中に多孔質成形体を浸漬させる方法、
多孔質成形体に液状の樹脂を吹き付ける方法や塗布する
方法等を採用することができる。多孔質成形体に樹脂が
どの程度含浸するかは、樹脂の種類、分子量、表面張
力、および粘性、並びに多孔質成形体の気孔径および気
孔率に影響する。したがって、あらかじめ使用する多孔
質成形体と樹脂を用いて含浸試験を行い、含浸時間と含
浸厚さとの相関関係を確認して、その結果に基づいて実
際の含浸処理を行うことが望ましい。
【００１４】樹脂を硬化させる手段としては、熱、紫外
線、電子線等を用いることができる。
線、電子線等を用いることができる。
【００１５】本発明の方法において切削とは、多孔質成
形体の外周を刃物で削ることをいい、研削とは、多孔質
成形体の外周を砥石で研磨することをいい、いずれも多
孔質成形体の外周を一部除去することを目的とする。こ
の切削・研削は、偏心している多孔質成形体を修正する
ために行うので、切削・研削量は多孔質成形体の偏心の
状態に応じて決定する。実際に切削・研削を行う場合、
例えば、多孔質成形体の断面においてコア材の中心から
クラッド材の外周までの距離が等しくなるようにクラッ
ド材を除去する。また、より厳しいレベルで偏心を少な
くするためには、Ｘ線透過装置を切削・研削装置に接続
し、Ｘ線透過装置により多孔質成形体の偏心状態を検出
し、その検出情報を切削・研削装置の制御手段に送信し
てその情報に基づいて切削・研削を行う。
形体の外周を刃物で削ることをいい、研削とは、多孔質
成形体の外周を砥石で研磨することをいい、いずれも多
孔質成形体の外周を一部除去することを目的とする。こ
の切削・研削は、偏心している多孔質成形体を修正する
ために行うので、切削・研削量は多孔質成形体の偏心の
状態に応じて決定する。実際に切削・研削を行う場合、
例えば、多孔質成形体の断面においてコア材の中心から
クラッド材の外周までの距離が等しくなるようにクラッ
ド材を除去する。また、より厳しいレベルで偏心を少な
くするためには、Ｘ線透過装置を切削・研削装置に接続
し、Ｘ線透過装置により多孔質成形体の偏心状態を検出
し、その検出情報を切削・研削装置の制御手段に送信し
てその情報に基づいて切削・研削を行う。
【００１６】切削・研削を行うときに、多孔質成形体に
悪影響を及ぼさない範囲で切削油等の潤滑剤を使用して
もよい。これにより、切削・研削時の摩擦を低減させる
ことができる。この結果、表面が平滑な多孔質成形体を
得ることができる。
悪影響を及ぼさない範囲で切削油等の潤滑剤を使用して
もよい。これにより、切削・研削時の摩擦を低減させる
ことができる。この結果、表面が平滑な多孔質成形体を
得ることができる。
【００１７】切削・研削後の多孔質成形体の表面に残存
した樹脂の除去は、成形助材を除去する、いわゆる脱脂
工程において同時に行うことができる。
した樹脂の除去は、成形助材を除去する、いわゆる脱脂
工程において同時に行うことができる。
【００１８】多孔質成形体の脱脂工程、透明ガラス化工
程は、通常行われている条件を採用する。
程は、通常行われている条件を採用する。
【００１９】
【作用】本発明の方法では、多孔質成形体に樹脂を含浸
させて硬化させて多孔質成形体の外周を切削あるいは研
削してコア材の偏心を修正している。
させて硬化させて多孔質成形体の外周を切削あるいは研
削してコア材の偏心を修正している。
【００２０】多孔質成形体に樹脂を含浸させることによ
り、多孔質成形体の気孔が塞がれる。このため、切削・
研削時の破砕片が多孔質成形体の気孔に入り込むことを
防止できる。また、多孔質成形体に樹脂を含浸させて硬
化させることにより、多孔質成形体における粒子間の密
着が強固となる。このため、多孔質成形体の機械的強度
が高くなり、切削・研削を施したときにクラックが生じ
ることを防止できる。
り、多孔質成形体の気孔が塞がれる。このため、切削・
研削時の破砕片が多孔質成形体の気孔に入り込むことを
防止できる。また、多孔質成形体に樹脂を含浸させて硬
化させることにより、多孔質成形体における粒子間の密
着が強固となる。このため、多孔質成形体の機械的強度
が高くなり、切削・研削を施したときにクラックが生じ
ることを防止できる。
【００２１】この結果、多孔質成形体を透明ガラス化し
てなる光ファイバ用母材に欠陥が生じることを防止でき
る。したがって、欠陥がなく、しかもコアの偏心が非常
に少ない光ファイバを得られる光ファイバ用母材を作製
することができる。
てなる光ファイバ用母材に欠陥が生じることを防止でき
る。したがって、欠陥がなく、しかもコアの偏心が非常
に少ない光ファイバを得られる光ファイバ用母材を作製
することができる。
【００２２】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
て具体的に説明する。
て具体的に説明する。
【００２３】実施例１ 平均粒径８μｍのシリカ粉末１００重量部に対してバイ
ンダーとしてメチルセルロース３重量部、純水２２重量
部、および界面活性剤としてＳＮウェット３６６（サン
ノプコ社製、商品名）０．３重量部を混合し、均質に混
練して可塑性材料を調製した。
ンダーとしてメチルセルロース３重量部、純水２２重量
部、および界面活性剤としてＳＮウェット３６６（サン
ノプコ社製、商品名）０．３重量部を混合し、均質に混
練して可塑性材料を調製した。
【００２４】図１（ａ）および（ｂ）に示すように、コ
ア／クラッド比が１／３であり、コア・クラッドの屈折
率差が０．３％であり、外径１０．８mm、長さ３００mm
であるコア用ロッド１０をＶＡＤ法により作製し、これ
を脱水・透明ガラス化して形成した。これに上記可塑性
材料を真空押出成形してクラッド部１１を形成して外径
５０mm、長さ３５０mmの多孔質成形体１を作製した。そ
の後、この多孔質成形体１を１１０℃で５時間乾燥し
た。この多孔質成形体について気孔径および気孔率を測
定したところ、気孔径は０．８μｍ、気孔率は３５％で
あった。また、この多孔質成形体の偏心量（図１に示す
Ａ）は０．７mmであった。これは、この多孔質成形体を
用いて光ファイバを作製した場合に偏心量が約１．６μ
ｍとなることを意味する。
ア／クラッド比が１／３であり、コア・クラッドの屈折
率差が０．３％であり、外径１０．８mm、長さ３００mm
であるコア用ロッド１０をＶＡＤ法により作製し、これ
を脱水・透明ガラス化して形成した。これに上記可塑性
材料を真空押出成形してクラッド部１１を形成して外径
５０mm、長さ３５０mmの多孔質成形体１を作製した。そ
の後、この多孔質成形体１を１１０℃で５時間乾燥し
た。この多孔質成形体について気孔径および気孔率を測
定したところ、気孔径は０．８μｍ、気孔率は３５％で
あった。また、この多孔質成形体の偏心量（図１に示す
Ａ）は０．７mmであった。これは、この多孔質成形体を
用いて光ファイバを作製した場合に偏心量が約１．６μ
ｍとなることを意味する。
【００２５】次いで、この多孔質成形体を粘度１００cp
s である液状のアクリル系樹脂に２０秒間浸漬し、その
後これに８０℃、２時間の加熱処理を施してアクリル系
樹脂を硬化させた。このとき、樹脂は多孔質成形体の表
面から約２mmの深さのところまで含浸していた。
s である液状のアクリル系樹脂に２０秒間浸漬し、その
後これに８０℃、２時間の加熱処理を施してアクリル系
樹脂を硬化させた。このとき、樹脂は多孔質成形体の表
面から約２mmの深さのところまで含浸していた。
【００２６】この多孔質成形体１を図２に示す旋盤２０
に取り付けた。旋盤２０は、載置台２１と、載置台２１
に移動可能に取り付けられた旋盤本体２２、該旋盤本体
２２に対して移動可能に装着された側壁２２ａ（側壁２
２ａのいずれか一方のみが移動可能であればよい）とか
ら構成されている。旋盤本体２２の側壁２２ａには、穴
部２２ｂが形成されており、多孔質成形体１のコア用ロ
ッド１０が挿入されるようになっている。また、側壁２
２ａの外側には、コア用チャック２３が取り付けられて
いる。また、側壁２２ａの内側には、クラッド用チャッ
ク２４が取り付けられている。コア用チャック２３およ
びクラッド用チャック２４は、図示しない駆動手段に接
続されており、コア用ロッド１０およびクラッド部１１
を把持した状態で一体的に回転可能になっている。
に取り付けた。旋盤２０は、載置台２１と、載置台２１
に移動可能に取り付けられた旋盤本体２２、該旋盤本体
２２に対して移動可能に装着された側壁２２ａ（側壁２
２ａのいずれか一方のみが移動可能であればよい）とか
ら構成されている。旋盤本体２２の側壁２２ａには、穴
部２２ｂが形成されており、多孔質成形体１のコア用ロ
ッド１０が挿入されるようになっている。また、側壁２
２ａの外側には、コア用チャック２３が取り付けられて
いる。また、側壁２２ａの内側には、クラッド用チャッ
ク２４が取り付けられている。コア用チャック２３およ
びクラッド用チャック２４は、図示しない駆動手段に接
続されており、コア用ロッド１０およびクラッド部１１
を把持した状態で一体的に回転可能になっている。
【００２７】次いで、駆動手段を駆動させることにより
多孔質成形体を回転させながら、ダイヤモンド刃２５で
クラッド部１１の外周を多孔質成形体１の軸心が旋盤２
０の回転軸心と一致するまで切削した。
多孔質成形体を回転させながら、ダイヤモンド刃２５で
クラッド部１１の外周を多孔質成形体１の軸心が旋盤２
０の回転軸心と一致するまで切削した。
【００２８】次いで、切削後の多孔質成形体１にＮ2 、
空気等の清浄なガスを吹き付けて破砕片を除去し、これ
に大気中で６００℃、５時間の脱脂処理を施した。次い
で、常法によりＨｅ雰囲気中で１６００℃の透明ガラス
化処理を施して、外径４５mm、長さ２５０mmの光ファイ
バ用母材を作製した。得られた光ファイバ用母材を線引
きして外径１２５μｍの光ファイバを作製し、その偏心
量を調べたところ、０．１２μｍであった。
空気等の清浄なガスを吹き付けて破砕片を除去し、これ
に大気中で６００℃、５時間の脱脂処理を施した。次い
で、常法によりＨｅ雰囲気中で１６００℃の透明ガラス
化処理を施して、外径４５mm、長さ２５０mmの光ファイ
バ用母材を作製した。得られた光ファイバ用母材を線引
きして外径１２５μｍの光ファイバを作製し、その偏心
量を調べたところ、０．１２μｍであった。
【００２９】上記の方法により１０本の光ファイバ用母
材を作製して、これらを線引きして光ファイバを作製し
てそれらを評価したところ、いずれの光ファイバも切削
時の破損による欠陥や気泡の発生は認められなかった。
また、光ファイバの偏心量はすべて０．３μｍ以下であ
った。さらに、光ファイバの外径変動は１μｍ以下であ
り、ゲージ長さ１０ｍ、歪速度５％で測定したときの機
械的強度は５kgf であって、十分に実用できるものであ
ることが確認された。
材を作製して、これらを線引きして光ファイバを作製し
てそれらを評価したところ、いずれの光ファイバも切削
時の破損による欠陥や気泡の発生は認められなかった。
また、光ファイバの偏心量はすべて０．３μｍ以下であ
った。さらに、光ファイバの外径変動は１μｍ以下であ
り、ゲージ長さ１０ｍ、歪速度５％で測定したときの機
械的強度は５kgf であって、十分に実用できるものであ
ることが確認された。
【００３０】実施例２ 平均粒径８μｍのシリカ粉末１００重量部に対してバイ
ンダーとしてポリビニルアルコール（信越化学社製、Ｐ
Ａ−０５）３重量部、および純水６７重量部を混合して
スラリーを作製し、このスラリーをスプレードライ法に
より造粒して平均粒径１００μｍの造粒粉末を得た。
ンダーとしてポリビニルアルコール（信越化学社製、Ｐ
Ａ−０５）３重量部、および純水６７重量部を混合して
スラリーを作製し、このスラリーをスプレードライ法に
より造粒して平均粒径１００μｍの造粒粉末を得た。
【００３１】一方、コア／クラッド比が１／３であり、
コア・クラッドの屈折率差が０．３％であり、外径１２
mm、長さ３００mmであるコア用ロッドをＶＡＤ法により
作製し、これを脱水・透明ガラス化して形成した。この
コア用ロッドを外径７０mmの管状成形型のキャビティー
の中央に設置し、成形型に振動を加えながらキャビティ
ー内に上記造粒粉末を充填し、成形型を１０００kgf/cm
2 の静水圧で加圧して外径６０mm、長さ３００mmの多孔
質成形体を作製した。この多孔質成形体について気孔径
および気孔率を測定したところ、気孔径は０．０８μ
ｍ、気孔率は３５％であった。また、この多孔質成形体
の偏心量は０．５mmであった。これは、この多孔質成形
体を用いて光ファイバを作製した場合に偏心量が約１．
３μｍとなることを意味する。
コア・クラッドの屈折率差が０．３％であり、外径１２
mm、長さ３００mmであるコア用ロッドをＶＡＤ法により
作製し、これを脱水・透明ガラス化して形成した。この
コア用ロッドを外径７０mmの管状成形型のキャビティー
の中央に設置し、成形型に振動を加えながらキャビティ
ー内に上記造粒粉末を充填し、成形型を１０００kgf/cm
2 の静水圧で加圧して外径６０mm、長さ３００mmの多孔
質成形体を作製した。この多孔質成形体について気孔径
および気孔率を測定したところ、気孔径は０．０８μ
ｍ、気孔率は３５％であった。また、この多孔質成形体
の偏心量は０．５mmであった。これは、この多孔質成形
体を用いて光ファイバを作製した場合に偏心量が約１．
３μｍとなることを意味する。
【００３２】次いで、この多孔質成形体を粘度１００cp
s である液状のビニル系樹脂に６０秒間浸漬し、その後
これに８０℃、２時間の加熱処理を施してビニル系樹脂
を硬化させた。このとき、樹脂は多孔質成形体の表面か
ら約１．５mmの深さのところまで含浸していた。
s である液状のビニル系樹脂に６０秒間浸漬し、その後
これに８０℃、２時間の加熱処理を施してビニル系樹脂
を硬化させた。このとき、樹脂は多孔質成形体の表面か
ら約１．５mmの深さのところまで含浸していた。
【００３３】次に、この多孔質成形体を図２に示す旋盤
２０に取り付け、クラッド部の外周を多孔質成形体の軸
心が旋盤の回転軸心と一致するまで切削した。
２０に取り付け、クラッド部の外周を多孔質成形体の軸
心が旋盤の回転軸心と一致するまで切削した。
【００３４】次いで、切削後の多孔質成形体にＮ2 、空
気等の清浄なガスを吹き付けて破砕片を除去し、これに
大気中で５００℃、５時間の脱脂処理を施した。次い
で、常法によりＨｅ雰囲気中で１６００℃の透明ガラス
化処理を施して、外径５０mm、長さ２７０mmの光ファイ
バ用母材を作製した。得られた光ファイバ用母材を線引
きして外径１２５μｍの光ファイバを作製し、その偏心
量を調べたところ、０．１μｍであった。
気等の清浄なガスを吹き付けて破砕片を除去し、これに
大気中で５００℃、５時間の脱脂処理を施した。次い
で、常法によりＨｅ雰囲気中で１６００℃の透明ガラス
化処理を施して、外径５０mm、長さ２７０mmの光ファイ
バ用母材を作製した。得られた光ファイバ用母材を線引
きして外径１２５μｍの光ファイバを作製し、その偏心
量を調べたところ、０．１μｍであった。
【００３５】上記の方法により１０本の光ファイバ用母
材を作製して、これらを線引きして光ファイバを作製し
てそれらを評価したところ、いずれの光ファイバも切削
時の破損による欠陥や気泡の発生は認められなかった。
また、光ファイバの偏心量はすべて０．３μｍ以下であ
った。さらに、光ファイバの外径変動は±１μｍ以下で
あり、ゲージ長さ１０ｍ、歪速度５％で測定したときの
機械的強度は５kgf であって、十分に実用できるもので
あることが確認された。
材を作製して、これらを線引きして光ファイバを作製し
てそれらを評価したところ、いずれの光ファイバも切削
時の破損による欠陥や気泡の発生は認められなかった。
また、光ファイバの偏心量はすべて０．３μｍ以下であ
った。さらに、光ファイバの外径変動は±１μｍ以下で
あり、ゲージ長さ１０ｍ、歪速度５％で測定したときの
機械的強度は５kgf であって、十分に実用できるもので
あることが確認された。
【００３６】比較例 実施例１と同様にして多孔質成形体を１０本作製した。
この多孔質成形体を１１０℃で５時間乾燥した。次に、
この多孔質成形体を図２に示す旋盤２０に取り付け、ク
ラッド部の外周を多孔質成形体の軸心が旋盤の回転軸心
と一致するまで切削した。
この多孔質成形体を１１０℃で５時間乾燥した。次に、
この多孔質成形体を図２に示す旋盤２０に取り付け、ク
ラッド部の外周を多孔質成形体の軸心が旋盤の回転軸心
と一致するまで切削した。
【００３７】その結果、３本の多孔質成形体は切削時に
クラックが発生した。残りの多孔質成形体を実施例１と
同様にして脱脂・透明ガラス化を行って光ファイバ用母
材を作製した。このとき、得られた光ファイバ用母材の
表面には気泡が確認された。また、この光ファイバ用母
材を線引きして光ファイバを作製したところ、光ファイ
バの外径変動は±３μｍ程度と大きく、ゲージ長さ１０
ｍ、歪速度５％で測定したときの機械的強度は４kgf で
あって、実用上問題がある結果であった。
クラックが発生した。残りの多孔質成形体を実施例１と
同様にして脱脂・透明ガラス化を行って光ファイバ用母
材を作製した。このとき、得られた光ファイバ用母材の
表面には気泡が確認された。また、この光ファイバ用母
材を線引きして光ファイバを作製したところ、光ファイ
バの外径変動は±３μｍ程度と大きく、ゲージ長さ１０
ｍ、歪速度５％で測定したときの機械的強度は４kgf で
あって、実用上問題がある結果であった。
【００３８】
【発明の効果】本発明は、欠陥がなく、しかもコアの偏
心が非常に少ない光ファイバを得ることができる光ファ
イバ用母材を作製することができるものである。これに
より、伝送損失が小さい光ファイバを得ることができ
る。
心が非常に少ない光ファイバを得ることができる光ファ
イバ用母材を作製することができるものである。これに
より、伝送損失が小さい光ファイバを得ることができ
る。
【図１】（ａ）はハイブリッド法により得られる多孔質
成形体を示す正面図、（ｂ）は（ａ）の側面図。
成形体を示す正面図、（ｂ）は（ａ）の側面図。
【図２】本発明にかかる方法の一実施例において使用さ
れる装置の概略説明図。
れる装置の概略説明図。
１…多孔質成形体、１０…コア用ロッド、１１…クラッ
ド部、２０…旋盤、２１…載置台、２２…旋盤本体、２
２ａ…側壁、２２ｂ…穴部、２３…コア用チャック、２
４…クラッド用チャック、２５…ダイヤモンド刃。
ド部、２０…旋盤、２１…載置台、２２…旋盤本体、２
２ａ…側壁、２２ｂ…穴部、２３…コア用チャック、２
４…クラッド用チャック、２５…ダイヤモンド刃。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉田 和昭 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河電気工業株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 コア材の外側に石英ガラス粉末を成形し
てなるクラッド材を設けて多孔質成形体を作製する工
程、該多孔質成形体に樹脂を含浸させる工程、該樹脂を
硬化させる工程、該多孔質成形体の外周を切削あるいは
研削して該コア材に対する該クラッド材の偏心を修正す
る工程、並びに偏心を修正した後の該多孔質成形体を脱
脂・透明ガラス化する工程を具備することを特徴とする
光ファイバ用母材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4184063A JPH0624780A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 光ファイバ用母材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4184063A JPH0624780A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 光ファイバ用母材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0624780A true JPH0624780A (ja) | 1994-02-01 |
Family
ID=16146731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4184063A Pending JPH0624780A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 光ファイバ用母材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0624780A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003029072A (ja) * | 2001-07-11 | 2003-01-29 | Fujikura Ltd | 偏波面保存型光ファイバ |
| KR100782393B1 (ko) * | 2000-10-26 | 2007-12-07 | 신에쓰 가가꾸 고교 가부시끼가이샤 | 광섬유모재 잉곳의 제조방법 |
| CN110114320A (zh) * | 2016-12-28 | 2019-08-09 | 住友电气工业株式会社 | 用于制造光纤预制件的方法 |
-
1992
- 1992-07-10 JP JP4184063A patent/JPH0624780A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100782393B1 (ko) * | 2000-10-26 | 2007-12-07 | 신에쓰 가가꾸 고교 가부시끼가이샤 | 광섬유모재 잉곳의 제조방법 |
| JP2003029072A (ja) * | 2001-07-11 | 2003-01-29 | Fujikura Ltd | 偏波面保存型光ファイバ |
| CN110114320A (zh) * | 2016-12-28 | 2019-08-09 | 住友电气工业株式会社 | 用于制造光纤预制件的方法 |
| CN110114320B (zh) * | 2016-12-28 | 2021-11-30 | 住友电气工业株式会社 | 用于制造光纤预制件的方法 |
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