JPH06232587A - 電磁波シールド成形体の製造方法 - Google Patents
電磁波シールド成形体の製造方法Info
- Publication number
- JPH06232587A JPH06232587A JP5032699A JP3269993A JPH06232587A JP H06232587 A JPH06232587 A JP H06232587A JP 5032699 A JP5032699 A JP 5032699A JP 3269993 A JP3269993 A JP 3269993A JP H06232587 A JPH06232587 A JP H06232587A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- soft magnetic
- rollers
- mixed composition
- particles
- electromagnetic wave
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Regulation Of General Use Transformers (AREA)
- Shielding Devices Or Components To Electric Or Magnetic Fields (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【構成】 細長い板状の軟質磁性体粒子１を高分子マト
リクス２に分散含有させた混合組成物３を、可塑化状態
で一定方向に薄層状に流動させ、前記細長い板状の粒子
１を実質的に流動方向に整列させると共に、該粒子１の
板状面を実質的に層面と平行に配向させる。 【効果】本発明の方法は、電磁波シールド機能の優れた
成形体を容易に製造することができ、また、本発明の方
法で得られた成形体は、特に直流磁界又は静磁界のシー
ルドに対して優れたシールド機能を有し、10ＭＨｚ以上
の高周波帯域の電磁波を高導電性材料によって電界を遮
蔽することにより電磁波そのものを遮断することができ
る。
リクス２に分散含有させた混合組成物３を、可塑化状態
で一定方向に薄層状に流動させ、前記細長い板状の粒子
１を実質的に流動方向に整列させると共に、該粒子１の
板状面を実質的に層面と平行に配向させる。 【効果】本発明の方法は、電磁波シールド機能の優れた
成形体を容易に製造することができ、また、本発明の方
法で得られた成形体は、特に直流磁界又は静磁界のシー
ルドに対して優れたシールド機能を有し、10ＭＨｚ以上
の高周波帯域の電磁波を高導電性材料によって電界を遮
蔽することにより電磁波そのものを遮断することができ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電磁波シールドに有用
なシート状の電磁波シールド成形体（以下、単に成形体
ということもある）の製造方法に関し、特に、直流磁界
又は静磁界のシールドとして有効な成形体の製造方法に
関するものである。
なシート状の電磁波シールド成形体（以下、単に成形体
ということもある）の製造方法に関し、特に、直流磁界
又は静磁界のシールドとして有効な成形体の製造方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】最近、電磁石や永久磁石による直流磁界
（又は静磁界）が外界に与える影響が大きくなってい
る。例えば、病院のＭＲＩ室（磁気共鳴断層写真撮影
室）の廊下をペースメーカーを付けた患者が通ると心臓
が止まってしまう，自動車のスピーカーを大音量のも
のと取り替えて楽しむと自動変速機、車速制御装置等の
電子装置が誤作動を起こす，電磁調理器やＩＨ（電磁
誘導加熱）炊飯器をステンレス流し台の上で使用する
と、流し台にも磁束が流れ、流し台が渦電流により抵抗
発熱して高温になる，将来、リニアモーターカーの時
代には心臓病患者が利用できない、等の問題が指摘され
ている。
（又は静磁界）が外界に与える影響が大きくなってい
る。例えば、病院のＭＲＩ室（磁気共鳴断層写真撮影
室）の廊下をペースメーカーを付けた患者が通ると心臓
が止まってしまう，自動車のスピーカーを大音量のも
のと取り替えて楽しむと自動変速機、車速制御装置等の
電子装置が誤作動を起こす，電磁調理器やＩＨ（電磁
誘導加熱）炊飯器をステンレス流し台の上で使用する
と、流し台にも磁束が流れ、流し台が渦電流により抵抗
発熱して高温になる，将来、リニアモーターカーの時
代には心臓病患者が利用できない、等の問題が指摘され
ている。
【０００３】かかる問題を解消することはこれからの社
会生活において不可欠で、そのために電磁波シールドが
広く利用されるようになり、特に直流磁界を遮蔽する電
磁波シールドが要望されている。そのような電磁波シー
ルドに用いられるシールド体としては、透磁率の高い軟
質磁性体金属、例えば、Ｆｅ−Ｓｉ（珪素鋼）やＦｅ−
Ｎｉ（パーマロイ）等の材料を板金成形したものが広く
使用されている。
会生活において不可欠で、そのために電磁波シールドが
広く利用されるようになり、特に直流磁界を遮蔽する電
磁波シールドが要望されている。そのような電磁波シー
ルドに用いられるシールド体としては、透磁率の高い軟
質磁性体金属、例えば、Ｆｅ−Ｓｉ（珪素鋼）やＦｅ−
Ｎｉ（パーマロイ）等の材料を板金成形したものが広く
使用されている。
【０００４】しかし、上記のような軟質磁性金属材料を
板金成形した成形体、例えばＦｅ−Ｎｉ（パーマロイ）
は、板金に成形する際に、折り曲げや穴空け等の歪を与
えると、原子配列が乱れて電磁波シールド効果が消失し
易く、成形加工した後に、約1,100℃の高温の還元ガス
中で焼鈍して原子配列を整える必要がある。また、この
成形体に振動や落下等の衝撃を与えると容易に原子配列
に歪を生じて電磁波シールド効果が消失するため、運搬
その他の取扱いには細心の慎重さを要するので、はなは
だ厄介であり、一寸した不注意で再度焼鈍調製しなけれ
ばならない等の実用上の問題があった。
板金成形した成形体、例えばＦｅ−Ｎｉ（パーマロイ）
は、板金に成形する際に、折り曲げや穴空け等の歪を与
えると、原子配列が乱れて電磁波シールド効果が消失し
易く、成形加工した後に、約1,100℃の高温の還元ガス
中で焼鈍して原子配列を整える必要がある。また、この
成形体に振動や落下等の衝撃を与えると容易に原子配列
に歪を生じて電磁波シールド効果が消失するため、運搬
その他の取扱いには細心の慎重さを要するので、はなは
だ厄介であり、一寸した不注意で再度焼鈍調製しなけれ
ばならない等の実用上の問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】すなわち、本発明の目
的ないし技術的課題は、上記のように折り曲げや穴空け
のような加工により、あるいは振動や落下等の衝撃によ
り容易に電磁波シールド効果が低下しない成形体の製造
方法を提供することにある。また他の課題は、実質的に
歪むことがなく、従って 焼鈍や再焼鈍の必要もなく、
しかも長期にわたって安定な電磁波シールド効果が得ら
れる成形体の効果的製造方法を提供することにある。本
発明のその他の課題ないし技術的効果は、以下の記載か
ら一層明らかになるであろう。
的ないし技術的課題は、上記のように折り曲げや穴空け
のような加工により、あるいは振動や落下等の衝撃によ
り容易に電磁波シールド効果が低下しない成形体の製造
方法を提供することにある。また他の課題は、実質的に
歪むことがなく、従って 焼鈍や再焼鈍の必要もなく、
しかも長期にわたって安定な電磁波シールド効果が得ら
れる成形体の効果的製造方法を提供することにある。本
発明のその他の課題ないし技術的効果は、以下の記載か
ら一層明らかになるであろう。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決すべく、特に、軟質磁性体粒子に着目して研究を
重ねた結果、細長い板状の軟質磁性体粒子を電磁波シー
ルド材として高分子樹脂マトリックス内に整然と配列さ
せることにより、極めて望ましい成形体を提供し得るこ
とを見出だした。すなわち、本発明は、細長い板状の軟
質磁性体粒子を高分子マトリックスに分散含有させた混
合組成物を、可塑化状態で一定方向に薄層状に流動さ
せ、前記軟質磁性体粒子を実質的に流動方向に整列させ
ると共に、該軟質磁性体粒子の板状面を実質的に層面と
平行に配向させることを特徴とする成形体の製造方法を
要旨とするものである。
を解決すべく、特に、軟質磁性体粒子に着目して研究を
重ねた結果、細長い板状の軟質磁性体粒子を電磁波シー
ルド材として高分子樹脂マトリックス内に整然と配列さ
せることにより、極めて望ましい成形体を提供し得るこ
とを見出だした。すなわち、本発明は、細長い板状の軟
質磁性体粒子を高分子マトリックスに分散含有させた混
合組成物を、可塑化状態で一定方向に薄層状に流動さ
せ、前記軟質磁性体粒子を実質的に流動方向に整列させ
ると共に、該軟質磁性体粒子の板状面を実質的に層面と
平行に配向させることを特徴とする成形体の製造方法を
要旨とするものである。
【０００７】本発明の方法に用いられる軟質磁性体粒子
としては、例えば、Ｆｅ−Ｓｉアモルファス粒子，Ｆｅ
−Ｎｉ粒子，Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ（センダスト）粒子，Ｃ
ｏ−Ｆｅアモルファス粒子及びＭｎ−Ｚｎフェライト粒
子等を挙げることができる。これらは二種以上を組み合
わせて用いることができるが、好ましくは単独種をかつ
粒子形状を揃えて使用される。10〜 100Ｏｅ以上の高強
度磁界のシールドには保磁力が10Ｏｅ程度のＦｅ−Ｓｉ
アモルファス粒子や保磁力が７Ｏｅ程度のＦｅ−Ｓｉ−
Ａｌ（センダスト）粒子の使用が望ましく、１Ｏｅ以下
の低強度磁界（因みに地球磁場は 0.3〜 0.5Ｏｅ）のシ
ールドには，保磁力が１Ｏｅ以下の値をもつＣｏ−Ｆｅ
アモルファス粒子が望ましく用いられる。
としては、例えば、Ｆｅ−Ｓｉアモルファス粒子，Ｆｅ
−Ｎｉ粒子，Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ（センダスト）粒子，Ｃ
ｏ−Ｆｅアモルファス粒子及びＭｎ−Ｚｎフェライト粒
子等を挙げることができる。これらは二種以上を組み合
わせて用いることができるが、好ましくは単独種をかつ
粒子形状を揃えて使用される。10〜 100Ｏｅ以上の高強
度磁界のシールドには保磁力が10Ｏｅ程度のＦｅ−Ｓｉ
アモルファス粒子や保磁力が７Ｏｅ程度のＦｅ−Ｓｉ−
Ａｌ（センダスト）粒子の使用が望ましく、１Ｏｅ以下
の低強度磁界（因みに地球磁場は 0.3〜 0.5Ｏｅ）のシ
ールドには，保磁力が１Ｏｅ以下の値をもつＣｏ−Ｆｅ
アモルファス粒子が望ましく用いられる。
【０００８】また、これらの軟質磁性体粒子は細長い板
状体粒子であって、その多数の粒子を高分子マトリック
スに添加，配合して分散含有させた混合組成物を、加熱
軟化させて可塑化状態で次の製造工程に供される。この
ような細長い板状の軟質磁性体粒子は、例えば、短軸長
さと長軸長さが１：10以上の細長い形状を有し、しか
も、厚さが二軸平均径［（短軸径＋長軸径）÷２］の10
分の１以下の扁平度の板状体が好ましい。10分の１より
も厚い偏平度の粒子の場合には、混合塑性物を可塑化状
態で一定方向に薄層状に流動させるとき、各粒子の偏平
面が成形体表面に対してほぼ平行に並びにくく、粒子の
満足し得る重なり合いが得られない。従って、高い電磁
波シールド効果を得るには、細長く可及的扁平な軟質磁
性体粒子が望ましく、厚さは約１μｍ以下に、また二軸
平均径はできるだけ大きく、できるだけ細長い、例えば
10μｍ〜１mm程度とするのが望ましい。
状体粒子であって、その多数の粒子を高分子マトリック
スに添加，配合して分散含有させた混合組成物を、加熱
軟化させて可塑化状態で次の製造工程に供される。この
ような細長い板状の軟質磁性体粒子は、例えば、短軸長
さと長軸長さが１：10以上の細長い形状を有し、しか
も、厚さが二軸平均径［（短軸径＋長軸径）÷２］の10
分の１以下の扁平度の板状体が好ましい。10分の１より
も厚い偏平度の粒子の場合には、混合塑性物を可塑化状
態で一定方向に薄層状に流動させるとき、各粒子の偏平
面が成形体表面に対してほぼ平行に並びにくく、粒子の
満足し得る重なり合いが得られない。従って、高い電磁
波シールド効果を得るには、細長く可及的扁平な軟質磁
性体粒子が望ましく、厚さは約１μｍ以下に、また二軸
平均径はできるだけ大きく、できるだけ細長い、例えば
10μｍ〜１mm程度とするのが望ましい。
【０００９】このような細長い扁平な軟質磁性体粒子を
添加混合する高分子マトリックスとしては、例えば、フ
ェノール樹脂，メラミン樹脂，アニリン樹脂，不飽和ポ
リエステル，ジアリルフタレート樹脂，エポキシ樹脂及
びアルキッド樹脂等の熱硬化性樹脂類、ポリエチレン，
ポリプロピレン等のポリオレフィン樹脂，塩化ビニル系
樹脂，ポリビニルアルコール，ポリ塩化ビニリデン，ポ
リ酢酸ビニル，ポリビニルプチラール，ポリスチレン，
ポリメタクリル酸メチル，ポリアクリロニトリル，ポリ
アミド，ポリカーボネート，ポリアセタール，ポリエチ
レンテレフタレート，ポリブチレンテレフタレート，ポ
リフェニレンエーテル，ポリサルフォン，ポリアミドイ
ミド，ポリエーテルイミド，ポリエーテルサルフォン，
フッ素樹脂及びセルロース系樹脂等の熱可塑性プラスチ
ック、天然ゴム，ＩＲ，ＢＲ，ＳＢＲ，ＮＢＲ，ＣＲ，
ＩＩＲ，ＥＶＡ，ウレタンゴム，シリコーンゴム，フッ
素ゴム，アクリルゴム，塩素化ポリエチレン及びエピク
ロルヒドリンゴム等の架橋ゴム，スチレン系及びポリエ
ステル系等の熱可塑性エラストマー等を挙げることがで
きる。
添加混合する高分子マトリックスとしては、例えば、フ
ェノール樹脂，メラミン樹脂，アニリン樹脂，不飽和ポ
リエステル，ジアリルフタレート樹脂，エポキシ樹脂及
びアルキッド樹脂等の熱硬化性樹脂類、ポリエチレン，
ポリプロピレン等のポリオレフィン樹脂，塩化ビニル系
樹脂，ポリビニルアルコール，ポリ塩化ビニリデン，ポ
リ酢酸ビニル，ポリビニルプチラール，ポリスチレン，
ポリメタクリル酸メチル，ポリアクリロニトリル，ポリ
アミド，ポリカーボネート，ポリアセタール，ポリエチ
レンテレフタレート，ポリブチレンテレフタレート，ポ
リフェニレンエーテル，ポリサルフォン，ポリアミドイ
ミド，ポリエーテルイミド，ポリエーテルサルフォン，
フッ素樹脂及びセルロース系樹脂等の熱可塑性プラスチ
ック、天然ゴム，ＩＲ，ＢＲ，ＳＢＲ，ＮＢＲ，ＣＲ，
ＩＩＲ，ＥＶＡ，ウレタンゴム，シリコーンゴム，フッ
素ゴム，アクリルゴム，塩素化ポリエチレン及びエピク
ロルヒドリンゴム等の架橋ゴム，スチレン系及びポリエ
ステル系等の熱可塑性エラストマー等を挙げることがで
きる。
【００１０】本発明の方法において、上記高分子マトリ
ックスに対する軟質磁性体粒子の配合割合は、前記した
ように、マトリックスをシート状に流動成形して充分な
電磁波シールド効果が得られることが重要である。配合
割合が少なすぎるとその電磁波シールド効果が小さくな
り、また多すぎると樹脂の成形が困難となるので好まし
くない。上記Ｆｅ−Ｓｉ粒子、Ｃｏ−Ｆｅ粒子、Ｆｅ−
Ｓｉ−Ａｌ粒子等の比重６〜８を考慮すれば、５〜50体
積％の範囲が実用的に望ましい。これは高分子マトリッ
クスの比重を 1.2〜1.4 とすると、ほぼ20〜80重量％に
相当する。この軟質磁性体粒子の配合割合は、その適用
対象物や用途に関連して、また成形方法によって任意に
選択することができる。
ックスに対する軟質磁性体粒子の配合割合は、前記した
ように、マトリックスをシート状に流動成形して充分な
電磁波シールド効果が得られることが重要である。配合
割合が少なすぎるとその電磁波シールド効果が小さくな
り、また多すぎると樹脂の成形が困難となるので好まし
くない。上記Ｆｅ−Ｓｉ粒子、Ｃｏ−Ｆｅ粒子、Ｆｅ−
Ｓｉ−Ａｌ粒子等の比重６〜８を考慮すれば、５〜50体
積％の範囲が実用的に望ましい。これは高分子マトリッ
クスの比重を 1.2〜1.4 とすると、ほぼ20〜80重量％に
相当する。この軟質磁性体粒子の配合割合は、その適用
対象物や用途に関連して、また成形方法によって任意に
選択することができる。
【００１１】例えば、建築用の壁材などでは、施工性
（巻物で供給できる）や耐候性、低価格等の観点から塩
化ビニル系樹脂が広く用いられ、また電装部品用途では
リング状、容器状等の異形成形を必要とするため、射出
成形が可能なポリアミド、ポリブチレンテレフタレート
等のエンジニアリングプラスチックが選択される。また
電磁調理器やＩＨ炊飯器用途では、ホットプレートや釜
本体からの熱伝導により加熱されるので、耐熱性のある
シリコーンゴムを使用することが望ましく、高分子マト
リックスの種類によって適宜選択される。
（巻物で供給できる）や耐候性、低価格等の観点から塩
化ビニル系樹脂が広く用いられ、また電装部品用途では
リング状、容器状等の異形成形を必要とするため、射出
成形が可能なポリアミド、ポリブチレンテレフタレート
等のエンジニアリングプラスチックが選択される。また
電磁調理器やＩＨ炊飯器用途では、ホットプレートや釜
本体からの熱伝導により加熱されるので、耐熱性のある
シリコーンゴムを使用することが望ましく、高分子マト
リックスの種類によって適宜選択される。
【００１２】本発明における成形体の製造は、軟質磁性
体粒子を高分子マトリックスに分散混合した混合組成物
を可塑化状態で、これを薄層に流動させ塑性変形させて
成形される。そのような塑性変形による成形方法は、代
表的方法として次の三つの方法が実用的である。すなわ
ち、ニ本のロール間隙を通過させる方法，押出機の
口金を通過させる方法及び、ナイフコーターのドクタ
ーナイフとロールとの間隙を通過させる方法を挙げるこ
とができる。
体粒子を高分子マトリックスに分散混合した混合組成物
を可塑化状態で、これを薄層に流動させ塑性変形させて
成形される。そのような塑性変形による成形方法は、代
表的方法として次の三つの方法が実用的である。すなわ
ち、ニ本のロール間隙を通過させる方法，押出機の
口金を通過させる方法及び、ナイフコーターのドクタ
ーナイフとロールとの間隙を通過させる方法を挙げるこ
とができる。
【００１３】第１の、軟質磁性体粒子１を高分子マトリ
ックス２に分散混合した混合組成物３を二本のロール間
隙を通過させて、軟質磁性体粒子１の偏平面と成形体４
の表面とがほぼ平行となるように配向させる方法におい
て、該二本ロールは混練用ロールを用いてもよいが、量
産的方法として、図１（ａ）のように、複数本のロール
からなるカレンダーロール５を用い、ロール間隙を複数
回通してシーティング厚さを徐々に薄くし、最終段のロ
ール間隙が最も狭くなるように薄層化する方法が好まし
く採用できる。この場合、高分子マトリックスの種類に
よって、キャリアシート６を用いる場合と用いない場合
とがある。またこの方法によって成形体を得る場合に
は、最終製品の厚さが、例えば２〜３mmとすると、ロー
ルシーティング厚さを 0.3〜0.4mm 程度にして、これを
図１（ｂ）の如く数枚重ね合わせて一体化する方法が、
該粒子偏平面と成形体表面とをほぼ平行に、かつ重なり
合った状態とする点で効果がある。
ックス２に分散混合した混合組成物３を二本のロール間
隙を通過させて、軟質磁性体粒子１の偏平面と成形体４
の表面とがほぼ平行となるように配向させる方法におい
て、該二本ロールは混練用ロールを用いてもよいが、量
産的方法として、図１（ａ）のように、複数本のロール
からなるカレンダーロール５を用い、ロール間隙を複数
回通してシーティング厚さを徐々に薄くし、最終段のロ
ール間隙が最も狭くなるように薄層化する方法が好まし
く採用できる。この場合、高分子マトリックスの種類に
よって、キャリアシート６を用いる場合と用いない場合
とがある。またこの方法によって成形体を得る場合に
は、最終製品の厚さが、例えば２〜３mmとすると、ロー
ルシーティング厚さを 0.3〜0.4mm 程度にして、これを
図１（ｂ）の如く数枚重ね合わせて一体化する方法が、
該粒子偏平面と成形体表面とをほぼ平行に、かつ重なり
合った状態とする点で効果がある。
【００１４】第２の、押出機の口金を通過させて、軟質
磁性体粒子の偏平面と成形体表面とがほぼ平行となるよ
うに配向させる方法において、この口金の形状は、円形
ダイス、Ｔ形ダイスその他が考えられる。円形ダイスを
用いる場合には、図２（ａ）に示すように、直径２〜３
mmとして丸棒状押出を行い、これを整列させてプレス成
形し、板状または異形状の成形体４を得ることができ
る。この場合に口金から押出した状態では丸棒状である
から、軟質磁性体粒子の偏平面は、この丸棒の周囲に沿
って配向するが、この丸棒を整列させ板状にプレス成形
した場合には図２（ｂ）に示すように、押出丸棒相互の
界面の軟質磁性体粒子１は偏平面が成形板面に対して平
行に配列していないものの、その他の部分はほぼ平行に
配列していることが確認できた。Ｔ形ダイスを用いて成
形する場合には、図３のごとく、軟質磁性体粒子１の偏
平面と成形体４の表面とが、全ての領域で均一にほぼ平
行となるように配向させることが可能である。この方法
においては、カレンダロール法と同様に、図１（ｂ）の
ごとく、薄目の押出シートを数枚重ね合わせて所定厚さ
を得る方法が電磁波シールド効果の面から望ましい。
磁性体粒子の偏平面と成形体表面とがほぼ平行となるよ
うに配向させる方法において、この口金の形状は、円形
ダイス、Ｔ形ダイスその他が考えられる。円形ダイスを
用いる場合には、図２（ａ）に示すように、直径２〜３
mmとして丸棒状押出を行い、これを整列させてプレス成
形し、板状または異形状の成形体４を得ることができ
る。この場合に口金から押出した状態では丸棒状である
から、軟質磁性体粒子の偏平面は、この丸棒の周囲に沿
って配向するが、この丸棒を整列させ板状にプレス成形
した場合には図２（ｂ）に示すように、押出丸棒相互の
界面の軟質磁性体粒子１は偏平面が成形板面に対して平
行に配列していないものの、その他の部分はほぼ平行に
配列していることが確認できた。Ｔ形ダイスを用いて成
形する場合には、図３のごとく、軟質磁性体粒子１の偏
平面と成形体４の表面とが、全ての領域で均一にほぼ平
行となるように配向させることが可能である。この方法
においては、カレンダロール法と同様に、図１（ｂ）の
ごとく、薄目の押出シートを数枚重ね合わせて所定厚さ
を得る方法が電磁波シールド効果の面から望ましい。
【００１５】第３の、ナイフコーターのドクターナイフ
とロールとの間隙を通過させる方法は、高分子マトリッ
クス２を適当な溶媒に溶かした溶液又は高分子マトリッ
クス２自体をホットメルトさせた溶液に、軟質磁性体粒
子１を分散混合し、 500〜5,000cP の範囲に粘度調整を
行い、シリコーン離形紙等のキャリアシート６上にナイ
フコーターによりコーティングを行う。ナイフコーター
のヘッド部は図４に示すように、アプリケーターロール
７、ドクターナイフ８及び堰板９で構成され、該軟質磁
性体粒子１を混合した混合組成物３は、アプリケーター
ロール７と堰板９との間に液溜まりを作る。被塗布物で
あるキャリアシート６は、図の如く上記液溜まりを通っ
て矢印方向に引き取られるため、その混合組成物３はド
クターナイフ８によって所定厚さに掻きとられキャリア
シート６上にコーティングされるが、細長い偏平軟質磁
性体粒子は図の矢印方向に向かって配列する。このコー
ティング塗膜は乾燥工程を経て溶剤等を揮散させた後、
キャリアシート６を剥離して数層重ね合わせ所定厚さに
一体化する。コーティング乾燥塗膜の厚さは、0.05〜0.
5mm の範囲から選べばよく、0.3 〜0.4mm とするのが後
工程の点から望ましい。
とロールとの間隙を通過させる方法は、高分子マトリッ
クス２を適当な溶媒に溶かした溶液又は高分子マトリッ
クス２自体をホットメルトさせた溶液に、軟質磁性体粒
子１を分散混合し、 500〜5,000cP の範囲に粘度調整を
行い、シリコーン離形紙等のキャリアシート６上にナイ
フコーターによりコーティングを行う。ナイフコーター
のヘッド部は図４に示すように、アプリケーターロール
７、ドクターナイフ８及び堰板９で構成され、該軟質磁
性体粒子１を混合した混合組成物３は、アプリケーター
ロール７と堰板９との間に液溜まりを作る。被塗布物で
あるキャリアシート６は、図の如く上記液溜まりを通っ
て矢印方向に引き取られるため、その混合組成物３はド
クターナイフ８によって所定厚さに掻きとられキャリア
シート６上にコーティングされるが、細長い偏平軟質磁
性体粒子は図の矢印方向に向かって配列する。このコー
ティング塗膜は乾燥工程を経て溶剤等を揮散させた後、
キャリアシート６を剥離して数層重ね合わせ所定厚さに
一体化する。コーティング乾燥塗膜の厚さは、0.05〜0.
5mm の範囲から選べばよく、0.3 〜0.4mm とするのが後
工程の点から望ましい。
【００１６】
【実施例】実施例 １ 平均重合度 1,000の塩化ビニル樹脂（信越化学工業社
製、商品名ＴＫ-1,000）100重量部、ジオクチルフタレ
ート可塑剤 100重量部、Ｂａ−Ｓｎ系安定剤、（昭和化
学工業社製、商品名 900Ｆ）３重量部からなる配合物 1
00重量部に、厚さ0.5〜 1.0μｍ、二軸平均径の50％粒
径が85μｍである偏平状のＣｏ−Ｆｅ系アモルファス粒
子 300重量部をブレンドし、 155℃の熱ロールで配向し
ないように予備混練し、Ｃｏ−Ｆｅ系アモルファス粒子
が75重量％（33体積％）の軟質ＰＶＣ混合組成物を得
た。このＣｏ−Ｆｅ系アモルファス粒子は、比重が8.6
5、ＶＳＭ（振動試料磁気メーター）保磁力＜ 1.0Ｏ
ｅ、飽和磁化90emu/g を有する。透磁率は10,000程度で
ある。
製、商品名ＴＫ-1,000）100重量部、ジオクチルフタレ
ート可塑剤 100重量部、Ｂａ−Ｓｎ系安定剤、（昭和化
学工業社製、商品名 900Ｆ）３重量部からなる配合物 1
00重量部に、厚さ0.5〜 1.0μｍ、二軸平均径の50％粒
径が85μｍである偏平状のＣｏ−Ｆｅ系アモルファス粒
子 300重量部をブレンドし、 155℃の熱ロールで配向し
ないように予備混練し、Ｃｏ−Ｆｅ系アモルファス粒子
が75重量％（33体積％）の軟質ＰＶＣ混合組成物を得
た。このＣｏ−Ｆｅ系アモルファス粒子は、比重が8.6
5、ＶＳＭ（振動試料磁気メーター）保磁力＜ 1.0Ｏ
ｅ、飽和磁化90emu/g を有する。透磁率は10,000程度で
ある。
【００１７】この軟質ＰＶＣ混合組成物を、図１
（ａ），（ｂ）に示すように、 160℃に設定した四本の
カレンダーロール５により厚さ 0.3mmに分出しシーティ
ングし、これを７枚重ねてプレスして、厚さが２mm，幅
が 150mmで長さ 150mmの成形体４を得た。この成形体を
カットして断面を観察したところ、シート面に対して軟
質磁性体粒子１の偏平面がほぼ平行に配列して重なり合
っているのが観察できた。
（ａ），（ｂ）に示すように、 160℃に設定した四本の
カレンダーロール５により厚さ 0.3mmに分出しシーティ
ングし、これを７枚重ねてプレスして、厚さが２mm，幅
が 150mmで長さ 150mmの成形体４を得た。この成形体を
カットして断面を観察したところ、シート面に対して軟
質磁性体粒子１の偏平面がほぼ平行に配列して重なり合
っているのが観察できた。
【００１８】この成形体４の磁気シールド効果を測定す
るために、磁界強度10Ｏｅの永久磁石を高さ，幅及び長
さが、それぞれ12mm× 150mm× 150mmの紙箱の底面中央
に置き、ガウスメーターのセンサーを永久磁石の直上 1
00mmの位置にセットし、低磁場用ガウスメーター、Ｍ−
ＤＧＭＬ５型（マイテック（株）製、商品名）により磁
界強度を測定したところ10Ｏｅであった。次に、紙箱の
上に上記成形体４を置き、同様の測定を行ったところ、
0.8〜 1.0Ｏｅとなり約１／10のシールド特性が確認で
きた。比較のために、上記熱ロールで混練後、この熱ロ
ールでいきなり厚さ２mmに分出し、上記同様の寸法にカ
ットして同様の測定を行ったところ、磁界強度は約 2.0
Ｏｅとなり、またこのカット断面は、偏平粉の配列は見
られたが、上記多層のシート状物と比べると、多少劣る
ように観察された。
るために、磁界強度10Ｏｅの永久磁石を高さ，幅及び長
さが、それぞれ12mm× 150mm× 150mmの紙箱の底面中央
に置き、ガウスメーターのセンサーを永久磁石の直上 1
00mmの位置にセットし、低磁場用ガウスメーター、Ｍ−
ＤＧＭＬ５型（マイテック（株）製、商品名）により磁
界強度を測定したところ10Ｏｅであった。次に、紙箱の
上に上記成形体４を置き、同様の測定を行ったところ、
0.8〜 1.0Ｏｅとなり約１／10のシールド特性が確認で
きた。比較のために、上記熱ロールで混練後、この熱ロ
ールでいきなり厚さ２mmに分出し、上記同様の寸法にカ
ットして同様の測定を行ったところ、磁界強度は約 2.0
Ｏｅとなり、またこのカット断面は、偏平粉の配列は見
られたが、上記多層のシート状物と比べると、多少劣る
ように観察された。
【００１９】実施例 ２ メチルビニルシリコーン生ゴム（信越化学工業社製、商
品名：ＫＥ77ＶＢＳ）100重量部、過酸化物加硫剤（信
越化学工業社製、商品名：Ｃ−８）３重量部からなる配
合物 100重量部に対して、厚さ 0.2〜 0.3μｍ、二軸平
均径の50％粒径が15μｍの偏平状のＦｅ−Ｓｉ系アモル
ファス粒子 300重量部をブレンドし、該アモルファス粒
子が75重量％（35体積％）の混合組成物を得た。このＦ
ｅ−Ｓｉ系アモルファス粒子は、比重が 6.5で、ＶＳＭ
保磁力10Ｏｅ、飽和磁化110emu/gを有し、透磁率は10,0
00程度である。
品名：ＫＥ77ＶＢＳ）100重量部、過酸化物加硫剤（信
越化学工業社製、商品名：Ｃ−８）３重量部からなる配
合物 100重量部に対して、厚さ 0.2〜 0.3μｍ、二軸平
均径の50％粒径が15μｍの偏平状のＦｅ−Ｓｉ系アモル
ファス粒子 300重量部をブレンドし、該アモルファス粒
子が75重量％（35体積％）の混合組成物を得た。このＦ
ｅ−Ｓｉ系アモルファス粒子は、比重が 6.5で、ＶＳＭ
保磁力10Ｏｅ、飽和磁化110emu/gを有し、透磁率は10,0
00程度である。
【００２０】この混合組成物を、室温下でシリコーンゴ
ム用押出機により円形ダイスφ３mmから押出し、得られ
た丸棒を長さ15mmにカットし、その未加硫状態の丸棒43
本を図２（ａ）に示すように整列させ、これを厚さ２mm
のスペーサーを用いてプレス板に挟み、175 ℃×20kgf/
cm2 ×10分の条件でプレス加硫成形を行い、厚さ２mm×
幅 150mm×長さ 150mmの成形体４を得た。この成形体４
を、押出丸棒の整列方向にカットして断面を観察したと
ころ、図２（ｂ）に模式的に描かれるように、押出丸棒
相互の界面部にあった軟質磁性体粒子１は、偏平面が成
形板面に対して平行に配列できていないが、その他の部
分はほぼ平行に配列していることが確認された。
ム用押出機により円形ダイスφ３mmから押出し、得られ
た丸棒を長さ15mmにカットし、その未加硫状態の丸棒43
本を図２（ａ）に示すように整列させ、これを厚さ２mm
のスペーサーを用いてプレス板に挟み、175 ℃×20kgf/
cm2 ×10分の条件でプレス加硫成形を行い、厚さ２mm×
幅 150mm×長さ 150mmの成形体４を得た。この成形体４
を、押出丸棒の整列方向にカットして断面を観察したと
ころ、図２（ｂ）に模式的に描かれるように、押出丸棒
相互の界面部にあった軟質磁性体粒子１は、偏平面が成
形板面に対して平行に配列できていないが、その他の部
分はほぼ平行に配列していることが確認された。
【００２１】この成形体４の電磁波シールド効果を測定
するために、磁界強度 100Ｏｅの永久磁石を高さ12mm×
幅 150mm×長さ 150mmの紙箱の底面中央に置き、ガウス
メーターのセンサーを永久磁石の直上 100mmの位置にセ
ットし、実施例１と同じガウスメーターにより磁界強度
を測定したところ18〜20Ｏｅとなり、約１／５のシール
ド効果が確認できた。
するために、磁界強度 100Ｏｅの永久磁石を高さ12mm×
幅 150mm×長さ 150mmの紙箱の底面中央に置き、ガウス
メーターのセンサーを永久磁石の直上 100mmの位置にセ
ットし、実施例１と同じガウスメーターにより磁界強度
を測定したところ18〜20Ｏｅとなり、約１／５のシール
ド効果が確認できた。
【００２２】実施例 ３ 実施例２と同様の混合組成物を、室温条件下にシリコー
ンゴム用押出機を用いて、幅 0.3×長さ 150mmのスリッ
トを有するＴ形ダイスから押出しを行い、この厚さ 0.3
mmのシートを７層重ね合わせて、厚さ２mmのスペーサー
を用いて 175℃×20kgf/cm2 ×10分の条件でプレス加硫
を行い、厚さ２mm×幅 150mm×長さ 150mmの成形体４を
得た。この成形体を、押出方向と直角にカットして断面
を観察したところ、シート面に対して軟質磁性体粒子の
偏平面がほぼ平行に配列して重なり合っているのが観察
できた。この成形体を、実施例２と同様に紙箱の上に置
き同様の測定を行ったところ、10〜20Ｏｅとなり、１／
10のシールド特性が確認できた。
ンゴム用押出機を用いて、幅 0.3×長さ 150mmのスリッ
トを有するＴ形ダイスから押出しを行い、この厚さ 0.3
mmのシートを７層重ね合わせて、厚さ２mmのスペーサー
を用いて 175℃×20kgf/cm2 ×10分の条件でプレス加硫
を行い、厚さ２mm×幅 150mm×長さ 150mmの成形体４を
得た。この成形体を、押出方向と直角にカットして断面
を観察したところ、シート面に対して軟質磁性体粒子の
偏平面がほぼ平行に配列して重なり合っているのが観察
できた。この成形体を、実施例２と同様に紙箱の上に置
き同様の測定を行ったところ、10〜20Ｏｅとなり、１／
10のシールド特性が確認できた。
【００２３】比較のために、上記と同様の混合組成物
を、プレス金型の中央に塊状において押し伸ばすように
して、実施例２と同様の条件でプレスし、シート状物を
作り、カット断面を観察したところ、偏平粒子の配列は
かなり乱れたものであり、上記同様の磁界強度測定を行
ったところ、70〜80Ｏｅであり、電磁波シールド効果は
あまり認められなかった。
を、プレス金型の中央に塊状において押し伸ばすように
して、実施例２と同様の条件でプレスし、シート状物を
作り、カット断面を観察したところ、偏平粒子の配列は
かなり乱れたものであり、上記同様の磁界強度測定を行
ったところ、70〜80Ｏｅであり、電磁波シールド効果は
あまり認められなかった。
【００２４】実施例 ４ 平均重合度 800の塩化ビニル樹脂（三菱化成ビニル社
製、商品名ＰＳＬ-280）100 重量部、可塑剤（ジオクチ
ルフタレート）100 重量部、Ｂａ−Ｓｎ系安定剤（旭電
化工業社製、商品名ＡＣ-212）３重量部、ゴム系揮発油
10重量部からなる配合物 100重量部に対して、実施例１
と同様のＣｏ−Ｆｅ系アモルファス粒子 300重量部及び
上記ゴム系揮発油 100重量部を添加して粘度3,000cP の
プラスチゾル混合組成物を調製した。次に、コーターヘ
ッドにドクターナイフをセットした試験用マルチコータ
ー（上野山機工社製品）を用いて、シリコーン剥離紙上
に上記プラスチゾル混合組成物をコーティングし、 180
℃×30秒の条件で乾燥して、膜厚 0.3mmのゲル化物を得
た。
製、商品名ＰＳＬ-280）100 重量部、可塑剤（ジオクチ
ルフタレート）100 重量部、Ｂａ−Ｓｎ系安定剤（旭電
化工業社製、商品名ＡＣ-212）３重量部、ゴム系揮発油
10重量部からなる配合物 100重量部に対して、実施例１
と同様のＣｏ−Ｆｅ系アモルファス粒子 300重量部及び
上記ゴム系揮発油 100重量部を添加して粘度3,000cP の
プラスチゾル混合組成物を調製した。次に、コーターヘ
ッドにドクターナイフをセットした試験用マルチコータ
ー（上野山機工社製品）を用いて、シリコーン剥離紙上
に上記プラスチゾル混合組成物をコーティングし、 180
℃×30秒の条件で乾燥して、膜厚 0.3mmのゲル化物を得
た。
【００２５】このゲル層を、７層重ねてブレスし、厚さ
２mm×幅 150mm×長さ 150mmの成形体を得て、この断面
を観察したところ、シート面に対して軟質磁性体粒子の
偏平面がほぼ平行に配列して重なり合っているのが観察
できた。この成形体の電磁波シールド効果を測定するた
めに、磁界強度10Ｏｅの永久磁石を高さ12mm×幅 150mm
×長さ 150mmの紙箱の底面中央に置き、ガウスメーター
のセンサーを永久磁石の直上 100mmの位置にセットし、
紙箱の上に上記シート状物を置いて、実施例１と同様の
ガウスメーターにより磁界強度を測定したところ、実施
例１と同様 0.8〜１Ｏｅとなり、約１／10のシールド特
性が確認できた。
２mm×幅 150mm×長さ 150mmの成形体を得て、この断面
を観察したところ、シート面に対して軟質磁性体粒子の
偏平面がほぼ平行に配列して重なり合っているのが観察
できた。この成形体の電磁波シールド効果を測定するた
めに、磁界強度10Ｏｅの永久磁石を高さ12mm×幅 150mm
×長さ 150mmの紙箱の底面中央に置き、ガウスメーター
のセンサーを永久磁石の直上 100mmの位置にセットし、
紙箱の上に上記シート状物を置いて、実施例１と同様の
ガウスメーターにより磁界強度を測定したところ、実施
例１と同様 0.8〜１Ｏｅとなり、約１／10のシールド特
性が確認できた。
【００２６】
【発明の効果】本発明の方法によれば、ロール成形、押
出成形、コーティング等の一般的なプラスチック加工法
により、偏平状軟質磁性体粒子を含む混合組成物の流動
特性を利用して、極めて容易に粒子の偏平面の平行配列
を得ることができ、電磁波シールド効果の大きい成形体
を作ることができる。また、本発明の方法で得られる成
形体は、特に直流磁界又は静磁界のシールドに対して優
れたシールド機能を有し、10ＭＨｚ以上の高周波帯域の
電磁波を高導電性材料によって電界を遮蔽することによ
り電磁波そのものを遮断することもできる。更に、本発
明方法による磁気シールド成形体は、10ＭＨｚ以下の低
周波帯域の電磁波では、電界よりも磁界を遮蔽するのに
有効であり、この帯域の電磁波シールドに対して極めて
有効に機能することができる。
出成形、コーティング等の一般的なプラスチック加工法
により、偏平状軟質磁性体粒子を含む混合組成物の流動
特性を利用して、極めて容易に粒子の偏平面の平行配列
を得ることができ、電磁波シールド効果の大きい成形体
を作ることができる。また、本発明の方法で得られる成
形体は、特に直流磁界又は静磁界のシールドに対して優
れたシールド機能を有し、10ＭＨｚ以上の高周波帯域の
電磁波を高導電性材料によって電界を遮蔽することによ
り電磁波そのものを遮断することもできる。更に、本発
明方法による磁気シールド成形体は、10ＭＨｚ以下の低
周波帯域の電磁波では、電界よりも磁界を遮蔽するのに
有効であり、この帯域の電磁波シールドに対して極めて
有効に機能することができる。
【図１】（ａ）は、本発明の四本のカレンダーロールを
用いた成形体の製造方法の概略説明図で、（ｂ）は得ら
れた成形体の縦断面図である。
用いた成形体の製造方法の概略説明図で、（ｂ）は得ら
れた成形体の縦断面図である。
【図２】（ａ），（ｂ）は、本発明の他の方法により得
られる成形体の製造方法の概略説明図である。
られる成形体の製造方法の概略説明図である。
【図３】本発明の他の方法により得られる成形体の模式
的斜視図である。
的斜視図である。
【図４】本発明の他の方法により得られる成形体の製造
方法の概略説明図である。
方法の概略説明図である。
１…軟質磁性体粒子 ２…高分子マトリックス ３…混合組成物 ４…成形体 ５…カレンダーロール ６…キャリアシート ７…アプリケーターロール ８…ドクターナイフ ９…堰板
フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２９Ｋ 105:10
Claims (2)
- 【請求項１】細長い板状の軟質磁性体粒子を高分子マト
リックスに分散含有させた混合組成物を、可塑化状態で
一定方向に薄層状に流動させ、前記軟質磁性体粒子を実
質的に流動方向に整列させると共に、該軟質磁性体粒子
の板状面を実質的に層面と平行に配向させることを特徴
とする電磁波シールド成形体の製造方法。 - 【請求項２】可塑化状態にある前記混合組成物の薄層状
の流動を、少なくとも二本のロールの狭い間隙を通過さ
せる方法、押出機の口金を通過させる方法又はナイフコ
ーターのドクターナイフとロールとの間隙を通過させる
方法で行う請求項１に記載の電磁波シールド成形体の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5032699A JPH06232587A (ja) | 1993-01-28 | 1993-01-28 | 電磁波シールド成形体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5032699A JPH06232587A (ja) | 1993-01-28 | 1993-01-28 | 電磁波シールド成形体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06232587A true JPH06232587A (ja) | 1994-08-19 |
Family
ID=12366106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5032699A Pending JPH06232587A (ja) | 1993-01-28 | 1993-01-28 | 電磁波シールド成形体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06232587A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998009788A1 (fr) * | 1996-09-03 | 1998-03-12 | Tokin Corporation | Procede de fabrication d'une feuille magnetique composite |
| JP2001352192A (ja) * | 2000-06-08 | 2001-12-21 | Mitsubishi Materials Corp | 透磁率の高い電波吸収複合材 |
| JP2010135701A (ja) * | 2008-12-08 | 2010-06-17 | Sony Corp | 電磁波抑制シート、デバイス、電子機器 |
| JP2014107539A (ja) * | 2012-11-27 | 2014-06-09 | Samsung Electro-Mechanics Co Ltd | 無接点電力伝送装置の磁性体シート |
| JP2014123705A (ja) * | 2012-12-21 | 2014-07-03 | Samsung Electro-Mechanics Co Ltd | 磁性体複合シート及び電磁気誘導モジュール |
| JP2019161183A (ja) * | 2018-03-16 | 2019-09-19 | 株式会社東芝 | 複数の扁平磁性金属粒子、圧粉材料及び回転電機 |
-
1993
- 1993-01-28 JP JP5032699A patent/JPH06232587A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998009788A1 (fr) * | 1996-09-03 | 1998-03-12 | Tokin Corporation | Procede de fabrication d'une feuille magnetique composite |
| US6187120B1 (en) * | 1996-09-03 | 2001-02-13 | Tokin Corporation | Method of manufacturing composite magnetic sheet |
| US6740289B1 (en) * | 1996-09-03 | 2004-05-25 | Nec Tokin Corporation | Method of producing a composite magnetic sheet |
| JP2001352192A (ja) * | 2000-06-08 | 2001-12-21 | Mitsubishi Materials Corp | 透磁率の高い電波吸収複合材 |
| JP2010135701A (ja) * | 2008-12-08 | 2010-06-17 | Sony Corp | 電磁波抑制シート、デバイス、電子機器 |
| US8377340B2 (en) | 2008-12-08 | 2013-02-19 | Sony Corporation | Electromagnetic wave suppression sheet, device, and electronic apparatus |
| JP2014107539A (ja) * | 2012-11-27 | 2014-06-09 | Samsung Electro-Mechanics Co Ltd | 無接点電力伝送装置の磁性体シート |
| JP2014123705A (ja) * | 2012-12-21 | 2014-07-03 | Samsung Electro-Mechanics Co Ltd | 磁性体複合シート及び電磁気誘導モジュール |
| JP2019161183A (ja) * | 2018-03-16 | 2019-09-19 | 株式会社東芝 | 複数の扁平磁性金属粒子、圧粉材料及び回転電機 |
| JP2021100119A (ja) * | 2018-03-16 | 2021-07-01 | 株式会社東芝 | 圧粉材料及び回転電機 |
| US11597010B2 (en) | 2018-03-16 | 2023-03-07 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Plurality of flaky magnetic metal particles, pressed powder material, and rotating electric machine |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Compton et al. | Direct-write 3D printing of NdFeB bonded magnets | |
| Domingo-Roca et al. | 3D-printing polymer-based permanent magnets | |
| EP3537861B1 (en) | Electromagnetic-wave-absorbing sheet | |
| US20220411602A1 (en) | Polymer-ceramic composite housings and housing components for portable electronic devices | |
| CN110065267B (zh) | 可形变材料、形变结构、Micro-LED显示装置、应变传感器 | |
| CN110088855B (zh) | 包含软铁磁颗粒材料的热塑性聚合物复合材料及其制备方法 | |
| JPH06232587A (ja) | 電磁波シールド成形体の製造方法 | |
| Lai et al. | Effects of carbonyl iron powder (CIP) content on the electromagnetic wave absorption and mechanical properties of CIP/ABS composites | |
| Descamps et al. | Magnetic polymers for magnetophoretic separation in microfluidic devices | |
| Sierra-Romero et al. | Strategies for the preparation of polymer composites with complex alignment of the dispersed phase | |
| Ehrmann et al. | Magnetic 3D-printed composites—production and applications | |
| JPH04195819A (ja) | 磁気記録媒体 | |
| Ramadan et al. | Structural and physical comparison between CS/PVP blend and CS/PVP/Sr-Hexaferrite nanocomposite films | |
| Singh et al. | A magnetic nano-composite soft polymeric membrane | |
| JPH10226007A (ja) | 成形可能な制電性樹脂成形品 | |
| Kanidi et al. | Inductive Thermal Effect on Thermoplastic Nanocomposites with Magnetic Nanoparticles for Induced-Healing, Bonding and Debonding On-Demand Applications | |
| Zhang et al. | Magnetodielectric properties of ordered microstructured polydimethylsiloxane-based magnetorheological elastomer with Fe3O4@ rGO nanoparticles | |
| Caramitu et al. | Flexible electromagnetic shielding nano-composites based on silicon and NiFe2O4 powders | |
| Stancu et al. | Influences of Dispersions’ Shapes and Processing in Magnetic Field on Thermal Conductibility of PDMS–Fe3O4 Composites | |
| Merazzo et al. | Acrylonitrile butadiene styrene-based composites with permalloy with tailored magnetic response | |
| CN113686466B (zh) | 宽量程柔性电容式压力传感器及其制备方法 | |
| JP2003258490A (ja) | 電磁波シールド材及びその製造方法 | |
| Cuchet et al. | Soft magnets implementation using a stereolithography-based 3D printer | |
| Davino et al. | Reinforced smart foams produced with time-profiled magnetic fields | |
| JPH06210722A (ja) | 二軸配向積層ポリエステルフィルム |