JPH06228624A - Method for blowing in converter - Google Patents
Method for blowing in converterInfo
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- JPH06228624A JPH06228624A JP3406793A JP3406793A JPH06228624A JP H06228624 A JPH06228624 A JP H06228624A JP 3406793 A JP3406793 A JP 3406793A JP 3406793 A JP3406793 A JP 3406793A JP H06228624 A JPH06228624 A JP H06228624A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、転炉吹錬方法、特
に、製錬および精錬のために転炉によって行われる上吹
酸素ガスによる送酸吹錬時に生じる溶鉄の飛散量を低減
して、歩留低下およびランスや炉口耐火物への地金の付
着等を防止することができる転炉吹錬方法に関するもの
である。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a converter blowing method, and more particularly, to reducing the amount of molten iron scattered during acid-feeding blowing with top blowing oxygen gas performed by a converter for smelting and refining. The present invention relates to a converter blowing method capable of preventing a decrease in yield and adhesion of metal to a lance and a refractory at a furnace mouth.
【０００２】[0002]
【従来の技術】転炉を利用した送酸吹錬に関しては、大
量の溶湯を短時間に精錬できるという、高い生産性への
ニーズが従来にも増して高まっているばかりでなく、大
量の鉱石の炉内での直接還元や大量のスクラップの炉内
での溶解等のために、大流量送酸を安定して行える技術
が必要になっている。2. Description of the Related Art Regarding acid-sending blowing using a converter, not only is there a growing need for high productivity that is capable of refining a large amount of molten metal in a short time, but also a large amount of ore. For direct reduction in the furnace and dissolution of a large amount of scrap in the furnace, there is a need for a technique capable of stably carrying a large flow rate of acid.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、大流量
送酸時の上吹酸素ジェットによる溶鉄の飛散は、鉄の歩
留低下、ランスおよび炉口耐火物への地金の付着等を引
き起こすので、極力、低減する必要がある。転炉吹錬方
法については、従来より様々な研究がなされているが、
脱炭等の反応論的な研究が主たるものであって、前述の
ような歩留低下や地金の付着等を防止した最適な操業条
件を具体化した技術は見当たらない。一方、溶鉄の飛散
低減については、ランスにおけるノズル孔の傾斜角度、
ノズル孔数等を定性的に最適化するという報告はなされ
ているが、ランス高さ、送酸流量等の実際の操業条件を
組み合わせて定量的に最適な条件を求めた技術は、未だ
提案されていない。However, the scattering of molten iron by the upward-blown oxygen jet at the time of sending a large amount of acid causes a reduction in the yield of iron, adhesion of metal to the lance and the refractory at the throat, and the like. It is necessary to reduce it as much as possible. Although various studies have been made on the converter blowing method,
Research is mainly conducted on reaction theory such as decarburization, and no technology has been found that embodies the optimum operating conditions that prevent the above-mentioned yield loss and metal adhesion. On the other hand, to reduce the scattering of molten iron, the inclination angle of the nozzle hole in the lance,
Although it has been reported that the number of nozzle holes, etc., should be qualitatively optimized, a technique for quantitatively determining optimum conditions by combining actual operating conditions such as lance height and flow rate of oxygen supply has not been proposed yet. Not not.
【０００４】従って、この発明の目的は、大流量送酸時
の上吹酸素ジェットによる溶鉄の飛散量を低減して、鉄
の歩留低下、ランスおよび炉口耐火物への地金の付着等
を防止することができる転炉吹錬方法を提供することに
ある。Therefore, an object of the present invention is to reduce the amount of molten iron scattered by an upward-blown oxygen jet at the time of large-volume oxygen transfer, to reduce the yield of iron, to attach metal to the lance and to the furnace-mouth refractory. It is to provide a converter blowing method capable of preventing the above.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】この発明は、出銑まま、
または、予備処理を施した溶銑を転炉内に装入し、前記
転炉の下部から撹拌用ガスを前記溶銑内に吹き込み、そ
して、前記転炉の上部から、複数個のノズル孔を有する
ランスによって酸素を前記溶銑に向けて吹き付けて精錬
を行う転炉吹錬方法において、前記ランスとして、前記
ノズル孔の傾斜角度が下記(1) 式 sinθ＞0.16／sin (180°／ｎ） ---(1) を満足するものを使用し、そして、下記(2) 式、 Ｗ＝(36-1.4 θ)(1.6 Ｆ／ｎＤＬ-20)Ｌ2 ｎ／Ｍ ---(2) 但し、(1) 、(2) 式において、 θ：ノズル孔の傾斜角度（０°≦θ≦90°）、 ｎ：ノズル孔数（ｎ≧２）、 Ｄ：ノズル孔径(mm)、 Ｆ：送酸流量（Ｎｍ3/hr) 、 Ｌ：ランス高さ（ｍ）、 Ｍ：溶鉄重量（Ｔ）。 によって表されるＷ値が100 以下となるように、前記送
酸流量（Ｆ）、前記ノズル孔径（Ｄ）、および、前記ラ
ンス高さ（Ｌ）を制御しながら吹錬を行うことに特徴を
有するものである。SUMMARY OF THE INVENTION This invention is
Alternatively, pre-treated hot metal is charged into a converter, a stirring gas is blown into the hot metal from the lower part of the converter, and a lance having a plurality of nozzle holes is provided from the upper part of the converter. In the converter blowing method in which oxygen is blown toward the molten pig iron for refining, the tilt angle of the nozzle hole as the lance is expressed by the following formula (1) sin θ> 0.16 / sin (180 ° / n) --- Use the one satisfying (1), and the following formula (2), W = (36-1.4 θ) (1.6 F / nDL-20) L 2 n / M --- (2) where (1 ), In the formula (2), θ: inclination angle of nozzle hole (0 ° ≦ θ ≦ 90 °), n: number of nozzle holes (n ≧ 2), D: nozzle hole diameter (mm), F: acid flow rate ( Nm 3 / hr), L: Lance height (m), M: Molten iron weight (T). Characteristically, blowing is performed while controlling the acid flow rate (F), the nozzle hole diameter (D), and the lance height (L) so that the W value represented by I have.
【０００６】[0006]
【作用】この発明によれば、ノズル孔からの上吹酸素ジ
ェットが互いに干渉しない条件を表す上記(1) を満足
し、且つ、上記(2) 式によって表される、飛散溶鉄の発
生速度を定量的に評価する指標であるＷ値が100 以下に
なるように、送酸流量、ノズル孔径およびランス高さを
制御しながら吹錬を行うことによって、上吹酸素ジェッ
トによる溶鉄の飛散量を低減することができる。According to the present invention, the generation rate of the molten molten iron expressed by the above equation (2), which satisfies the above condition (1) indicating that the upward blown oxygen jets from the nozzle holes do not interfere with each other, The amount of molten iron scattered by the top-blown oxygen jet is reduced by performing blowing while controlling the flow rate of acid, nozzle hole diameter and lance height so that the W value, which is a quantitatively evaluated index, is 100 or less. can do.
【０００７】この発明の転炉吹錬方法を、図面を参照し
ながら更に説明する。図１は、ノズルの底面図、図２
は、図１のＡ−Ａ線断面図、図３および図４は、(1) 式
を導くための説明図であり、図６は、酸素ジェットによ
り溶鉄静止表面上に円形状に広がるジェットを示す平面
図である。図示したノズル１は、５つのノズル孔２を有
する例である。The converter blowing method of the present invention will be further described with reference to the drawings. 1 is a bottom view of the nozzle, FIG.
3 is a cross-sectional view taken along the line AA of FIG. 1, and FIGS. 3 and 4 are explanatory views for guiding the formula (1). FIG. 6 shows a jet spreading in a circular shape on the stationary surface of molten iron by an oxygen jet. It is a top view shown. The illustrated nozzle 1 is an example having five nozzle holes 2.
【０００８】本願発明者等は、上吹転炉吹錬時における
溶鉄飛散の発生機構に関して種々検討した結果、溶鉄飛
散の発生は、溶鉄表面の攪乱状態に起因するといった知
見を得た。即ち、溶鉄飛散の低減には、上吹酸素ジェッ
トの溶鉄表面への衝突状態による溶鉄表面の乱れを抑制
することが重要である。これを詳細に検討した結果、先
端に複数個のノズル孔を有するランスからの酸素ジェッ
トが溶鉄表面に衝突する場合、ランスの各ノズル孔から
噴出する酸素ジェットがラップして相互に干渉する場合
と、ラップせずに相互に干渉しない場合とでは、溶鉄表
面の乱れが大きく異なる。その場合、干渉するかしない
かは、ノズル孔数（ｎ）（ｎ≧２）およびノズル孔２の
傾斜角度（θ）に左右され、この関係式は、下記(1)
式、As a result of various studies on the generation mechanism of molten iron scattering at the time of blowing in a top blowing converter, the inventors of the present application have found that the generation of molten iron scattering is caused by a disturbed state of the molten iron surface. That is, in order to reduce the scattering of molten iron, it is important to suppress the disturbance of the molten iron surface due to the state of collision of the upward blowing oxygen jet with the molten iron surface. As a result of a detailed study, when an oxygen jet from a lance having a plurality of nozzle holes at the tip collides with the molten iron surface, and when oxygen jets ejected from each nozzle hole of the lance overlap and interfere with each other. The turbulence of the molten iron surface is greatly different from the case where they do not interfere with each other without lapping. In that case, whether or not to interfere depends on the number of nozzle holes (n) (n ≧ 2) and the inclination angle (θ) of the nozzle holes 2. This relational expression is given by the following (1).
formula,
【０００９】 sinθ＞0.16／sin (180°／ｎ） ---(1)Sin θ> 0.16 / sin (180 ° / n) --- (1)
【００１０】によって表されることがわかった。上述し
たノズル孔２の傾斜角度（θ）とは、図１に示すよう
に、ノズル孔２の鉛直線に対する傾きを示す。It was found to be represented by The inclination angle (θ) of the nozzle hole 2 described above indicates the inclination of the nozzle hole 2 with respect to the vertical line, as shown in FIG. 1.
【００１１】ノズル孔からの上吹酸素ジェットが互いに
干渉しない条件を示す上記(1) 式は、以下のようにして
導かれる。即ち、図３に示すように、ノズル孔（図中、
Ｏは、ノズル孔の先端を示す）から噴出する酸素ジェッ
トの中心軸線と溶鉄静止表面とのｎ個の交点（図３には
Ａ、Ｂのみ図示）からなる多角形の周長は、２ｎＬ・ta
n θ・sin(180 °／ｎ）によって表される。ここで
（Ｌ）は、ランス高さ、即ち、ノズル孔の先端と溶鉄静
止表面との間の距離を示す。一方、ノズル孔２からα°
の広がり角度で噴出する酸素ジェットが溶鉄静止表面上
に形成する楕円を円と近似した場合、この円の直径は、
図４から２Ｌ・tan α°／cos θと表される。従って、
これらを考慮して、酸素ジェットが互いに干渉しない条
件は、図５から明らかなように、前記円の直径の和が、
前記多角形の周長より小さいこととなり、下記(3) 式に
よって表される。The above equation (1), which shows the condition that the top-blown oxygen jets from the nozzle holes do not interfere with each other, is derived as follows. That is, as shown in FIG. 3, nozzle holes (in the figure,
O indicates the tip of the nozzle hole) and the peripheral length of a polygon consisting of n intersections (only A and B are shown in FIG. 3) of the central axis of the oxygen jet ejected from the stationary surface of molten iron is 2 nL. ta
It is represented by nθ · sin (180 ° / n). Here, (L) indicates the lance height, that is, the distance between the tip of the nozzle hole and the molten iron stationary surface. On the other hand, α ° from the nozzle hole 2
If the ellipse formed on the stationary surface of molten iron by an oxygen jet ejected at a spread angle of is approximated as a circle, the diameter of this circle is
From FIG. 4, it is expressed as 2L · tan α ° / cos θ. Therefore,
Considering these, the condition that the oxygen jets do not interfere with each other is that the sum of the diameters of the circles is as shown in FIG.
This is smaller than the perimeter of the polygon, which is expressed by the following equation (3).
【００１２】 ２ｎＬ・tan θ・sin(180 °／ｎ）＞２ｎＬ・tan α°／cos θ---(3)2nL · tan θ · sin (180 ° / n)> 2nL · tan α ° / cos θ --- (3)
【００１３】tanθは、sin θ／cos θであるので、上
記(3) 式は、下記(4) 式のようになる。Since tan θ is sin θ / cos θ, the above equation (3) becomes the following equation (4).
【００１４】 sin θ・sin(180 °／ｎ）＞tan α° ---(4)Sin θ ・ sin (180 ° / n)> tan α ° --- (4)
【００１５】一般に、この種のノズル孔からの酸素ジェ
ットの広がり角度α°は、８から10°であることが知ら
れているので、α＝９°とすると、 tanθ＝0.16とな
る。従って、酸素ジェットが互いに干渉しない条件は、
上記(1) 式のように表される。Generally, it is known that the divergence angle α ° of the oxygen jet from this kind of nozzle hole is 8 to 10 °, so that when α = 9 °, tan θ = 0.16. Therefore, the conditions under which the oxygen jets do not interfere with each other are
It is expressed as in equation (1) above.
【００１６】上述のようにして求めた(1) 式を満たす、
ノズル孔数、ノズル孔の傾斜角度を有するランスを用い
れば、ノズル孔から噴出する酸素ジェットがラップして
相互に干渉することはなくなるので、吹錬中の溶鉄表面
の乱れが著しく少なくなり、飛散溶鉄の発生が抑制され
る。Satisfying the formula (1) obtained as described above,
If a lance with the number of nozzle holes and the inclination angle of the nozzle holes is used, the oxygen jets ejected from the nozzle holes will not wrap and interfere with each other, so that the disorder of the molten iron surface during blowing will be significantly reduced and the scattering Generation of molten iron is suppressed.
【００１７】更に、本願発明等は、上記(1) 式を満足す
るランスを使用した場合であっても、溶鉄の飛散は、上
吹酸素ジェットが溶鉄表面に衝突する際の酸素ジェット
の流速、および、上述したランス高さによって表される
酸素ジェットの質量流量に大きな影響を受けることを知
見した。この知見と実転炉吹錬におけるデータとを検討
し、溶鉄飛散量の低減の定量的指標として、上記(2) 式
によって表されるＷ値を得るに到った。Further, according to the present invention and the like, even when a lance satisfying the above formula (1) is used, the molten iron is scattered by the flow velocity of the oxygen jet when the top blowing oxygen jet collides with the molten iron surface, It was also found that the mass flow rate of the oxygen jet represented by the above-mentioned lance height is greatly affected. By studying this knowledge and the data in actual converter blowing, the W value represented by the above equation (2) was obtained as a quantitative index for the reduction of the amount of molten iron scattering.
【００１８】上記Ｗ値は、溶鉄に衝突する酸素ジェット
の流速がある臨界値以上になると、酸素ジェットが溶鉄
表面上において溶鉄を乱して、溶鉄を引きちぎって飛散
させる物理的現象と、その飛散した溶鉄が炉外に持ち出
される物理的現象の程度（飛散効率）とを表し、酸素ジ
ェットの質量流量を基本式とした飛散溶鉄の発生速度を
定量的に評価する指標である。基本式となる酸素ジェッ
トの質量流量とは、単位時間当たり通過する気体の質量
であるから、（酸素ジェットの通過する断面積Ｓ）×
（断面における酸素ジェットの代表流速Ｖ）×（ガス密
度）によって表される。従って、飛散溶鉄の発生挙動を
評価する指標として、Ｓ×Ｖを使用した。更に、飛散効
率（γ）を考慮し、単位溶鉄当たりの評価として、γ×
Ｓ×Ｖ／Ｍを基本式とした。When the flow velocity of the oxygen jet impinging on the molten iron becomes higher than a certain critical value, the above W value causes a physical phenomenon in which the oxygen jet disturbs the molten iron on the surface of the molten iron, tears the molten iron and scatters, and its scattering. It represents the degree of physical phenomenon (scattering efficiency) of the molten iron taken out of the furnace, and is an index for quantitatively evaluating the generation rate of scattered molten iron based on the mass flow rate of the oxygen jet. The mass flow rate of the oxygen jet, which is the basic formula, is the mass of the gas that passes through per unit time, so (cross-sectional area S through which the oxygen jet passes) ×
(Representative flow velocity V of oxygen jet in cross section) × (gas density) Therefore, S × V was used as an index for evaluating the behavior of scattered molten iron. Furthermore, considering the scattering efficiency (γ), as an evaluation per molten iron, γ ×
The basic formula is S × V / M.
【００１９】ここで、溶鉄表面における酸素ジェットの
質量流量を考えた場合、断面積（Ｓ）は、ランス高さの
２乗とノズル孔数に比例するために、断面積（Ｓ）の指
標としてＬ2 ｎがとれる。また、溶鉄表面上における酸
素ジェットの流速は、定数（κ）を用いてκ・Ｆ／ｎＤ
Ｌによって表されるために、評価パラメーターとしてＦ
／ｎＤＬを用い、これから引かれる20という値は、溶鉄
飛散が開始する酸素ジェットの流速の限界値（臨界流
速）の指標となる。これらより、(1.6Ｆ／ｎＤＬ-20)
を、溶鉄飛散に影響を及ぼす有効流速として酸素ジェッ
トの流速（Ｖ）の指標とした。更に、生成して飛散した
溶鉄のうち炉外に飛び出しおよび炉外に持ち出される割
合は、溶鉄の飛散方向に依存するものとし、飛散方向を
示す指標である（θ）を用いて飛散効率（γ）の指標と
して(36-1.4 θ) を得た。Here, when considering the mass flow rate of the oxygen jet on the surface of the molten iron, the cross-sectional area (S) is proportional to the square of the lance height and the number of nozzle holes, so that it is used as an index of the cross-sectional area (S). L 2 n can be obtained. The flow velocity of the oxygen jet on the surface of molten iron is κ · F / nD using the constant (κ).
F as an evaluation parameter because it is represented by L
Using / nDL, the value of 20 drawn from this is an index of the limit value (critical flow rate) of the oxygen jet flow rate at which molten iron scattering starts. From these, (1.6F / nDL-20)
Was used as an index of the flow velocity (V) of the oxygen jet as an effective flow velocity that affects the molten iron scattering. Further, the proportion of the generated and scattered molten iron that jumps out of the furnace and is taken out of the furnace depends on the scattering direction of the molten iron, and the scattering efficiency (γ ) Was obtained as (36-1.4 θ).
【００２０】以上のようにして上記(2) 式を得た。この
Ｗ値をある一定値以下に維持するようにランス設計およ
び操業を制御することによって飛散溶鉄量が大幅に低減
する吹錬を行うことができる。The above formula (2) was obtained as described above. By controlling the lance design and operation so as to maintain this W value below a certain value, it is possible to perform blowing in which the amount of dispersed molten iron is greatly reduced.
【００２１】上記(2) 式は、上吹酸素ジェットによる物
理的な溶鉄の飛散を主たる対象としているので、Ｗ値
は、物理的飛散によって発生する粒鉄が脱炭することに
よって発生するダスト等の指標としても利用できる。こ
のために、Ｗ値によるダスト量の制御は、特に、溶鉄領
域までの〔Ｃ〕の高い領域において効果がある。実操業
においては、この高い〔Ｃ〕範囲内における溶鉄の飛散
や集塵機によって捕集される微細ダストが特に問題にな
るので高〔Ｃ〕領域における制御が好ましい。Since the above equation (2) is intended mainly for the physical scattering of molten iron by the upward blowing oxygen jet, the W value is the dust etc. generated by decarburization of the granular iron generated by the physical scattering. It can also be used as an index of. For this reason, the control of the amount of dust by the W value is particularly effective in the region of high [C] up to the molten iron region. In actual operation, the scattering of molten iron in the high [C] range and the fine dust collected by the dust collector pose a particular problem, so control in the high [C] range is preferable.
【００２２】[0022]
【実施例】次に、この発明の転炉吹錬方法を実施例によ
って更に説明する。 実施例１ 上底吹複合吹錬転炉内に、出銑まま溶銑150 Ｔを装入
し、脱炭吹錬を行った。転炉上部より酸素を溶鉄表面に
向けて約25000Nm3/hr の割合で吹き付け、転炉下部から
撹拌用Arガスを2000Nm3/hrの割合で吹き込んだ。ランス
は、ノズル孔数が５個、ノズル孔径が58mm、そして、ノ
ズル孔の傾斜角度は、10°から22°の範囲内で変えた。
吹錬時のランス高さは、３ｍ前後に制御した。そして、
吹錬の途中〔%C]=３から４の範囲で発生したダストを採
取しダスト発生量、および、酸素ジェットの干渉度合に
ついて調べた。この結果を図６および図７に示す。EXAMPLES Next, the converter blowing method of the present invention will be further described by way of examples. Example 1 150 T of hot metal was charged into the upper-bottom blowing composite blowing converter as it was, and decarburization blowing was performed. Oxygen was blown from the upper part of the converter toward the molten iron surface at a rate of about 25000 Nm 3 / hr, and Ar gas for stirring was blown at a rate of 2000 Nm 3 / hr from the lower part of the converter. The lance had five nozzle holes, the nozzle hole diameter was 58 mm, and the inclination angle of the nozzle holes was changed within the range of 10 ° to 22 °.
The lance height during blowing was controlled to around 3 m. And
Dust generated in the range of [% C] = 3 to 4 during blowing was sampled, and the dust generation amount and the interference degree of the oxygen jet were examined. The results are shown in FIGS. 6 and 7.
【００２３】図６は、上述した上吹酸素ジェットの干渉
度合の指標（横軸）と、測定されたダスト発生量と上記
(1) 式を満足する条件におけるダスト量平均との比、Ｄ
１（縦軸）との関係を示すグラフである。図７は、上吹
酸素ジェットの干渉の度合の指標（横軸）と、酸素ジェ
ットの干渉度合（縦軸）との関係を示すグラフである。FIG. 6 shows an index (horizontal axis) of the degree of interference of the above-mentioned blown oxygen jet, the measured dust generation amount, and the above.
The ratio to the average dust amount under the condition that satisfies the equation (1), D
It is a graph which shows the relationship with 1 (vertical axis). FIG. 7 is a graph showing the relationship between the index of the degree of interference of the upward blowing oxygen jet (horizontal axis) and the degree of interference of the oxygen jet (vertical axis).
【００２４】図６および図７から明らかなように、酸素
ジェットの干渉度合の指標が本願発明の範囲内である１
以上であると、酸素ジェットの干渉が殆どないために、
ダストの発生量に大きな変化は観察されず、低い値で推
移している。しかし、酸素ジェットの干渉度合の指標が
本願発明の範囲を外れた１未満であると、酸素ジェット
の干渉度合が大きくなって、ダストの発生量は急激に増
加している。As is apparent from FIGS. 6 and 7, the index of the interference degree of the oxygen jet is within the scope of the present invention 1.
If it is above, since there is almost no interference of the oxygen jet,
No significant change was observed in the amount of dust generated, and it remained at a low value. However, if the index of the degree of interference of the oxygen jet is less than 1, which is outside the scope of the present invention, the degree of interference of the oxygen jet becomes large, and the amount of dust generated sharply increases.
【００２５】実施例２ 上底吹複合吹錬転炉内に、出銑まま溶銑150 Ｔを装入
し、脱炭吹錬を行った。転炉上部より酸素を溶鉄表面に
向けて20000 から40000Nm3/hr の範囲内で吹き付け、ラ
ンス高さを2.0 から3.5 の範囲内で制御した。そして、
転炉下部から撹拌用Arガスを約2000Nm3/hrの割合で吹き
込んだ。ランスは、ノズル孔数が５個、ノズル孔径が58
mm、ノズル孔の傾斜角度が18°のものを使用した。そし
て、吹錬の途中で実施例１におけると同様にしてダスト
発生量を測定した。この結果を、図８に示す。Example 2 150 T of hot metal was charged as it was tapped into the upper-bottom blowing composite blowing converter, and decarburization blowing was carried out. Oxygen was sprayed from the upper part of the converter toward the molten iron surface within the range of 20000 to 40,000 Nm 3 / hr, and the lance height was controlled within the range of 2.0 to 3.5. And
Ar gas for stirring was blown from the bottom of the converter at a rate of about 2000 Nm 3 / hr. The lance has 5 nozzle holes and a nozzle hole diameter of 58.
mm, the inclination angle of the nozzle hole was 18 °. Then, the amount of dust generated was measured in the same manner as in Example 1 during the blowing. The result is shown in FIG.
【００２６】図８は、Ｗ値と、従来のダスト量の下限と
測定されたダスト量との比を表すＤ２との関係を示すグ
ラフである。図８から明らかなように、Ｗ値が100 以下
であると、ダスト発生量が低減している。FIG. 8 is a graph showing the relationship between the W value and D2, which represents the ratio between the lower limit of the conventional dust amount and the measured dust amount. As is clear from FIG. 8, when the W value is 100 or less, the dust generation amount is reduced.
【００２７】[0027]
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、ノズル孔からの上吹酸素ジェットが互いに干渉しな
い条件を表す上記(1) を満足し、且つ、上記(2) 式によ
って表される、飛散溶鉄の発生速度を定量的に評価する
指標であるＷ値が100 以下になるように、送酸流量、ノ
ズル孔径およびランス高さを制御しながら吹錬を行うこ
とによって、上吹酸素ジェットによる溶鉄の飛散量およ
びダストを低減することができ、この結果、ランスへの
地金の付着防止、および、鉄歩留りの向上を図ることが
できるといった有用な効果がもたらされる。As described above, according to the present invention, the above condition (1), which represents the condition that the top-blown oxygen jets from the nozzle holes do not interfere with each other, is satisfied, and the formula (2) is satisfied. The blown oxygen is controlled by controlling the flow rate of oxygen, the nozzle hole diameter and the lance height so that the W value, which is an index for quantitatively evaluating the generation rate of dispersed molten iron, is 100 or less. It is possible to reduce the amount of molten iron scattered by the jet and the dust, and as a result, it is possible to prevent the adhesion of metal to the lance and to improve the iron yield.
【図１】ノズルの底面図である。FIG. 1 is a bottom view of a nozzle.
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図である。FIG. 2 is a sectional view taken along the line AA of FIG.
【図３】(1) 式を導くための、多角形の周長を求める説
明図である。FIG. 3 is an explanatory diagram for obtaining a perimeter of a polygon for deriving the equation (1).
【図４】(1) 式を導くための、円の直径を求める説明図
である。FIG. 4 is an explanatory diagram for obtaining the diameter of a circle for deriving the equation (1).
【図５】酸素ジェットにより溶鉄静止表面上に円形状に
広がるジェットを示す平面図である。FIG. 5 is a plan view showing a jet spreading in a circular shape on a stationary surface of molten iron by an oxygen jet.
【図６】酸素ジェットの干渉度合の指標と、測定された
ダスト発生量とダスト量平均との比Ｄ１との関係を示す
グラフである。FIG. 6 is a graph showing a relationship between an index of the degree of interference of an oxygen jet and a ratio D1 between the measured dust generation amount and the average dust amount.
【図７】酸素ジェットの干渉の度合の指標と酸素ジェッ
トの干渉度合との関係を示すグラフである。FIG. 7 is a graph showing the relationship between an index of the degree of interference of oxygen jets and the degree of interference of oxygen jets.
【図８】Ｗ値と、従来のダスト量の下限と測定されたダ
スト量との比を表すＤ２との関係を示すグラフである。FIG. 8 is a graph showing the relationship between the W value and D2, which represents the ratio between the conventional dust amount lower limit and the measured dust amount.
１：ノズル、 ２：ノズル孔。 1: Nozzle, 2: Nozzle hole.
Claims (1)
から撹拌用ガスを前記溶銑内に吹き込み、そして、前記
転炉の上部から、複数個のノズル孔を有するランスによ
って酸素を前記溶銑に向けて吹き付けて精錬を行う転炉
吹錬方法において、前記ランスとして、前記ノズル孔の
傾斜角度が下記(1) 式 sinθ＞0.16／sin (180°／ｎ） ---(1) を満足するものを使用し、そして、下記(2) 式、 Ｗ＝(36-1.4 θ)(1.6 Ｆ／ｎＤＬ-20)Ｌ2 ｎ／Ｍ ---(2) 但し、(1) 、(2) 式において、 θ：ノズル孔の傾斜角度（０°≦θ≦90°）、 ｎ：ノズル孔数（ｎ≧２）、 Ｄ：ノズル孔径(mm)、 Ｆ：送酸流量（Ｎｍ3/hr) 、 Ｌ：ランス高さ（ｍ）、 Ｍ：溶鉄重量（Ｔ）。 によって表されるＷ値が100 以下となるように、前記送
酸流量（Ｆ）、前記ノズル孔径（Ｄ）、および、前記ラ
ンス高さ（Ｌ）を制御しながら吹錬を行うことを特徴と
する転炉吹錬方法。1. A molten iron is charged into a converter, a stirring gas is blown into the molten iron from a lower portion of the converter, and oxygen is supplied from an upper portion of the converter by a lance having a plurality of nozzle holes. In the converter smelting method in which the slag is sprayed toward the hot metal for refining, the inclination angle of the nozzle hole as the lance has the following formula (1) sin θ> 0.16 / sin (180 ° / n) --- (1 ), And the following formula (2), W = (36-1.4 θ) (1.6 F / nDL-20) L 2 n / M --- (2) where (1), In the equation (2), θ: inclination angle of the nozzle hole (0 ° ≦ θ ≦ 90 °), n: number of nozzle holes (n ≧ 2), D: nozzle hole diameter (mm), F: flow rate of acid (Nm 3 / hr), L: Lance height (m), M: Molten iron weight (T). Is controlled so that the W value represented by is less than or equal to 100, the oxygen flow rate (F), the nozzle hole diameter (D), and the lance height (L) are controlled. How to blow a converter.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3406793A JPH06228624A (en) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | Method for blowing in converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3406793A JPH06228624A (en) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | Method for blowing in converter |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06228624A true JPH06228624A (en) | 1994-08-16 |
Family
ID=12403919
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3406793A Pending JPH06228624A (en) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | Method for blowing in converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06228624A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6793710B2 (en) | 2000-11-16 | 2004-09-21 | Nkk Corporation | Method for blowing oxygen in converter and top-blown lance for blowing oxygen |
| JP2018003132A (en) * | 2016-07-07 | 2018-01-11 | 新日鐵住金株式会社 | Refining method of molten iron |
-
1993
- 1993-01-29 JP JP3406793A patent/JPH06228624A/en active Pending
Cited By (2)
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|---|---|---|---|---|
| US6793710B2 (en) | 2000-11-16 | 2004-09-21 | Nkk Corporation | Method for blowing oxygen in converter and top-blown lance for blowing oxygen |
| JP2018003132A (en) * | 2016-07-07 | 2018-01-11 | 新日鐵住金株式会社 | Refining method of molten iron |
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