JPH06200719A - Ａｌ合金製エンジンバルブおよびその製造方法 - Google Patents
Ａｌ合金製エンジンバルブおよびその製造方法Info
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- JPH06200719A JPH06200719A JP111593A JP111593A JPH06200719A JP H06200719 A JPH06200719 A JP H06200719A JP 111593 A JP111593 A JP 111593A JP 111593 A JP111593 A JP 111593A JP H06200719 A JPH06200719 A JP H06200719A
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- JP
- Japan
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- sprayed layer
- alloy
- valve body
- flame
- atomic
- Prior art date
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/02—Selecting particular materials for valve-members or valve-seats; Valve-members or valve-seats composed of two or more materials
- F01L3/04—Coated valve members or valve-seats
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 フェース部に、密着力が高く、且つ割れを生
じることのない溶射層を備えたＡｌ合金製吸気バルブを
提供する。 【構成】 Ａｌ合金製吸気バルブ１はＡｌ合金製バルブ
本体２と、そのバルブ本体２のフェース部３に設けられ
た耐熱耐摩耗性溶射層４とよりなる。溶射層４は、Ｃｒ
およびＭｏから選択される少なくとも一種の合金元素Ａ
Ｅの含有量が５原子％≦ＡＥ≦３５原子％であるＣｏ基
合金より構成される。Ｃｏ基合金は、溶射時の半溶融状
態における粒子硬度が高いので、その粒子がフェース部
３に十分に食込み、これにより溶射層４の密着力が向上
する。また溶射処理は短時間で行われ、その処理時間内
においてＣｏ基合金はフェース部３との界面で合金化す
ることはなく、したがって脆い金属間化合物の生成が回
避されるので、溶射層４は靱性を有し、割れを生じるこ
とがない。
じることのない溶射層を備えたＡｌ合金製吸気バルブを
提供する。 【構成】 Ａｌ合金製吸気バルブ１はＡｌ合金製バルブ
本体２と、そのバルブ本体２のフェース部３に設けられ
た耐熱耐摩耗性溶射層４とよりなる。溶射層４は、Ｃｒ
およびＭｏから選択される少なくとも一種の合金元素Ａ
Ｅの含有量が５原子％≦ＡＥ≦３５原子％であるＣｏ基
合金より構成される。Ｃｏ基合金は、溶射時の半溶融状
態における粒子硬度が高いので、その粒子がフェース部
３に十分に食込み、これにより溶射層４の密着力が向上
する。また溶射処理は短時間で行われ、その処理時間内
においてＣｏ基合金はフェース部３との界面で合金化す
ることはなく、したがって脆い金属間化合物の生成が回
避されるので、溶射層４は靱性を有し、割れを生じるこ
とがない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ａｌ合金製エンジンバ
ルブ、特に、Ａｌ合金製バルブ本体と、そのバルブ本体
のフェース部に設けられた耐熱耐摩耗性溶射層とよりな
るエンジンバルブおよびその製造方法に関する。
ルブ、特に、Ａｌ合金製バルブ本体と、そのバルブ本体
のフェース部に設けられた耐熱耐摩耗性溶射層とよりな
るエンジンバルブおよびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種エンジンバルブとしては、
その溶射層をセラミック、Ｎｉ基合金、ＷＣ等より構成
したものが知られている（例えば、特開昭６３−１２８
１０号公報参照）。
その溶射層をセラミック、Ｎｉ基合金、ＷＣ等より構成
したものが知られている（例えば、特開昭６３−１２８
１０号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
ように溶射層をセラミックまたはＷＣより構成すると、
フェース部に対する溶射層の密着力は高くなるが、溶射
層の靱性不足に起因して、それに割れが生じ易い、とい
う問題がある。また溶射層をＮｉ基合金より構成する
と、溶射層の割れを回避することはできるが、その密着
力不足に起因して溶射層が剥離し易い、という問題があ
る。
ように溶射層をセラミックまたはＷＣより構成すると、
フェース部に対する溶射層の密着力は高くなるが、溶射
層の靱性不足に起因して、それに割れが生じ易い、とい
う問題がある。また溶射層をＮｉ基合金より構成する
と、溶射層の割れを回避することはできるが、その密着
力不足に起因して溶射層が剥離し易い、という問題があ
る。
【０００４】本発明は前記に鑑み、フェース部に対する
密着力が高く、また靱性を備えた溶射層を有する前記Ａ
ｌ合金製エンジンバルブおよびその製造方法を提供する
ことを目的とする。
密着力が高く、また靱性を備えた溶射層を有する前記Ａ
ｌ合金製エンジンバルブおよびその製造方法を提供する
ことを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ａｌ合金製バ
ルブ本体と、そのバルブ本体のフェース部に設けられた
耐熱耐摩耗性溶射層とよりなるＡｌ合金製エンジンバル
ブにおいて、前記溶射層は、ＣｒおよびＭｏから選択さ
れる少なくとも一種の合金元素ＡＥの含有量が５原子％
≦ＡＥ≦３５原子％であるＣｏ基合金より構成されるこ
とを特徴とする。
ルブ本体と、そのバルブ本体のフェース部に設けられた
耐熱耐摩耗性溶射層とよりなるＡｌ合金製エンジンバル
ブにおいて、前記溶射層は、ＣｒおよびＭｏから選択さ
れる少なくとも一種の合金元素ＡＥの含有量が５原子％
≦ＡＥ≦３５原子％であるＣｏ基合金より構成されるこ
とを特徴とする。
【０００６】本発明は、Ａｌ合金製バルブ本体と、その
バルブ本体のフェース部に設けられた耐熱耐摩耗性溶射
層とよりなり、前記溶射層は、ＣｒおよびＭｏから選択
される少なくとも一種の合金元素ＡＥの含有量が５原子
％≦ＡＥ≦３５原子％であるＣｏ基合金より構成される
Ａｌ合金製エンジンバルブを製造するに当り、前記溶射
層形成時における前記バルブ本体の温度ＴをＴ≦４５０
℃に設定することを特徴とする。
バルブ本体のフェース部に設けられた耐熱耐摩耗性溶射
層とよりなり、前記溶射層は、ＣｒおよびＭｏから選択
される少なくとも一種の合金元素ＡＥの含有量が５原子
％≦ＡＥ≦３５原子％であるＣｏ基合金より構成される
Ａｌ合金製エンジンバルブを製造するに当り、前記溶射
層形成時における前記バルブ本体の温度ＴをＴ≦４５０
℃に設定することを特徴とする。
【０００７】
【作用】第１発明において、前記組成のＣｏ基合金は、
溶射時の半溶融状態における粒子硬度が高いので、その
粒子がＡｌ合金製バルブ本体のフェース部に十分に食込
み、これにより溶射層の密着力が向上する。また溶射処
理は短時間で行われ、その処理時間内において前記組成
のＣｏ基合金はフェース部との界面で合金化することは
なく、したがって脆い金属間化合物の生成が回避される
ので溶射層は靱性を有し、割れを生じることがない。
溶射時の半溶融状態における粒子硬度が高いので、その
粒子がＡｌ合金製バルブ本体のフェース部に十分に食込
み、これにより溶射層の密着力が向上する。また溶射処
理は短時間で行われ、その処理時間内において前記組成
のＣｏ基合金はフェース部との界面で合金化することは
なく、したがって脆い金属間化合物の生成が回避される
ので溶射層は靱性を有し、割れを生じることがない。
【０００８】Ｃｏ基合金において、それがＣｒおよびＭ
ｏの両合金元素ＡＥを含む場合にもその含有量の和は５
原子％≦ＡＥ≦３５原子％である。
ｏの両合金元素ＡＥを含む場合にもその含有量の和は５
原子％≦ＡＥ≦３５原子％である。
【０００９】ただし、合金元素ＡＥの含有量がＡＥ＜５
原子％では溶射層の耐食性が減退し、一方、ＡＥ＞３５
原子％では溶射層の硬さが低くなるため耐摩耗性が低下
する。
原子％では溶射層の耐食性が減退し、一方、ＡＥ＞３５
原子％では溶射層の硬さが低くなるため耐摩耗性が低下
する。
【００１０】第２発明において、溶射層形成時における
バルブ本体の温度Ｔを前記のように設定すると、フェー
ス部の変形を回避して溶射層の割れを防止することがで
きる。ただし、バルブ本体の温度ＴがＴ＞４５０℃では
フェース部が変形するおそれがある。
バルブ本体の温度Ｔを前記のように設定すると、フェー
ス部の変形を回避して溶射層の割れを防止することがで
きる。ただし、バルブ本体の温度ＴがＴ＞４５０℃では
フェース部が変形するおそれがある。
【００１１】
【実施例】図１，図２において、Ａｌ合金製エンジンバ
ルブとしての吸気バルブ１はＡｌ合金製バルブ本体２
と、そのバルブ本体２のフェース部３に設けられた耐熱
耐摩耗性溶射層４とよりなる。溶射層４は、Ｃｒおよび
Ｍｏから選択される少なくとも一種の合金元素ＡＥの含
有量が５原子％≦ＡＥ≦３５原子％であるＣｏ基合金よ
り構成される。
ルブとしての吸気バルブ１はＡｌ合金製バルブ本体２
と、そのバルブ本体２のフェース部３に設けられた耐熱
耐摩耗性溶射層４とよりなる。溶射層４は、Ｃｒおよび
Ｍｏから選択される少なくとも一種の合金元素ＡＥの含
有量が５原子％≦ＡＥ≦３５原子％であるＣｏ基合金よ
り構成される。
【００１２】前記組成のＣｏ基合金は、溶射時の半溶融
状態における粒子硬度が高いので、その粒子がＡｌ合金
製バルブ本体２のフェース部３に十分に食込み、これに
より溶射層４の密着力が向上する。また溶射処理は短時
間で行われ、その処理時間内において前記組成のＣｏ基
合金はフェース部３との界面で合金化することはなく、
したがって脆い金属間化合物の生成が回避されるので溶
射層４は靱性を有し、割れを生じることがない。
状態における粒子硬度が高いので、その粒子がＡｌ合金
製バルブ本体２のフェース部３に十分に食込み、これに
より溶射層４の密着力が向上する。また溶射処理は短時
間で行われ、その処理時間内において前記組成のＣｏ基
合金はフェース部３との界面で合金化することはなく、
したがって脆い金属間化合物の生成が回避されるので溶
射層４は靱性を有し、割れを生じることがない。
【００１３】以下、吸気バルブ１の具体例について説明
する。
する。
【００１４】先ず、バルブ本体２を次のような各工程を
経て製造した。（ａ）Ａｌ−６重量％Ｃｒ−２重量％Ｚ
ｒ−３重量％Ｆｅの組成を有するＡｌ合金の溶湯を調製
する工程、（ｂ）前記溶湯を用いてアトマイズ法を行う
ことにより、Ａｌ合金粉末を製造する工程、（ｃ）Ａｌ
合金粉末を缶に封入して高温下で脱ガス処理を行い、押
出し用素材を製作する工程、（ｄ）押出し用素材に熱間
押出し加工を施してロッド状Ａｌ合金を得る工程、
（ｅ）ロッド状Ａｌ合金に機械加工を施してバルブ本体
２を製作する工程。
経て製造した。（ａ）Ａｌ−６重量％Ｃｒ−２重量％Ｚ
ｒ−３重量％Ｆｅの組成を有するＡｌ合金の溶湯を調製
する工程、（ｂ）前記溶湯を用いてアトマイズ法を行う
ことにより、Ａｌ合金粉末を製造する工程、（ｃ）Ａｌ
合金粉末を缶に封入して高温下で脱ガス処理を行い、押
出し用素材を製作する工程、（ｄ）押出し用素材に熱間
押出し加工を施してロッド状Ａｌ合金を得る工程、
（ｅ）ロッド状Ａｌ合金に機械加工を施してバルブ本体
２を製作する工程。
【００１５】次に、バルブ本体２のフェース部３に溶射
およびその他の表面処理を施して、吸気バルブ１の実施
例１，２および比較例１〜９を得た。
およびその他の表面処理を施して、吸気バルブ１の実施
例１，２および比較例１〜９を得た。
【００１６】表１，表２はフェース部３に対する表面処
理法および処理材を示す。表１は実施例１，２および比
較例１〜５に関し、また表２は比較例６〜９に関するも
のである。なお、溶射法の実施条件は次の通りである。
適用溶射法 高速ガス炎溶射法；溶射ノズルとフェース
部との距離 ３００mm；バルブ本体の回転送り速度５０
０mm／sec ；重なりピッチ ５mm、酸素ガス圧力 １７
０〜１８０ｐｓｉ；燃料供給量 ２０リットル／ｈ；溶
射粉末供給量 ８kg／ｈ；バルブ本体の温度Ｔ １５０
〜４９０℃（この温度Ｔはバルブ本体をガス冷却するこ
とによって得られたもので、表１に示されている）。ま
た溶射層は、当初厚さｔが１５０μｍになるように形成
され、その後機械加工によりｔ＝１００μｍに仕上げら
れたものである。
理法および処理材を示す。表１は実施例１，２および比
較例１〜５に関し、また表２は比較例６〜９に関するも
のである。なお、溶射法の実施条件は次の通りである。
適用溶射法 高速ガス炎溶射法；溶射ノズルとフェース
部との距離 ３００mm；バルブ本体の回転送り速度５０
０mm／sec ；重なりピッチ ５mm、酸素ガス圧力 １７
０〜１８０ｐｓｉ；燃料供給量 ２０リットル／ｈ；溶
射粉末供給量 ８kg／ｈ；バルブ本体の温度Ｔ １５０
〜４９０℃（この温度Ｔはバルブ本体をガス冷却するこ
とによって得られたもので、表１に示されている）。ま
た溶射層は、当初厚さｔが１５０μｍになるように形成
され、その後機械加工によりｔ＝１００μｍに仕上げら
れたものである。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】 表２において、比較例８は、肉盛溶接法を行っていると
きにフェース部に溶損が認められた。
きにフェース部に溶損が認められた。
【００１９】次に、実施例１，２および比較例１〜７，
９（比較例８は除外）をエンジンに組込んでベンチテス
トを行い、溶射層等の摩耗量および性状を調べたとこ
ろ、表３，表４の結果を得た。テスト条件は次の通りで
ある。使用エンジン 排気量１３００ｃｃのＳＯＨＣ型
４気筒４バルブエンジン；テストモード 全負荷、定回
転の連続運転；回転数 ７０００rpm ；運転時間 １０
０時間；バルブシート材質 Ｆｅ系焼結材（０．９〜
１．５重量％Ｃ、２〜３重量％Ｃｕ、０．４〜０．８重
量％Ｍｏ、残部Ｆｅ）。
９（比較例８は除外）をエンジンに組込んでベンチテス
トを行い、溶射層等の摩耗量および性状を調べたとこ
ろ、表３，表４の結果を得た。テスト条件は次の通りで
ある。使用エンジン 排気量１３００ｃｃのＳＯＨＣ型
４気筒４バルブエンジン；テストモード 全負荷、定回
転の連続運転；回転数 ７０００rpm ；運転時間 １０
０時間；バルブシート材質 Ｆｅ系焼結材（０．９〜
１．５重量％Ｃ、２〜３重量％Ｃｕ、０．４〜０．８重
量％Ｍｏ、残部Ｆｅ）。
【００２０】また溶射層等の密着力を調べるため、次の
ような方法でテストピースを製作し、それらテストピー
スについて引張りテストを行ったところ、表３，表４の
結果を得た。
ような方法でテストピースを製作し、それらテストピー
スについて引張りテストを行ったところ、表３，表４の
結果を得た。
【００２１】〔テストピースの製造〕 （ａ） 図３に示すように、前記ロッド状Ａｌ合金を、
それに機械加工を施してテーパピン状に形成し、その合
金５の小径部６を四角形の軟鋼製支持板７の中央にあけ
たテーパ孔８に嵌合して、小径部６の端面９と支持板７
の一面１０とを同一面上に保持した。この場合、端面９
の直径は３．８mmである。 （ｂ） Ａｌ合金５の端面９および支持板７の一面１０
に溶射層４等を形成して、実施例１，２および比較例１
〜７，９に対応するテストピース１１を得た。
それに機械加工を施してテーパピン状に形成し、その合
金５の小径部６を四角形の軟鋼製支持板７の中央にあけ
たテーパ孔８に嵌合して、小径部６の端面９と支持板７
の一面１０とを同一面上に保持した。この場合、端面９
の直径は３．８mmである。 （ｂ） Ａｌ合金５の端面９および支持板７の一面１０
に溶射層４等を形成して、実施例１，２および比較例１
〜７，９に対応するテストピース１１を得た。
【００２２】〔引張りテスト〕次のような引張りテスト
を行うことにより、Ａｌ合金（バルブ本体２）に対する
溶射層４等の密着力を測定した。
を行うことにより、Ａｌ合金（バルブ本体２）に対する
溶射層４等の密着力を測定した。
【００２３】図４に示すように、テストピース１１の支
持板７を、引張りテスタにおけるホルダ１２の保持溝１
３に嵌め、またテーパピン状Ａｌ合金５の端部に引張り
テスタのロッド１４をピン１５を介して連結し、次いで
ホルダ１２およびロッド１４を、引張り速度０．５mm／
min の条件で相互に逆方向へ移動させ、Ａｌ合金５が溶
射層４等から分離したときの平均引張り荷重を、溶射層
４等の密着力として測定した。
持板７を、引張りテスタにおけるホルダ１２の保持溝１
３に嵌め、またテーパピン状Ａｌ合金５の端部に引張り
テスタのロッド１４をピン１５を介して連結し、次いで
ホルダ１２およびロッド１４を、引張り速度０．５mm／
min の条件で相互に逆方向へ移動させ、Ａｌ合金５が溶
射層４等から分離したときの平均引張り荷重を、溶射層
４等の密着力として測定した。
【００２４】
【表３】
【００２５】
【表４】 表３から明らかなように、実施例１，２においては、溶
射層４の摩耗量が極めて少なく、また密着力も高く、そ
の上溶射層４が靱性を備えているので割れを生じること
がない。さらに、溶射層４形成時にバルブ本体２の温度
ＴをＴ≦４５０℃に保持するので、バルブ本体２の変形
および溶射層４の割れを回避することができ、またＡｌ
合金組織を変化させることもない。
射層４の摩耗量が極めて少なく、また密着力も高く、そ
の上溶射層４が靱性を備えているので割れを生じること
がない。さらに、溶射層４形成時にバルブ本体２の温度
ＴをＴ≦４５０℃に保持するので、バルブ本体２の変形
および溶射層４の割れを回避することができ、またＡｌ
合金組織を変化させることもない。
【００２６】比較例１は、実施例１に対応するが、溶射
層形成時のバルブ本体の温度ＴがＴ＞４５０℃であるこ
とに起因して、バルブ本体の変形および溶射層の割れが
生じる。
層形成時のバルブ本体の温度ＴがＴ＞４５０℃であるこ
とに起因して、バルブ本体の変形および溶射層の割れが
生じる。
【００２７】比較例２〜４は溶射層の密着力が低く、溶
射層の剥離が生じる。比較例５は溶射層の密着力は高い
が、その靱性が低いので溶射層に割れが生じる。
射層の剥離が生じる。比較例５は溶射層の密着力は高い
が、その靱性が低いので溶射層に割れが生じる。
【００２８】比較例６は、拡散被覆層とバルブ本体との
界面に脆い金属間化合物が生成されるので、その層の密
着力が極端に低くなって剥離する。比較例７は、メッキ
層が脆いため比較例５と同様に割れ、欠け等が生じる。
比較例９は表面処理が施されていないことから耐摩耗性
がない。
界面に脆い金属間化合物が生成されるので、その層の密
着力が極端に低くなって剥離する。比較例７は、メッキ
層が脆いため比較例５と同様に割れ、欠け等が生じる。
比較例９は表面処理が施されていないことから耐摩耗性
がない。
【００２９】なお、本発明エンジンバルブは排気バルブ
にも適用される。
にも適用される。
【００３０】
【発明の効果】第１発明によれば、溶射層を前記Ｃｏ基
合金より構成することによって、Ａｌ合金製バルブ本体
に対する溶射層の密着力を高め、またその溶射層の割れ
を回避し得るＡｌ合金製エンジンバルブを提供すること
ができる。
合金より構成することによって、Ａｌ合金製バルブ本体
に対する溶射層の密着力を高め、またその溶射層の割れ
を回避し得るＡｌ合金製エンジンバルブを提供すること
ができる。
【００３１】第２発明によれば、前記Ａｌ合金製エンジ
ンバルブを確実に量産し得る製造方法を提供することが
できる。
ンバルブを確実に量産し得る製造方法を提供することが
できる。
【図１】吸気バルブの要部正面図である。
【図２】フェース部の拡大断面図である。
【図３】テストピースの要部破断正面図である。
【図４】テストピースを引張りテスタに取付けた状態を
示す側面図である。
示す側面図である。
１ 吸気バルブ（エンジンバルブ） ２ バルブ本体 ３ フェース部 ４ 溶射層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小池 精一 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ａｌ合金製バルブ本体（２）と、そのバ
ルブ本体（２）のフェース部（３）に設けられた耐熱耐
摩耗性溶射層（４）とよりなるＡｌ合金製エンジンバル
ブにおいて、前記溶射層（４）は、ＣｒおよびＭｏから
選択される少なくとも一種の合金元素ＡＥの含有量が５
原子％≦ＡＥ≦３５原子％であるＣｏ基合金より構成さ
れることを特徴とするＡｌ合金製エンジンバルブ。 - 【請求項２】 Ａｌ合金製バルブ本体（２）と、そのバ
ルブ本体（２）のフェース部（３）に設けられた耐熱耐
摩耗性溶射層（４）とよりなり、前記溶射層（４）は、
ＣｒおよびＭｏから選択される少なくとも一種の合金元
素ＡＥの含有量が５原子％≦ＡＥ≦３５原子％であるＣ
ｏ基合金より構成されるＡｌ合金製エンジンバルブを製
造するに当り、前記溶射層形成時における前記バルブ本
体（２）の温度ＴをＴ≦４５０℃に設定することを特徴
とするＡｌ合金製エンジンバルブの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP111593A JPH06200719A (ja) | 1993-01-07 | 1993-01-07 | Ａｌ合金製エンジンバルブおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP111593A JPH06200719A (ja) | 1993-01-07 | 1993-01-07 | Ａｌ合金製エンジンバルブおよびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06200719A true JPH06200719A (ja) | 1994-07-19 |
Family
ID=11492467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP111593A Pending JPH06200719A (ja) | 1993-01-07 | 1993-01-07 | Ａｌ合金製エンジンバルブおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06200719A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0859131A1 (en) * | 1997-02-14 | 1998-08-19 | Fuji Oozx Inc. | Poppet valve and method of making it |
-
1993
- 1993-01-07 JP JP111593A patent/JPH06200719A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0859131A1 (en) * | 1997-02-14 | 1998-08-19 | Fuji Oozx Inc. | Poppet valve and method of making it |
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