JPH06190420A - 棒・線材の熱間圧延方法 - Google Patents
棒・線材の熱間圧延方法Info
- Publication number
- JPH06190420A JPH06190420A JP4358157A JP35815792A JPH06190420A JP H06190420 A JPH06190420 A JP H06190420A JP 4358157 A JP4358157 A JP 4358157A JP 35815792 A JP35815792 A JP 35815792A JP H06190420 A JPH06190420 A JP H06190420A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- rolled
- hot rolling
- bar
- surface temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 炭素鋼及び低合金鋼の棒・線材の熱間圧延に
おいて、内部組織が整粒であり、かつ、寸法精度に優れ
た棒・線材を得るための熱間圧延方法を提供する。 【構成】 炭素鋼又は低合金鋼の熱間圧延の最終圧延パ
スにおいて、a)被圧延材を圧延直前に、表面温度で６５
０℃以下であり、かつ、いかなる部分においてもＭs点
以上となるように冷却し、b)断面減少率１５％以下で圧
延し、c)圧延後の復熱による被圧延材の表面温度の最高
値を８３０℃以下とする。
おいて、内部組織が整粒であり、かつ、寸法精度に優れ
た棒・線材を得るための熱間圧延方法を提供する。 【構成】 炭素鋼又は低合金鋼の熱間圧延の最終圧延パ
スにおいて、a)被圧延材を圧延直前に、表面温度で６５
０℃以下であり、かつ、いかなる部分においてもＭs点
以上となるように冷却し、b)断面減少率１５％以下で圧
延し、c)圧延後の復熱による被圧延材の表面温度の最高
値を８３０℃以下とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、炭素鋼、クロム鋼、ク
ロムモリブデン鋼などの低合金鋼の棒・線材の熱間圧延
において、仕上圧延の圧下量が１５％以下である場合に
発生する局部的な結晶粒の粗大化の発生（すなわち、全
体として見れば、不均一組織の発生）を抑制・防止する
方法に関する。
ロムモリブデン鋼などの低合金鋼の棒・線材の熱間圧延
において、仕上圧延の圧下量が１５％以下である場合に
発生する局部的な結晶粒の粗大化の発生（すなわち、全
体として見れば、不均一組織の発生）を抑制・防止する
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱間加工において、仕上圧延の圧下量を
少なくすると局部的な結晶粒の粗大化、すなわち不均一
組織が発生することが知られており、従来より、仕上圧
延では断面減少率で少なくとも２０％弱程度の加工を施
すことが一般的となっている。
少なくすると局部的な結晶粒の粗大化、すなわち不均一
組織が発生することが知られており、従来より、仕上圧
延では断面減少率で少なくとも２０％弱程度の加工を施
すことが一般的となっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、特殊鋼の圧延材
に対してますます厳しい寸法精度（断面形状・寸法及び
曲がり等を含む）が要求されるようになってきており、
製造側ではこれに対応するため、圧延の最終パスとして
軽圧下のスキンパス圧延を導入せざるを得なくなってい
る。しかし前述の通り、熱間圧延の最終段階での軽圧下
加工は、局部的な結晶粒の粗大化の発生（すなわち、不
均一組織の発生）を引き起こす。このような不均一組織
は、圧延材に対して引抜等の冷間加工を施す際、曲がり
の原因となる等の不具合を生ずることがある。
に対してますます厳しい寸法精度（断面形状・寸法及び
曲がり等を含む）が要求されるようになってきており、
製造側ではこれに対応するため、圧延の最終パスとして
軽圧下のスキンパス圧延を導入せざるを得なくなってい
る。しかし前述の通り、熱間圧延の最終段階での軽圧下
加工は、局部的な結晶粒の粗大化の発生（すなわち、不
均一組織の発生）を引き起こす。このような不均一組織
は、圧延材に対して引抜等の冷間加工を施す際、曲がり
の原因となる等の不具合を生ずることがある。
【０００４】本発明はこのような課題を解決するために
成されたものであり、その目的とするところは、炭素鋼
及び低合金鋼の棒・線材の熱間圧延において、内部組織
が整粒であり、かつ、寸法精度に優れた棒・線材を得る
ための熱間圧延方法を提供することにある。
成されたものであり、その目的とするところは、炭素鋼
及び低合金鋼の棒・線材の熱間圧延において、内部組織
が整粒であり、かつ、寸法精度に優れた棒・線材を得る
ための熱間圧延方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に成された本発明に係る棒・線材の熱間圧延方法は、炭
素鋼又は低合金鋼の熱間圧延の最終圧延パスにおいて、 a)被圧延材を圧延直前に、表面温度で６５０℃以下であ
り、かつ、いかなる部分においてもＭs点以上となるよ
うに冷却し、 b)断面減少率１５％以下で圧延し、 c)圧延後の復熱による被圧延材の表面温度の最高値を８
３０℃以下とすることを特徴とする。
に成された本発明に係る棒・線材の熱間圧延方法は、炭
素鋼又は低合金鋼の熱間圧延の最終圧延パスにおいて、 a)被圧延材を圧延直前に、表面温度で６５０℃以下であ
り、かつ、いかなる部分においてもＭs点以上となるよ
うに冷却し、 b)断面減少率１５％以下で圧延し、 c)圧延後の復熱による被圧延材の表面温度の最高値を８
３０℃以下とすることを特徴とする。
【０００６】
【作用】圧延を塑性加工学的に見ると、微視的加工度は
被圧延材の断面内で均一ではなく、ロールとの接触部分
に対する位置や表面（ロールとの接触部分）からの深さ
等により異なっている。
被圧延材の断面内で均一ではなく、ロールとの接触部分
に対する位置や表面（ロールとの接触部分）からの深さ
等により異なっている。
【０００７】一般に、鋼を熱間（オーステナイト状態）
で加工する場合、加工度が或る値（限界加工度）を超え
ると、オーステナイトの再結晶が生じる。この場合、再
結晶により生成される結晶粒の大きさは、そのときに受
けた加工度及びそのときの温度に依存し、加工度に関し
ては、限界加工度を超える加工度が小さいほど、再結晶
粒が速やかに成長するという特徴がある。従って、微細
な結晶粒を有する鋼材を小さい加工度で加工した場合
に、断面内の或る部分においては限界加工度を超えず、
別の部分では限界加工度を僅かに超えるいうことがある
と、元のままの部分では微細なままで残り、再結晶した
部分では結晶粒が大きく成長するという現象が生じる。
これが不均一組織である。
で加工する場合、加工度が或る値（限界加工度）を超え
ると、オーステナイトの再結晶が生じる。この場合、再
結晶により生成される結晶粒の大きさは、そのときに受
けた加工度及びそのときの温度に依存し、加工度に関し
ては、限界加工度を超える加工度が小さいほど、再結晶
粒が速やかに成長するという特徴がある。従って、微細
な結晶粒を有する鋼材を小さい加工度で加工した場合
に、断面内の或る部分においては限界加工度を超えず、
別の部分では限界加工度を僅かに超えるいうことがある
と、元のままの部分では微細なままで残り、再結晶した
部分では結晶粒が大きく成長するという現象が生じる。
これが不均一組織である。
【０００８】このため本発明者は、熱間加工試験機を用
い、各種炭素鋼・低合金鋼について、微視的加工度及び
加工温度を種々に変化させた場合のオーステナイトの再
結晶挙動について研究を重ねた。その結果、加工温度が
８３０℃以下になると、通常の圧延の冷却速度では再結
晶粒の異常成長は発生せず、不均一組織は発生しないこ
とを見いだした。そこで、このような知見を実際の圧延
工程に応用し、特に、仕上がり寸法精度を重視した圧延
を行なう場合に適用した結果、上記圧延条件を確定した
ものである。
い、各種炭素鋼・低合金鋼について、微視的加工度及び
加工温度を種々に変化させた場合のオーステナイトの再
結晶挙動について研究を重ねた。その結果、加工温度が
８３０℃以下になると、通常の圧延の冷却速度では再結
晶粒の異常成長は発生せず、不均一組織は発生しないこ
とを見いだした。そこで、このような知見を実際の圧延
工程に応用し、特に、仕上がり寸法精度を重視した圧延
を行なう場合に適用した結果、上記圧延条件を確定した
ものである。
【０００９】まずb)の条件は、被圧延材の仕上がり寸法
精度を向上させるために必要なものであり、一般的には
小さい断面減少率で圧延するほど、形状及び寸法精度の
良い圧延を行なうことができる。しかし、熱間圧延の最
終パスでこのような軽圧下圧延を行なうと、上記の通
り、断面内の不均一な再結晶の生成が生じる。c)の条件
は、このような軽圧下加工により発生したオーステナイ
ト再結晶粒が大きく成長するのを防止するために必要な
ものであり、この条件により、圧延後は特別に冷却を施
さなくとも不均一組織の発生が防止される。a)の条件の
うち、表面温度を６５０℃以下にするという部分は圧延
後の復熱による被圧延材の表面温度の最高値を８３０℃
以下にするために設けたものである。また、いかなる部
分においてもＭs点以上とするという部分は、圧延機に
対する負荷を軽減すると共に、圧延後の組織を通常のフ
ェライト−パーライト又はベイナイト（或いはそれらの
混合組織）とするために設けられたものである。
精度を向上させるために必要なものであり、一般的には
小さい断面減少率で圧延するほど、形状及び寸法精度の
良い圧延を行なうことができる。しかし、熱間圧延の最
終パスでこのような軽圧下圧延を行なうと、上記の通
り、断面内の不均一な再結晶の生成が生じる。c)の条件
は、このような軽圧下加工により発生したオーステナイ
ト再結晶粒が大きく成長するのを防止するために必要な
ものであり、この条件により、圧延後は特別に冷却を施
さなくとも不均一組織の発生が防止される。a)の条件の
うち、表面温度を６５０℃以下にするという部分は圧延
後の復熱による被圧延材の表面温度の最高値を８３０℃
以下にするために設けたものである。また、いかなる部
分においてもＭs点以上とするという部分は、圧延機に
対する負荷を軽減すると共に、圧延後の組織を通常のフ
ェライト−パーライト又はベイナイト（或いはそれらの
混合組織）とするために設けられたものである。
【００１０】
【実施例】本発明の一実施例を説明する。本実施例で
は、炭素鋼としてＳ４５Ｃを、低合金鋼としてクロムモ
リブデン鋼ＳＣＭ４２０を使用した。実験に用いた両鋼
の供試材の主要化学成分を図２に示す。
は、炭素鋼としてＳ４５Ｃを、低合金鋼としてクロムモ
リブデン鋼ＳＣＭ４２０を使用した。実験に用いた両鋼
の供試材の主要化学成分を図２に示す。
【００１１】まず、熱間加工試験機（商品名「サーメッ
クマスターＺ」）を用いて、両鋼の試験片の加工温度及
び微視的加工度と結晶粒粗大化との関係を調査した。試
験方法は次の通りである。直径８ｍｍ、高さ１２ｍｍの
円柱状の試験片をＡ3点以上に加熱してオーステナイト
化した後、Ｔ＝９５０、９００、８５０、８００、７５
０℃の各種温度に急冷し、その温度で直ちに、高さが１
０．２ｍｍとなるまで圧縮加工を施した（圧縮率＝１５
％、平均歪速度＝１０／秒）。そして、加工後直ちに、
通常の圧延工程における圧延材の圧延後の冷却速度に近
い０．５℃／秒の速度で室温まで冷却した。
クマスターＺ」）を用いて、両鋼の試験片の加工温度及
び微視的加工度と結晶粒粗大化との関係を調査した。試
験方法は次の通りである。直径８ｍｍ、高さ１２ｍｍの
円柱状の試験片をＡ3点以上に加熱してオーステナイト
化した後、Ｔ＝９５０、９００、８５０、８００、７５
０℃の各種温度に急冷し、その温度で直ちに、高さが１
０．２ｍｍとなるまで圧縮加工を施した（圧縮率＝１５
％、平均歪速度＝１０／秒）。そして、加工後直ちに、
通常の圧延工程における圧延材の圧延後の冷却速度に近
い０．５℃／秒の速度で室温まで冷却した。
【００１２】円柱状の鋼材を圧縮加工した場合、その断
面内の微視的加工度の分布は予め計算で求めることがで
きる。本実施例の試験片を加工した後の、中心を通る縦
断面内における微視的加工度εの分布を図４に示す。な
おここでは、微視的加工度として次の式で定義される相
当歪εを用いた。 ε＝｛（ε1 2＋ε2 2＋ε3 2）・２／３｝1/2 ただし、ε1、ε2、ε3は主方向の対数歪（主歪）であ
る。試験片の圧縮率を１５％とした場合、縦断面内にお
ける試験片内部の相当歪εは０〜０．２０の範囲にわた
る。
面内の微視的加工度の分布は予め計算で求めることがで
きる。本実施例の試験片を加工した後の、中心を通る縦
断面内における微視的加工度εの分布を図４に示す。な
おここでは、微視的加工度として次の式で定義される相
当歪εを用いた。 ε＝｛（ε1 2＋ε2 2＋ε3 2）・２／３｝1/2 ただし、ε1、ε2、ε3は主方向の対数歪（主歪）であ
る。試験片の圧縮率を１５％とした場合、縦断面内にお
ける試験片内部の相当歪εは０〜０．２０の範囲にわた
る。
【００１３】上記各試験片は、その中心を通る面で縦に
切断し、顕微鏡により結晶粒度の測定を行なった。この
とき、図４の断面微視的加工度分布と突き合わせること
により、微視的加工度が０〜０．２０である各部分にお
ける結晶粒度を測定するようにした。ＳＣＭ４２０試験
片における加工温度、微視的歪（相当歪）、及び、結晶
粒度の関係を図１に示す。図１の立体グラフのベース
（床）面に点線で描かれているように、加工温度が８３
０度以上となると、相当歪が０．０５〜０．１５のとき
に再結晶が生じ、結晶粒が非常に大きくなる場合があ
る。この場合に、図５に示すような不均一組織が発生す
るのである（図５はＳ４５Ｃの組織である）。一方、図
１より逆に、加工温度が８３０度以下の場合には、相当
歪を０．１５以下としても結晶粒の粗大化は生じないと
いうことがわかる。
切断し、顕微鏡により結晶粒度の測定を行なった。この
とき、図４の断面微視的加工度分布と突き合わせること
により、微視的加工度が０〜０．２０である各部分にお
ける結晶粒度を測定するようにした。ＳＣＭ４２０試験
片における加工温度、微視的歪（相当歪）、及び、結晶
粒度の関係を図１に示す。図１の立体グラフのベース
（床）面に点線で描かれているように、加工温度が８３
０度以上となると、相当歪が０．０５〜０．１５のとき
に再結晶が生じ、結晶粒が非常に大きくなる場合があ
る。この場合に、図５に示すような不均一組織が発生す
るのである（図５はＳ４５Ｃの組織である）。一方、図
１より逆に、加工温度が８３０度以下の場合には、相当
歪を０．１５以下としても結晶粒の粗大化は生じないと
いうことがわかる。
【００１４】次に、Ｓ４５Ｃについて、本発明の方法及
び従来の方法により実際に丸棒材の圧延を行ない、不均
一組織がどの程度発生するかを調査した。圧延材の仕上
寸法はφ３４ｍｍとφ４２ｍｍの２種類とし、仕上寸法
を高精度に仕上げるための最終パス圧延は２段式３方ロ
ールで行ない、減面率が４．８と８．３％の２種類にな
るようにした。
び従来の方法により実際に丸棒材の圧延を行ない、不均
一組織がどの程度発生するかを調査した。圧延材の仕上
寸法はφ３４ｍｍとφ４２ｍｍの２種類とし、仕上寸法
を高精度に仕上げるための最終パス圧延は２段式３方ロ
ールで行ない、減面率が４．８と８．３％の２種類にな
るようにした。
【００１５】また、最終パス圧延機の前で被圧延材の水
冷を行なう場合と行なわない場合を設け、水冷を行なわ
ない場合には被圧延材の炉からの抽出温度を変えること
により、水冷を行なう場合には冷却水の使用量を変化さ
せることにより、圧延時の被圧延材の温度を６００℃以
下〜９４５℃の間で変化させた。圧延後は、全ての試験
材について何等積極的な冷却を行なわず、空冷により室
温まで冷却した。
冷を行なう場合と行なわない場合を設け、水冷を行なわ
ない場合には被圧延材の炉からの抽出温度を変えること
により、水冷を行なう場合には冷却水の使用量を変化さ
せることにより、圧延時の被圧延材の温度を６００℃以
下〜９４５℃の間で変化させた。圧延後は、全ての試験
材について何等積極的な冷却を行なわず、空冷により室
温まで冷却した。
【００１６】一般に、圧延前に被圧延材を水冷しても、
表面部分では温度が大きく下がるが、内部の温度はさほ
ど低下しない。従って、圧延後、被圧延材は内部に持っ
ている熱により、表面温度が再度上昇する（これを復熱
という）。本実施例では、各試験材の復熱による最高到
達温度（表面温度）を測定した。その結果を図３に示
す。
表面部分では温度が大きく下がるが、内部の温度はさほ
ど低下しない。従って、圧延後、被圧延材は内部に持っ
ている熱により、表面温度が再度上昇する（これを復熱
という）。本実施例では、各試験材の復熱による最高到
達温度（表面温度）を測定した。その結果を図３に示
す。
【００１７】冷却後、各試験材を切断し、断面の中で結
晶粒が粗大化した部分の面積率を測定したところ、その
結果は図３の通りであった。図３に示される通り、本発
明の方法で仕上圧延した丸棒材は不均一組織が全く発生
しないか、発生しても１０％程度であるのに対し、本発
明の条件を外れた方法で圧延した丸棒材では、断面の４
０〜７０％もの部分で不均一組織が発生していた。
晶粒が粗大化した部分の面積率を測定したところ、その
結果は図３の通りであった。図３に示される通り、本発
明の方法で仕上圧延した丸棒材は不均一組織が全く発生
しないか、発生しても１０％程度であるのに対し、本発
明の条件を外れた方法で圧延した丸棒材では、断面の４
０〜７０％もの部分で不均一組織が発生していた。
【００１８】
【発明の効果】本発明に係る棒・線材の熱間圧延方法で
は、圧延材の仕上寸法精度を向上させるために圧延の最
終パスで断面減少率１５％以下の軽圧下を行なう場合に
おいて、圧延後の被圧延材の表面温度を８３０℃以下と
することにより、軽圧下加工時に発生する再結晶オース
テナイトの成長を抑えて不均一組織の生成を防止する。
また、被圧延材の冷却を圧延前に行なうため、圧延後に
冷却する場合と比較して曲がりが発生しにくく、より良
好な真直性を有する圧延材を得ることができる。
は、圧延材の仕上寸法精度を向上させるために圧延の最
終パスで断面減少率１５％以下の軽圧下を行なう場合に
おいて、圧延後の被圧延材の表面温度を８３０℃以下と
することにより、軽圧下加工時に発生する再結晶オース
テナイトの成長を抑えて不均一組織の生成を防止する。
また、被圧延材の冷却を圧延前に行なうため、圧延後に
冷却する場合と比較して曲がりが発生しにくく、より良
好な真直性を有する圧延材を得ることができる。
【図１】 ＳＣＭ４２０試験片の加工温度、微視的歪
（相当歪）、及び、結晶粒度の関係の立体グラフ。
（相当歪）、及び、結晶粒度の関係の立体グラフ。
【図２】 本発明の実施例で用いた試験材の主要化学成
分量を示す図。
分量を示す図。
【図３】 実施例の試験材の不均一組織発生状況を示す
図。
図。
【図４】 円柱状試験片を熱間で軸方向に圧縮加工した
場合の微視的加工度の分布を表わすグラフ。
場合の微視的加工度の分布を表わすグラフ。
【図５】 Ｓ４５Ｃの不均一組織を示す顕微鏡写真。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年２月５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図５
【補正方法】変更
【補正内容】
【図５】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２１Ｄ 11/00 １０１ (72)発明者 江島 司 愛知県東海市荒尾町ワノ割１番地 愛知製 鋼株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 炭素鋼又は低合金鋼の熱間圧延の最終圧
延パスにおいて、 a)被圧延材を圧延直前に、表面温度で６５０℃以下であ
り、かつ、いかなる部分においてもＭs点以上となるよ
うに冷却し、 b)断面減少率１５％以下で圧延し、 c)圧延後の復熱による被圧延材の表面温度の最高値を８
３０℃以下とすることを特徴とする棒・線材の熱間圧延
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4358157A JPH06190420A (ja) | 1992-12-26 | 1992-12-26 | 棒・線材の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4358157A JPH06190420A (ja) | 1992-12-26 | 1992-12-26 | 棒・線材の熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06190420A true JPH06190420A (ja) | 1994-07-12 |
Family
ID=18457842
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4358157A Pending JPH06190420A (ja) | 1992-12-26 | 1992-12-26 | 棒・線材の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06190420A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102896159A (zh) * | 2011-07-29 | 2013-01-30 | 宝钢集团新疆八一钢铁有限公司 | 减少拉丝用低碳钢盘条氧化铁皮的轧制冷却工艺 |
| CN103736744A (zh) * | 2013-12-28 | 2014-04-23 | 首钢总公司 | 一种控制低碳钢盘条三次渗碳体的热轧方法 |
-
1992
- 1992-12-26 JP JP4358157A patent/JPH06190420A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102896159A (zh) * | 2011-07-29 | 2013-01-30 | 宝钢集团新疆八一钢铁有限公司 | 减少拉丝用低碳钢盘条氧化铁皮的轧制冷却工艺 |
| CN102896159B (zh) * | 2011-07-29 | 2015-09-23 | 宝钢集团新疆八一钢铁有限公司 | 减少拉丝用低碳钢盘条氧化铁皮的轧制冷却工艺 |
| CN103736744A (zh) * | 2013-12-28 | 2014-04-23 | 首钢总公司 | 一种控制低碳钢盘条三次渗碳体的热轧方法 |
| CN103736744B (zh) * | 2013-12-28 | 2016-01-20 | 首钢总公司 | 一种控制低碳钢盘条三次渗碳体的热轧方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3940092A1 (en) | Hot-rolled steel sheet | |
| JP2004211199A (ja) | 耐疲労特性に優れ、かつ強度−延性バランスに優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3796949B2 (ja) | 軸受用鋼線材の製造方法 | |
| EP2907887B1 (en) | Cold-rolled steel sheet with superior shape fixability and manufacturing method therefor | |
| JP2003183733A (ja) | 線材の製造方法 | |
| JPH06190420A (ja) | 棒・線材の熱間圧延方法 | |
| JPH0753889B2 (ja) | 厚物超深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH04293721A (ja) | メカニカルデスケーリング性に優れた軟鋼線材の製造法 | |
| JPH07150244A (ja) | 冷間加工用フェライトステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH1112686A (ja) | 均質性に優れた缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP2651761B2 (ja) | メカニカルデスケーリング性に優れた冷間圧造用炭素鋼線材の製造法 | |
| JP2004100038A (ja) | 熱間圧延ままで球状化組織を有する低合金鋼材及びその製造方法 | |
| JP2550640B2 (ja) | 硫黄快削鋼の圧延方法 | |
| JP7472992B2 (ja) | 冷延鋼板および冷延鋼板の製造方法 | |
| EP4060073A1 (en) | Bearing wire rod and manufacturing method therefor | |
| JP2002143909A (ja) | 耐スポーリング性の高い高速度工具鋼製ロールとその製造方法 | |
| JPS6259167B2 (ja) | ||
| JP3494043B2 (ja) | 剪断および打ち抜き性に優れる加工用熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP4151443B2 (ja) | 打抜き後の平坦度に優れる薄鋼板およびその製造方法 | |
| WO2020202641A1 (ja) | 高炭素鋼板およびその製造方法 | |
| JPH08269541A (ja) | 焼入れ性と加工性に優れた高炭素熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH05171274A (ja) | メカニカルデスケーリング性に優れた被覆アーク溶接棒心線用線材の製造法 | |
| CN115125452A (zh) | 冷轧低碳钢的制造方法 | |
| JP3446512B2 (ja) | テーパ鋼板の製造方法 | |
| JP2791832B2 (ja) | 冷間鍛造時の加工性に優れた軟鋼線材の製造法 |