JPH06188136A - Manufacture of permanent magnet - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To prevent a crack in a pressed powder body when a permanent magnetic powder in a rubber mold is pressed using a die press machine. CONSTITUTION:After permanent magnet powder 4 is subjected to at least one process out of stirring 12, vibration and compression, a rubber mold 10 is charged with the permanent magnet powder 4. In this case, the charging density is not less than 1.2 times that of natural charging and a changing ratio in density during compression is made 5 to 40%.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、永久磁石の製造方法に
関するものであり、さらに詳しく述べるならば、永久磁
石粉末を磁界中配向しまたダイプレス機により成形し、
得られた圧粉体を焼結し又は樹脂含浸することにより永
久磁石を製造する方法に関する。以下、主として磁界中
配向成形を行う異方性焼結永久磁石の製造方法を例にと
って従来技術及び本発明を説明するが、他の永久磁石に
ついても同様である。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a permanent magnet. More specifically, the permanent magnet powder is oriented in a magnetic field and molded by a die press machine.
The present invention relates to a method for producing a permanent magnet by sintering or impregnating the obtained green compact. Hereinafter, the prior art and the present invention will be described mainly by taking an example of a method for producing an anisotropic sintered permanent magnet that performs orientation molding in a magnetic field, but the same applies to other permanent magnets.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来、密度分布が均一な圧粉体を作る方
法として、永久磁石粉末をゴム容器に詰め、これを液圧
によって加圧する冷間静水圧プレス法（ＣＩＰ法）が知
られているが、ゴム容器を液体媒体中に沈める湿式法は
能率が悪く、一方、加圧用ゴム容器を介して成形用ゴム
容器を間接的に加圧する乾式ＣＩＰ法は、磁石製品の大
半を占める扁平物の成形にはきわめて不向きであり、湿
式法及び乾式法のいずれも永久磁石の工業的製造には使
用されていず、学術的研究あるいは試作品の製造等に専
ら使用されている。2. Description of the Related Art Conventionally, a cold isostatic pressing method (CIP method) in which a permanent magnet powder is packed in a rubber container and pressurized by hydraulic pressure is known as a method for producing a powder compact having a uniform density distribution. However, the wet method of submerging a rubber container in a liquid medium is inefficient, while the dry CIP method of indirectly pressurizing a molding rubber container through a pressing rubber container is a flat product that occupies most of magnet products. It is extremely unsuitable for molding, and neither the wet method nor the dry method is used for industrial production of permanent magnets, but it is used exclusively for academic research or production of prototypes.

【０００３】工業的に使用される成形法は磁界中プレス
法であり、これにはいわゆる垂直ダイプレス法と平行ダ
イプレス法がある。磁石製品の多くは、主面に垂直な異
方性を有する扁平物によって占められており、その大半
が平行ダイプレス法によって製造されている。ところ
が、平行ダイプレス法では垂直ダイプレス法よりも残留
磁束密度（Ｂｒ）および最大エネルギ積（ＢＨ）_max が
低くなるので、異方性扁平磁石は使用するプレス法が制
約になって、材料が本来もっている磁気特性を発揮でき
ない。A molding method used industrially is a magnetic field pressing method, which includes a so-called vertical die pressing method and a parallel die pressing method. Most magnet products are occupied by flat objects having anisotropy perpendicular to the main surface, and most of them are manufactured by the parallel die press method. However, since the residual magnetic flux density (Br) and the maximum energy product (BH) _max are lower in the parallel die press method than in the vertical die press method, the pressing method used for anisotropic flat magnets is a constraint, and the material is originally The magnetic properties that are present cannot be exhibited.

【０００４】特公昭５５−２６６０１号公報によると、
金型中にあらかじめ成形したゴム容器を入れ、このゴム
容器中に希土類コバルト合金粉末を入れてから、平行ダ
イプレスする方法が提案され、ゴム容器を圧力媒体とし
て使用する方法によると平行ダイプレスでも、垂直ダイ
プレスと同様にまで磁気特性が向上することが謳われて
いる。According to Japanese Patent Publication No. 55-26601,
A method has been proposed in which a preformed rubber container is placed in a mold, and the rare earth cobalt alloy powder is placed in the rubber container, followed by parallel die pressing. It is said that the magnetic properties are improved to the same level as the die press.

【０００５】[0005]

【発明が解決しようとする課題】したがって前掲特公昭
５５−２６６０１号公報の方法は、ゴムを圧力媒体とし
て使用する磁界中配向成形により平行ダイプレスでも垂
直ダイプレスと同等の磁気特性をもつ希土類−コバルト
永久磁石の製造を可能にする。しかしながら、現在日本
の磁石製造メーカーから発表されているカタログで平行
ダイプレス法と垂直ダイプレス法による特性の相違に言
及しているものはすべて前者による製造物は後者より低
い特性が掲げられている。したがって、従来、平行ダイ
プレス法による製造物の特性を垂直ダイプレス法に匹敵
するようにしようとする要請はあったものの前掲公報の
方法は工業的に応用されていなかったと言えよう。Therefore, the method disclosed in Japanese Patent Publication No. 55-26601 is a rare earth-cobalt permanent magnet having magnetic properties equivalent to those of a vertical die press even in a parallel die press by orientation molding in a magnetic field using rubber as a pressure medium. Enables the manufacture of magnets. However, in all the catalogs currently announced by Japanese magnet manufacturers, the former manufactured product has lower characteristics than the latter in all that mention the difference in characteristics between the parallel die pressing method and the vertical die pressing method. Therefore, it can be said that the method disclosed in the above publication has not been industrially applied, although there has been a request to make the characteristics of the product produced by the parallel die pressing method comparable to those of the vertical die pressing method.

【０００６】本発明者は、前掲公報が開示するところに
従い、永久磁石粉末を予めダイプレス機の金型中にセッ
トされたゴムモールドに入れ、次に、密度が通常４５〜
６０％程度である圧粉体にパンチにより圧縮する実験を
行ったところ、ダイプレス機内で圧粉体が割れてしまう
か、あるいはゴムモールドが圧縮中に不均一変形し、そ
の形状の設計変更によっては修正できない程度に圧粉体
が変形してしまうことが分かった。この実験ではゴムモ
ールド内への永久磁石粉末の充填は該粉末が入った細長
い容器の先端開孔部がゴムモールドの直上に位置するよ
うに該容器を上パンチとゴムモールドの間の空間に進入
させ、そして該粉末をゴムモールド内に落下させる方法
により行った。その結果、永久磁石粉末はゴムモールド
に自然充填され密度は約１３％（希土類−コバルト合金
の密度を１００％とする）となった。The present inventor, as disclosed in the above-mentioned publication, puts the permanent magnet powder into a rubber mold previously set in a die of a die press machine, and then has a density of usually 45 to
When an experiment was conducted to compress a green compact of about 60% by a punch, the green compact was broken in the die press machine, or the rubber mold was deformed non-uniformly during compression, and depending on the design change of the shape It was found that the green compact was deformed to the extent that it could not be corrected. In this experiment, the filling of the permanent magnet powder into the rubber mold entered the space between the upper punch and the rubber mold so that the open end of the elongated container containing the powder was located directly above the rubber mold. And dropping the powder into a rubber mold. As a result, the permanent magnet powder was naturally filled in the rubber mold and the density became about 13% (the density of the rare earth-cobalt alloy is 100%).

【０００７】以上の実験の結果、ゴムモールドを使用す
るダイプレス法を工業的に実施するためには、割れや変
形を防止する必要があることが分かった。したがって、
本発明は、配向成形工程においてゴムの弾性を利用して
永久磁石圧粉体の配向度を高めることにより優れた磁気
特性を得るとともに、割れや、ひび、かけなどを発生さ
せないで永久磁石圧粉体を得ることができる方法を提供
することを目的とする。As a result of the above experiments, it was found that cracking and deformation must be prevented in order to industrially carry out the die press method using a rubber mold. Therefore,
INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention obtains excellent magnetic properties by increasing the degree of orientation of a permanent magnet powder compact by utilizing the elasticity of rubber in the orientation molding step, and at the same time, does not generate cracks, cracks, cracks, etc. The aim is to provide a method by which the body can be obtained.

【０００８】[0008]

【課題を解決するための手段】本発明は、永久磁石粉末
を少なくとも側面部がゴムからなりかつ、底を有するゴ
ムモールド内に充填し、ダイプレス機のパンチにより前
記ゴムモールド及び永久磁石粉末を圧縮し、また前記永
久磁石粉末を磁界中配向する工程を含む永久磁石の製造
方法に関し、この方法を改良するものであり、その特徴
とするところは、According to the present invention, permanent magnet powder is filled in a rubber mold having at least a side surface made of rubber and having a bottom, and the rubber mold and the permanent magnet powder are compressed by a punch of a die press machine. And a method for manufacturing a permanent magnet including a step of orienting the permanent magnet powder in a magnetic field, which is an improvement of this method.

【０００９】第一に、永久磁石粉末に攪拌、加振及び圧
縮の少なくとも一つの処理を施し、被処理永久磁石粉末
をゴムモールドに充填する粉末充填工程をさらに含み、
またゴムモールド内の永久磁石粉末の充填密度を自然充
填密度の１．２倍以上とするとともに、圧縮工程におけ
る永久磁石粉末の密度変化を５〜４０％とすることにあ
り、First, the method further comprises a powder filling step of subjecting the permanent magnet powder to at least one treatment of stirring, vibration and compression, and filling the rubber mold with the permanent magnet powder to be treated,
In addition, the packing density of the permanent magnet powder in the rubber mold is 1.2 times or more the natural packing density, and the density change of the permanent magnet powder in the compression step is 5 to 40%.

【００１０】第二に、磁界中で永久磁石粉末をゴムモー
ルドに充填する粉末充填工程をさらに含み、またゴムモ
ールド内の永久磁石粉末の充填密度を自然充填密度の
１．２倍以上とするとともに、前記圧縮工程における永
久磁石粉末の密度変化を５〜４０％とするところにあ
る。Second, the method further comprises a powder filling step of filling the permanent magnet powder in the rubber mold in a magnetic field, and the filling density of the permanent magnet powder in the rubber mold is 1.2 times or more the natural filling density. The density change of the permanent magnet powder in the compression step is set to 5 to 40%.

【００１１】また上記の永久磁石の製造方法を実施する
上で好ましい方法として下記の構成を提供する。 （イ）粉末充填工程の後に、圧縮時にゴムモールドがパ
ンチと接触する表面から永久磁石粉末を除去し、続いて
圧縮工程を行う。 （ロ）ゴムモールドがダイプレス機の上下パンチと面す
る上下側の少なくとも一方の側の材料が、ゴムモールド
がダイプレス機のダイに面する側方側のゴムよりも硬質
であるようにゴムモールドを構成する。 （ハ）上部又は上下部が開放されたゴムモールドの少な
くとも一方の開放面側でゴムモールドをパンチで直接加
圧する。 （ニ）ゴムモールドの上蓋部もしくは底部の少なくとも
一方の厚み（ｔ，単位ｍｍ）が式：ｔ≦１６ｈ／Ｄ（但
し、ｈは圧粉体の厚み、Ｄは圧粉体の断面積の正の平方
根である。）で表されるようにゴムモールドを構成す
る。Further, the following constitution is provided as a preferable method for carrying out the above-mentioned method for producing a permanent magnet. (A) After the powder filling step, the permanent magnet powder is removed from the surface of the rubber mold that comes into contact with the punch during compression, and then the compression step is performed. (B) The rubber mold is made so that the material on at least one of the upper and lower sides where the rubber mold faces the upper and lower punches of the die press machine is harder than the rubber on the side facing the die of the die press machine. Constitute. (C) The rubber mold is directly pressed by a punch on the open surface side of at least one of the rubber molds whose upper part or upper and lower parts are opened. (D) The thickness (t, unit mm) of at least one of the upper lid and the bottom of the rubber mold is expressed by the formula: t ≦ 16 h / D (where, h is the thickness of the green compact, and D is the cross-sectional area of the green compact. The rubber mold is configured as represented by the square root of.

【００１２】ここで言うゴムモールドは少なくとも側面
がゴムからなるモールドである。ゴムモールドの底部は
側面と一体になっているか、あるいは下蓋、下パンチも
しくは片閉じダイの底部が底部の役割を担う。さらに本
発明のゴムモールドは取り外し可能でありかつ、金属、
ゴムなどの材料からなる上蓋を有することがあるが、そ
の場合のゴムモールドには上蓋も一部として含まれる。
上蓋はパンチに取り付けることも可能である。The rubber mold referred to here is a mold in which at least the side surface is made of rubber. The bottom of the rubber mold is integrated with the side surface, or the bottom of the lower lid, the lower punch, or the single-closing die serves as the bottom. Furthermore, the rubber mold of the present invention is removable and can be made of metal,
It may have an upper lid made of a material such as rubber, and the rubber mold in that case also includes the upper lid as a part.
The top lid can also be attached to the punch.

【００１３】本発明法におけるゴムモールド内の永久磁
石粉末の充填密度は磁石の材質の種類にかかわらず自然
充填密度の１．２倍以上の値である。自然充填密度は主
として磁石粉末の粒径により定まる。自然充填密度とは
自由落下により粉末を堆積させた時の見掛け密度であ
り、この目安としてはＪＩＳでは見掛け密度試験法が標
準化されているが、微粉の永久磁石は流動性が極めて悪
いので、標準化された試験法では測定が不可能であるか
もしくはボックスフィーダーなどで行われている自然充
填密度よりはかなり隔たった値が得られる。したがっ
て、本発明においては図１３に示す粉末受け皿３５から
永久磁石粉末をゴムモールドに落下させ、その上面端か
ら盛り上がり、粉末が溢れるのを防止する上枠４０の中
まで堆積した時の密度とする。なお、粉末受け皿３５の
位置はゴムモールドのキャビティの深さの３．７倍だけ
該受け皿３５の下端がゴムモールドの底面から離れるよ
うにする。したがって本発明において永久磁石粉末の
（充填）「密度」とは特に断らない限り『見掛け密度』
を指している。The packing density of the permanent magnet powder in the rubber mold in the method of the present invention is 1.2 times or more the natural packing density regardless of the kind of the material of the magnet. The natural packing density is mainly determined by the particle size of the magnet powder. The natural packing density is the apparent density when powder is deposited by free fall. As a standard, the apparent density test method is standardized in JIS, but since the fine powder permanent magnet has extremely poor fluidity, it is standardized. It is impossible to measure with the test method used, or a value far apart from the natural packing density obtained by a box feeder is obtained. Therefore, in the present invention, the permanent magnet powder is dropped from the powder pan 35 shown in FIG. 13 into the rubber mold, and the density is the density when the powder is deposited inside the upper frame 40 that prevents the powder from overflowing and rising from the upper end. . The position of the powder pan 35 is set to be 3.7 times the depth of the cavity of the rubber mold so that the lower end of the pan 35 is separated from the bottom surface of the rubber mold. Therefore, in the present invention, "apparent density" unless otherwise specified (filling) "density" of the permanent magnet powder.
Pointing to.

【００１４】攪拌、加振及び圧縮はそれぞれ単独で実施
することができる。この場合予備圧縮と再圧縮のように
操作を繰り返してもよい。また攪拌、加振及び圧縮は組
み合わせて実施することができる。この場合、攪拌と加
振は同時に実施することもできまた、前後して実施する
こともできる。圧縮は、攪拌及び／または加振により一
旦密度を高めた粉末について後から実施される。加振と
は永久磁石粉末に振動を加えることであり、攪拌とは力
の方向が絶えず逆転している点で相違している。Stirring, vibration and compression can be carried out independently. In this case, operations such as precompression and recompression may be repeated. Further, stirring, vibration and compression can be carried out in combination. In this case, the stirring and the vibration can be performed simultaneously or before and after. The compression is carried out later on the powder once densified by stirring and / or shaking. Excitation is to apply vibration to the permanent magnet powder, and is different from stirring in that the direction of force is constantly reversed.

【００１５】[0015]

【作用】まず、本発明の第一及び第二に共通する構成お
よびその作用を説明する。永久磁石粉末を自然充填する
方法をゴムモールドに適用すると、充填密度は希土類−
鉄−ほう素系磁石及び希土類−コバルト磁石では１７％
以下、フェライト磁石では１４％以下である。これらの
磁石の粉末は磁気特性を充分引き出すために、一般の金
属材料にくらべると非常に粒径の細かい粉末であるため
に、流動性が極めて悪い。一般材料では流動性を改善す
るために相当量の潤滑剤を添加することができるが、磁
石材料では炭素などの残留が磁気特性に悪影響を及ぼす
ため、潤滑剤が添加されるとしてもその量は極めて僅か
であり、粉末の流動性を改善できない。したがって一般
材料では粒径を粗くしたり、潤滑剤を添加することによ
り流動性を改善して、自然充填でもある程度までの高密
度化が可能であるが、磁石材料では上述の理由により止
むなく流動性の悪い粉末を使うことになるため、普通充
填により上述の値の充填率となる。First, the structure common to the first and second aspects of the present invention and the operation thereof will be described. When the method of naturally filling the permanent magnet powder is applied to the rubber mold, the filling density becomes
17% for iron-boron magnets and rare earth-cobalt magnets
Below, it is 14% or less for ferrite magnets. The powders of these magnets have extremely fine particle diameters as compared with general metal materials in order to sufficiently bring out magnetic characteristics, and therefore have extremely poor fluidity. In general materials, a considerable amount of lubricant can be added to improve the fluidity, but in magnetic materials, the amount of carbon, etc., remains adversely affects the magnetic properties, so even if a lubricant is added, its amount is It is extremely small and cannot improve the fluidity of the powder. Therefore, in general materials, it is possible to improve the fluidity by coarsening the particle size and adding a lubricant, and it is possible to densify to a certain degree even with natural filling, but in the magnetic material it is possible to flow without stopping for the reasons described above. Since the powder having poor property is used, the filling rate becomes the above value by the normal filling.

【００１６】ゴムモールドを使用するダイプレス法にお
いて、かかる自然充填密度に粉末を充填した場合割れが
発生する原因について図１２を参照して説明する。磁石
は扁平形状を有する磁石の例について説明する。この場
合希土類コバルト磁石では充填密度は１１〜１３％程度
になる場合が多く、粉末の圧縮成形による寸法（長さ）
収縮率は３０〜４０％もの多きに達する。するとゴムモ
ールドの部材１０ｓ，ｌ０ｋ，ｌ０ｕ相互間及びゴムモ
ールド１０と金型間に働く摩擦力などのためにゴムモー
ルド１０は図１２（ｃ）に示すように大きく変形する。
この変形のうちゴムモールドの蓋部１０ｕ及び底部１０
ｋに生じる不均一変形ｄｙはパンチによる加圧方向と平
行方向の亀裂５ｄの発生を助長し、ゴムモールドの側方
部に生ずる不均一変形ｄｘはパンチによる加圧方向と垂
直方向の亀裂５ｅの発生を助長する。また上記の不均一
変形ｄｘは成形体のエッジ部に激しい「象の足」変形を
発生させる。In the die pressing method using a rubber mold, the cause of cracking when powder is filled to such a natural packing density will be described with reference to FIG. An example of the magnet having a flat shape will be described. In this case, in rare earth cobalt magnets, the packing density is often about 11 to 13%, and the size (length) obtained by compression molding of powder.
Shrinkage rates reach as high as 30-40%. Then, the rubber mold 10 is largely deformed as shown in FIG. 12C due to a frictional force acting between the rubber mold members 10s, 10k, 10u and between the rubber mold 10 and the mold.
Of this modification, the lid portion 10u and the bottom portion 10 of the rubber mold are
The non-uniform deformation dy generated in k promotes the generation of cracks 5d in the direction parallel to the pressing direction by the punch, and the non-uniform deformation dx generated in the lateral portion of the rubber mold causes cracks 5e in the direction perpendicular to the pressing direction by the punch. Promote the outbreak. Further, the non-uniform deformation dx described above causes severe "elephant foot" deformation at the edge portion of the molded body.

【００１７】磁界中配向成形を行った磁石の圧粉成形体
では、磁界中配向成形後の脱磁が不充分であると、圧粉
成形体に磁化が残留し、これによる静磁エネルギによっ
て圧粉成形体内部に応力が発生する。そのために、圧粉
成形体に例え僅かな亀裂が発生しても、この応力によっ
て亀裂が急速に拡大し圧粉成形体が破片に割れてしまう
ことがある。このような割れはゴムモールドを使用する
永久磁石粉末のダイプレスでは非常に起こりやすくな
る。特に「象の足」変形を生じた圧粉体のエッジ部では
特にこのような残留磁化による亀裂が発生しやすい。In the powder compact of the magnet subjected to the orientation molding in the magnetic field, if the demagnetization after the orientation molding in the magnetic field is insufficient, the residual magnetism remains in the dust compact, and the static magnetic energy generated by this causes the magnetism to be compressed. Stress is generated inside the powder compact. Therefore, even if a slight crack is generated in the powder compact, the crack may rapidly expand due to this stress, and the powder compact may be broken into fragments. Such cracks are very likely to occur in die press of permanent magnet powder using a rubber mold. In particular, such cracks due to remanent magnetization are likely to occur particularly at the edge portion of the green compact that has undergone the "elephant's foot" deformation.

【００１８】本発明においては、こうしたゴムモールド
の不均一変形と残留磁化に基づく割れや変形などを防止
するために、自然充填よりも高密度に充填する必要があ
る。高密度充填された永久磁石粉末は磁界中配向成形工
程での圧縮量が通常の方法よりも少なくなるためゴムモ
ールドの不均一変形が少なくなり、圧粉成形体の割れ及
び形状不良が防止される。又、配向に関しては圧縮成形
前の磁界印加及びパンチの移動方向と直交方向のゴムの
変形により、改善が見られる。したがって高密度充填で
あるにもかかわらず、従来の磁界中ダイプレス以上の配
向性が得られる。また、静磁界での配向が困難な場合に
は、パルス磁界を用いることもできる。In the present invention, in order to prevent such uneven deformation of the rubber mold and cracking or deformation due to remanent magnetization, it is necessary to fill the rubber mold at a higher density than the natural filling. The density of the permanent magnet powder filled with high density is smaller than that of the usual method in the compression molding process in the magnetic field. . Further, the orientation is improved by applying a magnetic field before compression molding and deforming the rubber in the direction orthogonal to the moving direction of the punch. Therefore, in spite of the high density packing, the orientation more than that of the conventional die press in a magnetic field can be obtained. A pulsed magnetic field can also be used when orientation in a static magnetic field is difficult.

【００１９】自然充填密度は、粒径３〜４μｍの希土類
磁石では１４％であり、粒径が約０．７μｍのフェライ
ト磁石では１２％である。従ってかかる粒径の粉末につ
いては本発明における高密度充填は、希土類磁石につい
ては１４×１．２＝１７％以上、フェライト磁石につい
ては１２×１．２＝１４％以上に充填することを言う。
充填密度は、好ましくは、希土類−鉄−ほう素系磁石及
び希土類−コバルト磁石では２５％以上であり、フェラ
イト磁石では２０％以上である。より好ましい充填密度
は２９％以上である。充填密度が５０％を超えると通常
の磁界強度では配向できなくなるので充填密度は５０％
以下が好ましい。The natural packing density is 14% for a rare earth magnet having a particle size of 3-4 μm and 12% for a ferrite magnet having a particle size of about 0.7 μm. Therefore, with respect to the powder having such a particle size, the high-density packing in the present invention means that the rare earth magnet is packed to 14 × 1.2 = 17% or more, and the ferrite magnet is packed to 12 × 1.2 = 14% or more.
The packing density is preferably 25% or more for rare earth-iron-boron magnets and rare earth-cobalt magnets, and 20% or more for ferrite magnets. A more preferable packing density is 29% or more. If the packing density exceeds 50%, the orientation cannot be oriented with normal magnetic field strength, so the packing density is 50%.
The following are preferred.

【００２０】さらに、本発明においては、ゴムモールド
内で圧縮される永久磁石粉末の密度変化（すなわち圧粉
体の密度（真密度に対する相対％）−ゴムモールド内の
充填密度（真密度に対する相対％））は以下の（イ）〜
（ニ）のような圧縮変形過程を考慮して一定範囲にする
必要がある。Further, in the present invention, the density change of the permanent magnet powder compressed in the rubber mold (that is, the density of the green compact (relative% to the true density) -the packing density in the rubber mold (relative% to the true density) )) Is the following (a) ~
It is necessary to consider the compressive deformation process as described in (d) and set it within a certain range.

【００２１】（イ）ゴムモールド内に高密度充填された
永久磁石粉末の密度は自然充填ほどではないが、やはり
局部的にかなり変化している；（ロ）ゴムモールドはパ
ンチの移動方向に縮小し、かつ同時にパンチの移動方向
と直交方向に寸法が増大する「張り出し」変形をする；
（ハ）前記（ロ）で起こり永久磁石粉末の圧縮をもたら
す三次元的変形は前記「張り出し変形」が小さい間はほ
ぼ等方的（すなわち擬等方的）に起こる；（ニ）（ハ）
の擬等方的圧縮は充填密度が低い場合は前記「張り出
し」変形が非常に大きくなるため、図１２に示したよう
なゴムモールドの不均一変形を招き、圧粉体の割れ、欠
けなどをもたらす。(A) The density of the permanent magnet powder densely packed in the rubber mold is not so high as that of natural packing, but is still locally changed considerably; (b) The rubber mold shrinks in the moving direction of the punch. And at the same time, "bulge" deformation in which the dimension increases in the direction orthogonal to the moving direction of the punch;
(C) The three-dimensional deformation that occurs in (b) and causes compression of the permanent magnet powder occurs almost isotropically (that is, quasi-isotropically) while the "bulging deformation" is small; (d) (c)
When the packing density is low, the above-mentioned quasi-isotropic compression causes the above-mentioned "bulging" deformation to be very large, which causes uneven deformation of the rubber mold as shown in Fig. 12, resulting in cracking or chipping of the green compact. Bring

【００２２】ゴムモールドを使用するダイプレス法にお
いて密度変化が５％未満であると、充填密度が高い場合
は（ハ）の効果による磁気特性の向上が少なく、一方充
填密度が低い場合は圧粉体の密度が低くなり、成形体の
強度が低下するので圧粉体の割れなどが起こり易くな
る。次に密度変化が４０％を超えると、充填密度が高い
場合所望の密度変化を得るために非常な高圧が必要とな
る。When the density change is less than 5% in the die press method using a rubber mold, the improvement of the magnetic properties due to the effect of (c) is small when the packing density is high, while the green compact is obtained when the packing density is low. Since the density of the powder is low and the strength of the molded product is low, cracking of the green compact is likely to occur. Next, if the density change exceeds 40%, a very high pressure is required to obtain the desired density change when the packing density is high.

【００２３】ゴムモールドダイプレス法においては通常
のダイプレス法に比べて、ゴムモールドの加圧を行う
分、余分なパンチの断面積を必要とするため、この場合
極めて大きな圧力が必要となり、これによってプレス機
の徒な大型化を招く。また、高圧のためゴムモールドの
塑性流動が大きくなって、後述のバックアッププレート
の機能では防止できないほどプレス方向にゴムモールド
が大きく変形し、パンチとダイの間などにゴムモールド
が噛み込まれ能率及びゴムモールドの寿命が低下する。In the rubber mold die pressing method, as compared with the usual die pressing method, since the rubber mold is pressed, an extra cross-sectional area of the punch is required, so that an extremely large pressure is required in this case, which causes This leads to an unnecessarily large press machine. In addition, the plastic flow of the rubber mold is increased due to the high pressure, and the rubber mold is deformed in the pressing direction so much that it cannot be prevented by the function of the backup plate described later, and the rubber mold is caught between the punch and the die and the efficiency and The life of the rubber mold is reduced.

【００２４】充填密度が低い場合、ゴムモールドの変形
量が大きくなるため、（ニ）で述べたとおり圧粉体の割
れ、欠けが生ずる。したがって永久磁石粉末の密度変化
は５％以上かつ４０％以下とする必要がある。When the packing density is low, the amount of deformation of the rubber mold is large, so that the green compact is cracked or chipped as described in (d). Therefore, the density change of the permanent magnet powder must be 5% or more and 40% or less.

【００２５】続いて本発明における永久磁石粉末の高密
度充填の方法を具体的に説明する。これらの方法に使用
されている充填装置のいくつかは従来公知である。これ
ら公知の装置を使用して、異方性永久磁石以外の材料で
は焼結体の単重のばらつきを少なくするために高密度充
填することは一般のダイプレス法にて行われていたが、
異方性永久磁石粉末は高密度充填すると配向性が低下す
るために、一般のダイプレス法では高密度充填はされて
いなかった。本発明においては上述したゴムモールド変
形に起因する理由により高密度充填を行うことが必要で
あるので、以下説明するように撹拌、加振及び／又は圧
縮を永久磁石粉末に加える。Next, the method of high density packing of the permanent magnet powder in the present invention will be specifically described. Some of the filling devices used in these methods are known in the art. Using these known devices, in materials other than anisotropic permanent magnets, high density packing was performed by a general die press method in order to reduce the variation in the unit weight of the sintered body,
The anisotropic permanent magnet powder has not been densely packed by a general die press method because the orientation decreases when it is densely packed. In the present invention, it is necessary to perform high-density packing for the reason caused by the above-mentioned deformation of the rubber mold, so that stirring, vibration and / or compression are added to the permanent magnet powder as described below.

【００２６】攪拌による高密度充填の方法の一例を図１
を参照して説明する。図において、６はダイ１上を可動
に設置されたボックスフィーダー、１２は攪拌機、１３
は羽根、１４は羽根１３を放射状に固着しかつ図示され
ていないモーターなどに連結された回転軸、２０は硬質
ゴム製バックアッププレートである。An example of a method of high-density packing by stirring is shown in FIG.
Will be described with reference to. In the figure, 6 is a box feeder movably installed on the die 1, 12 is a stirrer, and 13
Is a blade, 14 is a rotary shaft that radially fixes the blades 13 and is connected to a motor (not shown), and 20 is a hard rubber backup plate.

【００２７】ダイ２にゴムモールド１０をセットし、永
久磁石粉末４の入ったボックスフィーダー６をゴムモー
ルド１０の直上部に配置する。永久磁石粉末４はボック
スフィーダー６よりゴムモールド１０の上部開放口を通
じてゴムモールド１０内に落下供給される。このときボ
ックスフィーダー６の内部に設けられた攪拌機１２によ
り永久磁石粉末４に攪拌を加えることにより、ゴムモー
ルド１０の開放口上部に堆積している永久磁石粉末４の
ブリッジングが解消する。これにより粉末がキャビティ
へスムーズに落下し、ゴムモールド内の粉末の密度が高
められる。The rubber mold 10 is set on the die 2, and the box feeder 6 containing the permanent magnet powder 4 is placed directly above the rubber mold 10. The permanent magnet powder 4 is dropped and supplied from the box feeder 6 into the rubber mold 10 through the upper opening of the rubber mold 10. At this time, by stirring the permanent magnet powder 4 with the stirrer 12 provided inside the box feeder 6, bridging of the permanent magnet powder 4 accumulated on the upper opening of the rubber mold 10 is eliminated. This causes the powder to smoothly drop into the cavity, increasing the density of the powder in the rubber mold.

【００２８】攪拌機１２は図２に示すように羽根１３が
ボックスフィーダー６内で水平面内にあるものであって
もよい。なお１５はＯリングである。図３（図１と同一
の部材の同一の参照符号を付す）に示すようにプレート
１６をその広い面がボックフィーダー６内で水平方向に
往復運動することにより永久磁石粉末を攪拌する攪拌機
１２も使用することができる。プレート１６は多数個を
プッシャーロッド１７に固着する；さらにプレート１６
の下側端は湾曲させるなどの構成として攪拌効率を高め
ることができる。プレート１６がゴムモールド開放口の
直上部を通過する際、プレート１６から永久磁石粉末４
に加えられる押圧力のうち、垂直方向の成分は永久磁石
粉末４をキャビティ内に押し込むように作用するため、
永久磁石粉末の高密度化に寄与する。攪拌機はプレート
状のものに限定されるものではなく、図３（ｃ）のよう
なフレーム状のものあるいは羽根車等種々のタイプのも
のを使用することができる。The stirrer 12 may have the blades 13 in a horizontal plane in the box feeder 6 as shown in FIG. Reference numeral 15 is an O-ring. As shown in FIG. 3 (the same members as those in FIG. 1 are designated by the same reference numerals), the stirrer 12 that stirs the permanent magnet powder by horizontally reciprocating the plate 16 in the Bock feeder 6 in the horizontal direction is also provided. Can be used. A large number of plates 16 are fixed to the pusher rods 17;
The lower end of the can be curved to improve stirring efficiency. When the plate 16 passes just above the rubber mold opening, the permanent magnet powder 4 is discharged from the plate 16
Since the vertical component of the pressing force applied to the magnet acts to push the permanent magnet powder 4 into the cavity,
Contributes to higher density of permanent magnet powder. The stirrer is not limited to the plate type, but various types such as a frame type as shown in FIG. 3C or an impeller can be used.

【００２９】一方、攪拌機の代わりに図４に示すように
ボックスフィーダー６内に加振器１８を設け、永久磁石
粉末４に直接振動を加えてもよい。またボックスフィー
ダーの外面に加振器を摺動可能に接触させ、ボックスフ
ィーダーを振動させることにより、間接的に永久磁石粉
末を振動させてもよい。On the other hand, instead of the stirrer, a vibrator 18 may be provided in the box feeder 6 as shown in FIG. 4, and the permanent magnet powder 4 may be directly vibrated. The vibrating device may be slidably brought into contact with the outer surface of the box feeder to vibrate the box feeder to indirectly vibrate the permanent magnet powder.

【００３０】さらに、図５に示すようにホイール２２の
周りに巻き付けられたコンベヤ２３の上側に永久磁石粉
末４を供給し、コンベヤ２３の周回移動とともに永久磁
石粉末４を層状にする。一方コンベヤ２３の下側に加振
器１８を接触させ、移動中の層状粉末に振動を加える。
したがって密度が高められた永久磁石粉末４がゴムモー
ルド１０内に落下する。Further, as shown in FIG. 5, the permanent magnet powder 4 is supplied to the upper side of the conveyor 23 wound around the wheel 22, and the permanent magnet powder 4 is layered as the conveyor 23 orbits. On the other hand, the vibrator 18 is brought into contact with the lower side of the conveyor 23 to apply vibration to the moving layered powder.
Therefore, the permanent magnet powder 4 having the increased density falls into the rubber mold 10.

【００３１】図６に示すコンテナ２７と同軸状態に設け
られたスクリューロッド２５の外周面に螺旋状の羽根２
６を取り付ける。スクリューロッド２５を時計方向に回
転させると永久磁石粉末４はコンテナ２７内で攪拌され
ながらスクリューロッド２５の羽根２６の間に巻き込ま
れ、コンテナの出口２７ａの方向に送られる。永久磁石
粉末の流動性は一般に悪く、粉末同志あるいは粉末とコ
ンテナ内壁面の間の摩擦力のため、粉末はコンテナ内で
羽根２６の回転に対して遅れて移動する。羽根２６の後
方にある後続の粉末は、羽根２６の近くにあり移動の遅
れている先行の粉末に対し、羽根の回転によって強制的
に押し込まれる。したがって、羽根の表面及びコンテナ
の内壁面からの反作用によって圧縮されるため出口に近
づくにつれて次第に密度が高められる。よって図６に示
す方法では攪拌と圧縮の両方により永久磁石粉末の密度
が高められる。A spiral blade 2 is provided on the outer peripheral surface of a screw rod 25 provided coaxially with the container 27 shown in FIG.
Attach 6. When the screw rod 25 is rotated in the clockwise direction, the permanent magnet powder 4 is stirred in the container 27 while being caught between the blades 26 of the screw rod 25, and is sent toward the outlet 27a of the container. The fluidity of the permanent magnet powder is generally poor, and the powder moves in the container with a delay with respect to the rotation of the blades 26 due to friction between the powder or the powder and the inner wall surface of the container. The trailing powder behind the vane 26 is forced by the rotation of the vane against the trailing trailing powder near the vane 26. Therefore, since it is compressed by the reaction from the surface of the vane and the inner wall surface of the container, the density gradually increases as it approaches the outlet. Therefore, in the method shown in FIG. 6, the density of the permanent magnet powder is increased by both stirring and compression.

【００３２】図７（図５と同一の部材は同一の参照符号
を付す）に示す方法ではロール２８の間にて永久磁石粉
末４が圧縮される。圧縮され密度が高められた永久磁石
粉末４はゴムモールド１０に落下する。また図示はして
いないが、粉末を金型もしくはロール等でブロック状ま
たはシート状に圧縮して、圧粉体を作り、これを破砕し
て粒状にしたものをゴムモールドに充填してもよい。In the method shown in FIG. 7 (the same members as those in FIG. 5 are designated by the same reference numerals), the permanent magnet powder 4 is compressed between the rolls 28. The permanent magnet powder 4 that has been compressed and increased in density drops onto the rubber mold 10. Although not shown, the powder may be compressed into a block or sheet with a mold or roll to form a green compact, and the powder may be crushed into granules and filled in a rubber mold. .

【００３３】上述の方法、特に図６、図７に図示した方
法では充填される粉末の密度がかなり高くなるため、通
常の静磁界では配向が困難になることが多い。これに対
してはパルス磁界を印加すれば、このような高密度粉末
であっても充分な配向が得られるが、ゴムモールドダイ
プレス法によれば、ダイプレス機の外でゴムモールドに
充填された粉末に容易にパルス磁界を印加することがで
きる。したがって、従来異方性永久磁石の製造には用い
られることのなかった高密度の造粒粉末の使用により粉
末の流動性が大幅に改善され、成形体の単重の制御が容
易になるため、バラツキのない安定した成形工程が可能
となるとの効果もある。In the above-mentioned method, particularly in the method shown in FIGS. 6 and 7, the density of the powder to be filled is considerably high, so that the orientation is often difficult in a normal static magnetic field. On the other hand, if a pulsed magnetic field is applied, sufficient orientation can be obtained even with such a high density powder, but according to the rubber mold die press method, the rubber mold was filled outside the die press machine. A pulsed magnetic field can be easily applied to the powder. Therefore, since the use of a high-density granulated powder that has not been used in the production of conventional anisotropic permanent magnets, the fluidity of the powder is greatly improved, and the unit weight of the molded body is easily controlled. There is also an effect that a stable molding process without variation can be performed.

【００３４】ボックスフィーダー６を使用する方法（図
１〜４）では、永久磁石粉末４をゴムモールド１０に落
下させた後ボックスフィーダーをゴムモールド１０上方
から退去させ、ゴムモールド１０および永久磁石粉末４
を加圧し、成形体を得る。またボックスフィーダー退去
後に、ゴムモールド頂面部に若干の粉末が残留する。こ
の残留粉末による粉かみ、バリがプレス成形の時に発生
することを防止するため、ボックスフィーダー退去後に
ゴムモールドの開放口をカバーで塞いで、吸引式クリー
ナーなどにより残留粉末を除去することが望ましい。In the method using the box feeder 6 (FIGS. 1 to 4), the permanent magnet powder 4 is dropped onto the rubber mold 10 and then the box feeder is withdrawn from above the rubber mold 10 to form the rubber mold 10 and the permanent magnet powder 4.
Is pressed to obtain a molded body. After leaving the box feeder, some powder remains on the top surface of the rubber mold. In order to prevent dust and burrs from occurring due to this residual powder during press molding, it is desirable to close the opening of the rubber mold with a cover after leaving the box feeder and remove the residual powder with a suction cleaner or the like.

【００３５】上記高密度充填は、ダイプレス機内で行っ
てもダイプレス機外で行っても何れでも良い。ダイプレ
ス機内で高密度充填を行う場合はダイを振動させ、ゴム
モールドを介して粉末に間接的な振動を加え、さらに密
度を上げることもできる。またダイプレス機外で高密度
充填を行った後ダイプレス機外でゴムモールドを振動さ
せるか又はプッシャーにより永久磁石粉末を押圧してさ
らに充填密度をあげることも可能である。The high-density filling may be performed inside the die press machine or outside the die press machine. When high-density packing is performed in the die press machine, the die can be vibrated and the powder can be indirectly vibrated through the rubber mold to further increase the density. It is also possible to increase the packing density by vibrating the rubber mold outside the die press machine or pressing the permanent magnet powder with a pusher after performing high density packing outside the die press machine.

【００３６】しかし、ダイプレス機内で高密度充填を行
う場合は、永久磁石粉末の高密度充填装置の他に必要に
よりゴムモールド上面に残留した粉末の除去装置、さら
には成形体の取り出し治具等をダイプレス装置の狭い自
由空間（障害物がない空間）に設置する必要があるの
で、ダイプレス装置の複雑化を招く他、プレス機のアイ
ドルタイムが長くなり能率の低下を招く。従ってダイプ
レス機外での高密度充填法、特にゴムモールドもしくは
ゴムモールドをセットした金型を周回経路に沿って搬送
しながら、ダイプレス機外での充填、ダイプレス、ダイ
プレス機外での成形体の取り出しを順次繰り返し行う方
法が能率の向上及び装置の単純化の点でより望ましい。
また、ダイへのゴムモールドのセットと、ゴムモールド
への永久磁石粉末の充填はどのような順序でおこなって
もよい。However, when performing high-density filling in the die press machine, in addition to a high-density filling device for permanent magnet powder, a device for removing powder remaining on the upper surface of the rubber mold, and a jig for taking out a molded body, etc. may be used as necessary. Since it is necessary to install the die press device in a narrow free space (a space where there is no obstacle), the die press device becomes complicated, and the idle time of the press machine becomes long, resulting in a decrease in efficiency. Therefore, high-density filling method outside the die press machine, especially while carrying the rubber mold or the mold in which the rubber mold is set along the circulation path, filling outside the die press machine, die pressing, and taking out the molded product outside the die press machine. The method of sequentially repeating is more desirable from the viewpoint of improving efficiency and simplifying the apparatus.
Further, the setting of the rubber mold on the die and the filling of the rubber mold with the permanent magnet powder may be performed in any order.

【００３７】永久磁石粉末配向のための磁界は、加圧成
形時に印加しても、成形前に印加してもよい。さらに、
図５、図６及び図７に示される高密度充填法では永久磁
石粉末に予め脱気処理を施してかさ密度を高め、その後
これらの高密度充填を行うと、より高い密度を得るうえ
で好ましい。The magnetic field for orienting the permanent magnet powder may be applied during pressure molding or before molding. further,
In the high-density packing method shown in FIGS. 5, 6 and 7, it is preferable to perform a degassing treatment on the permanent magnet powder in advance to increase the bulk density and then perform the high-density packing to obtain a higher density. .

【００３８】図８及び図９は本発明の第二の方法の原理
説明図である。すなわち、図８においては、ゴムモール
ド１０に自然充填される永久磁石粉末４に電磁コイル３
０により磁力をかけて、永久磁石粉末４をゴムモールド
１０の奥に引っ張り込むことにより高密度充填を行う。
電磁コイル３０としては１〜１０Ｔの磁束密度を発生さ
せるものが好ましい。図９においては、電磁石３１をゴ
ムモールド１０の下側に配置し、勾配磁界をゴムモール
ド１０のキャビティ内に発生させることにより、勾配に
直角な方向の力Ｆを作りだし、永久磁石粉末４をゴムモ
ールド１０の奥に引っ張り込むことにより高密度充填を
行う。永久磁石３１としては１〜１０Ｔの磁束密度を発
生するものが好ましい。続いて、すべての形状の圧粉体
に共通するゴムモールドの好ましい実施態様を説明す
る。8 and 9 are explanatory views of the principle of the second method of the present invention. That is, in FIG. 8, the electromagnetic coil 3 is added to the permanent magnet powder 4 that is naturally filled in the rubber mold 10.
A magnetic force of 0 is applied to pull the permanent magnet powder 4 into the rubber mold 10 to perform high-density filling.
It is preferable that the electromagnetic coil 30 generate a magnetic flux density of 1 to 10T. In FIG. 9, the electromagnet 31 is arranged below the rubber mold 10 and a gradient magnetic field is generated in the cavity of the rubber mold 10 to generate a force F in a direction perpendicular to the gradient, thereby making the permanent magnet powder 4 rubber. High density packing is performed by pulling the mold 10 deep. As the permanent magnet 31, those that generate a magnetic flux density of 1 to 10 T are preferable. Next, a preferred embodiment of the rubber mold common to the green compacts of all shapes will be described.

【００３９】その第一は、ゴムモールドがゴムモールド
内面のうち上下面の少なくとも一方を形成する材料（上
面を形成する材料を蓋部、下面を形成する材料を底部と
呼ぶ）よりも硬質であるように構成したものである。こ
の構成とは逆に、底部が軟質で、側方部が硬質である
と、図１２の（ｃ）で示した不均一変形に加え図１４に
模式的に示すように、側方部１０ｓの変形に伴って底部
１０ｋが縮もうとし、しわが底部１０ｋ表面に発生す
る。このしわがクラックの起点になり、圧粉体５′が割
れてしまう。また軟質材は表面に粉末がかみ込まれやす
く、また圧粉体とモールドとの間の摩擦も大である。さ
らに、パンチによる圧力を取り除いた時、軟質の底部１
０ｋは元の形状に戻ろうとし、逆変形するが、このとき
底部のゴムが圧粉体５′とかみ込んで逆変形に追随させ
ようとし、圧粉体５′が割れに至る。これらのことが圧
粉体の割れを生じさせる原因となる。側方部１０ｓと底
部１０ｋの固さが同じ場合は、パンチによる圧縮量が多
くなると同様に割れの危険が高まる。したがって、本発
明では底部及び／または蓋部を側方部より硬いゴムとす
るか、あるいは底部および／または蓋部を金属もしくは
硬い樹脂とする。First, the rubber mold is harder than the material forming at least one of the upper and lower surfaces of the rubber mold inner surface (the material forming the upper surface is called the lid portion, and the material forming the lower surface is called the bottom portion). It is configured as follows. Contrary to this configuration, when the bottom portion is soft and the side portions are hard, in addition to the non-uniform deformation shown in FIG. 12C, as shown schematically in FIG. The bottom portion 10k tries to shrink due to the deformation, and wrinkles are generated on the surface of the bottom portion 10k. This wrinkle becomes a starting point of a crack, and the green compact 5'is broken. Further, the soft material has a tendency that the powder is easily bitten into the surface thereof, and the friction between the green compact and the mold is large. Furthermore, when the pressure from the punch is removed, the soft bottom 1
0k tries to return to the original shape and reversely deforms, but at this time, the rubber at the bottom bites into the powder compact 5'to try to follow the reverse deformation, and the powder compact 5'becomes cracked. These cause cracking of the green compact. When the side portions 10s and the bottom portion 10k have the same hardness, the risk of cracking increases as the amount of compression by the punch increases. Therefore, in the present invention, the bottom portion and / or the lid portion is made of rubber harder than the side portions, or the bottom portion and / or the lid portion is made of metal or hard resin.

【００４０】第二のゴムモールドにおいては、ゴムモー
ルドの蓋部もしくは底部の少なくとも一方の厚み（ｔ，
単位ｍｍ）が式：ｔ≦１６ｈ／Ｄ（ただし、ｈは圧粉体
の厚み、Ｄは圧粉体の断面積の正の平方根である）で表
されるように構成する。ここで蓋部もしくは底部の厚み
及び圧粉体の厚みとはパンチによる加圧方向の厚みを言
い、圧粉体の断面積とはパンチによる加圧方向に直交す
る圧粉体の断面積を言う。圧粉体の面積が大になる（式
の右辺が小さくなる）ほど、ゴムが逆変形する時の力が
大きくなり、圧粉体が割れやすくなるので、ゴムモール
ドの蓋部および底部の厚みを小さくする。底部１０ｋの
厚みを小さくすることを示す図１５において、底部１０
ｋは上パンチ１ａの加圧力Ｐａとその反作用Ｐｄにより
押さえつけられている。一方、底部１０ｋにしわを作る
力はゴムモールドの側方部１０ｓおよび粉末５が断面積
を小さくするように縮小する力Ｐｃである。底部１０ｋ
の厚みが小さくなるほど前者の押さえつけ力Ｐａ，Ｐｄ
が大になり、後者の力Ｐｃを上回ると、しわが発生しな
くなる。また上記の式の係数１６は下記の実験の結果割
れ発生有無に対して臨界的であることが見出された。In the second rubber mold, the thickness (t,
(Unit: mm) is represented by the formula: t ≦ 16 h / D (where h is the thickness of the green compact and D is the positive square root of the cross-sectional area of the green compact). Here, the thickness of the lid or bottom and the thickness of the green compact mean the thickness in the pressing direction by the punch, and the cross-sectional area of the green compact means the cross-sectional area of the green compact perpendicular to the pressing direction by the punch. . The larger the area of the green compact (the smaller the right side of the equation), the greater the force when the rubber reversely deforms, and the more easily the green compact breaks. Therefore, the thickness of the lid and bottom of the rubber mold should be reduced. Make it smaller. In FIG. 15 showing that the thickness of the bottom portion 10k is reduced, the bottom portion 10k
k is suppressed by the pressure Pa of the upper punch 1a and its reaction Pd. On the other hand, the force that wrinkles the bottom portion 10k is the force Pc that reduces the lateral portion 10s of the rubber mold and the powder 5 so as to reduce the cross-sectional area. Bottom 10k
The smaller the thickness of the former, the pressing force Pa, Pd of the former
Becomes large and exceeds the latter force Pc, wrinkles do not occur. Further, the coefficient 16 in the above equation was found to be critical with respect to the presence or absence of cracking as a result of the following experiment.

【００４１】図１６の（ａ）及び（ｂ）の形状をもつゴ
ムモールド（寸法３０×３０×５ｍｍ，ｈ／Ｄ＝０．１
７）を用いてＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末を１．０ｔ／ｃ
ｍ²の圧力で成形した。この成形を、ゴムモールドの底
部厚み（ｔ）を０．５〜３．５ｍｍの範囲で変化させ
て、各厚みにつき１０回行い、１０個の成形体を作製し
た。その結果、次の割れ個数が得られた。ｔ＝０．５，
ｌ．０，１．５ｍｍ、０個；ｔ＝２．０ｍｍ、１個；ｔ
＝２．５ｍｍ、４個；ｔ＝３．０ｍｍ、１０個。この割
れ調査結果より上記した係数１６が求められた。A rubber mold having the shapes shown in FIGS. 16A and 16B (dimensions 30 × 30 × 5 mm, h / D = 0.1)
7) was used to add 1.0 t / c of Nd-Fe-B magnet powder.
Molded at a pressure of m ² . This molding was carried out 10 times for each thickness while changing the bottom thickness (t) of the rubber mold within the range of 0.5 to 3.5 mm to produce 10 molded bodies. As a result, the following number of cracks was obtained. t = 0.5,
l. 0, 1.5 mm, 0; t = 2.0 mm, 1; t
= 2.5 mm, 4 pieces; t = 3.0 mm, 10 pieces. From the crack investigation result, the above-mentioned coefficient 16 was obtained.

【００４２】上記したゴムモールドの第一の構成におい
て、蓋または底が硬質の材料からなるダイプレス法の代
わりに、ゴムモールドの開放面側を直接パンチで加圧す
ることによって、パンチを上記硬質の材料と同等の作用
をもつ部材として使用することができる。In the first structure of the rubber mold described above, instead of the die press method in which the lid or bottom is made of a hard material, the punch is pressed by directly pressing the open surface side of the rubber mold to form the hard material. It can be used as a member having an action equivalent to.

【００４３】上記の方法でプレス成形後、圧粉成形体を
焼結するか又は樹脂を含浸する、もしくは樹脂と共に永
久磁石粉末をプレス成形することにより焼結磁石もしく
はボンド磁石とすることができる。A sintered magnet or a bonded magnet can be obtained by press-molding by the above method and then sintering the powder compact or impregnating it with a resin, or press-molding a permanent magnet powder together with the resin.

【００４４】以下実施例により本発明を説明する。The present invention will be described below with reference to examples.

【実施例】実施例１ 使用したゴムモールドを図１０に示す。側方部１０ｓお
よび底部１０ｋは一体の軟質ウレタンゴム（硬度４０）
である。底部１０ｋの厚みは０．５ｍｍである。ゴム噛
み防止用のバックアッププレートは、側方部上縁部に溝
を設けてはめ込んだ２０ｕ及び底板部の下に配置した２
０ｂである（ウレタンゴム、硬度９０）である。モール
ドキャビティの形状は３０ｍｍ×３０ｍｍ×５ｍｍであ
る。EXAMPLES Example 1 The rubber mold used is shown in FIG. The side portion 10s and the bottom portion 10k are integrally formed of soft urethane rubber (hardness 40)
Is. The thickness of the bottom portion 10k is 0.5 mm. The backup plate for preventing rubber from being caught is 20u which is fitted with a groove at the upper edge of the side portion and is arranged below the bottom plate portion.
It is 0b (urethane rubber, hardness 90). The shape of the mold cavity is 30 mm × 30 mm × 5 mm.

【００４５】金属ネオジウム（Ｎｄ）、電解鉄（Ｆ
ｅ）、金属ほう素（Ｂ）、金属ディスプロシウム（Ｄ
ｙ）をＮｄ_13.8Ｄｙ_0.4 Ｆｅ_78.2Ｂ_7.6 の組成に配合
後、アルゴンガス中でアーク溶解してインゴットを作成
した。このインゴットをスタンプミルで平均粒径が２０
μｍになるように粗粉砕し、次にジェットミルで平均粒
径が４．０μｍになるように微粉砕した。Metal neodymium (Nd), electrolytic iron (F
e), metallic boron (B), metallic dysprosium (D
y) was blended with the composition of Nd _13.8 Dy _0.4 Fe _78.2 B _7.6 and then arc-melted in an argon gas to prepare an ingot. This ingot is stamped with an average particle size of 20
Coarse pulverization was performed so that the average particle diameter was 4.0 μm.

【００４６】図３に示すボックスフィーダー６内に投入
した微粉砕粉を攪拌機１２により攪拌しながらゴムモー
ルド内に充填した。充填密度は攪拌機による粉末攪拌回
数により、１．１〜２．３ｇ／ｃｃ（１５〜３１％）の
間の種々の値に調整した。ただし、１．１ｇ／ｃｃは攪
拌をまったく加えない場合の比較例である。The finely pulverized powder charged in the box feeder 6 shown in FIG. 3 was filled in the rubber mold while being stirred by the stirrer 12. The packing density was adjusted to various values between 1.1 to 2.3 g / cc (15 to 31%) depending on the number of times the powder was stirred with a stirrer. However, 1.1 g / cc is a comparative example when stirring is not added at all.

【００４７】このようにして微粉砕粉を充填したゴムモ
ールドを図１１に示したダイプレス装置に配置した。図
中、３７はプレスプランジャー、３８は電磁コイルであ
る。微粉砕粉に１５ｋＯｅの磁界をかけながら０．８ｔ
ｏｎ／ｃｍ² の圧力で平行プレス成形を行った。また比
較のため通常の（ゴムモールドを使用しない）平行ダイ
プレス（磁場１５ｋＯｅ，１．５ｔｏｎ／ｃｍ² ）によ
り同一形状の圧粉体を作成した（比較例）。The rubber mold thus filled with the finely pulverized powder was placed in the die press apparatus shown in FIG. In the figure, 37 is a press plunger and 38 is an electromagnetic coil. 0.8t while applying a magnetic field of 15kOe to the finely pulverized powder
Parallel press molding was performed at a pressure of on / cm ² . For comparison, a compact having the same shape was prepared by a normal parallel die press (without using a rubber mold) (magnetic field 15 kOe, 1.5 ton / cm ² ) (Comparative Example).

【００４８】圧粉成形体を１１００℃で２時間焼結した
後、６５０℃で１時間時効処理を行った。その後磁気特
性を評価した結果を表１に示す。After the green compact was sintered at 1100 ° C. for 2 hours, it was aged at 650 ° C. for 1 hour. Table 1 shows the results of evaluation of magnetic properties thereafter.

【００４９】[0049]

【表１】 われ、欠け判定基準（ｎ＝５０） 〇 われ、欠けが発生しない △ 全数の１０％未満のわれ欠けが発生 × 全数の１０％以上のわれ欠けが発生 表２〜３においても同様である。[Table 1] Crisp judgment standard (n = 50) ○ No cracks occurred. △ Cracks less than 10% of the total number of cracks occurred × 10% or more of the total number of cracks occurred.

【００５０】変形判定基準（ｎ＝５０） ×−不均一変形が著しく後の加工による寸法調整が不可
能、ゴムモールドを改良しても改善が困難：△−若干不
均一変形があるが、後の加工による寸法調整により補え
る程度：〇−ほとんど不均一変形しない、若干の不均一
変形が残るがゴムモールドの内側面の形を若干変えるだ
けで、ほぼ完全な成形体が得られる。表２〜３において
も同様である。Deformation criterion (n = 50) x-Uniform deformation is remarkable and dimensional adjustment due to subsequent processing is impossible, improvement is difficult even if the rubber mold is improved: Δ-Slightly non-uniform deformation, but later Complementary degree by dimensional adjustment by processing: ○ -Almost no non-uniform deformation, some non-uniform deformation remains, but almost complete molding can be obtained by only slightly changing the shape of the inner surface of the rubber mold. The same applies to Tables 2 and 3.

【００５１】実施例２（Ｓｍ−Ｃｏ焼結磁石） ゴムモールドは実施例１におけるものを使用した。原料
として、Ｓｍ（Ｃｏ_0.72Ｆｅ_0.2 Ｃｕ_0.06Ｚｒ_0.03）
_7.3 の組成をもつインゴットを使用した。このインゴッ
トをスタンプミルで平均粒径２５μｍになるように粗粉
砕し、次にジェットミルで平均粒径が４．３μｍになる
ように微粉砕した。実施例１と同様の方法により、充填
密度が１．２０〜２．６０（ｇ／ｃｃ）の間の種々の値
になるようにゴムモールドに前記粉末を充填した。但
し、１．２ｇ／ｃｃは攪拌を全く加えない場合の比較例
である。これを引き続き図１１の装置により１５ｋＯｅ
の磁界をかけながら０．８〜１ｔｏｎ／ｃｍ² の圧力で
平行プレス成形を行った。また比較のため通常の（ゴム
モールドを使用しない）平行ダイプレス（磁場１５ｋＯ
ｅ，ｌ．５ｔｏｎ／ｃｍ² ）により同一形状の圧粉体を
作成した（比較例）。得られた成形体を１２１５℃で１
時間焼結後徐冷した。その後磁気特性を評価した結果を
表２に示す。Example 2 (Sm-Co Sintered Magnet) The rubber mold used in Example 1 was used. As a raw material, Sm (Co _0.72 Fe _0.2 Cu _0.06 Zr _0.03 )
_An ingot having a composition of _7.3 was used. This ingot was roughly crushed by a stamp mill so that the average particle size was 25 μm, and then finely crushed by a jet mill so that the average particle size was 4.3 μm. By the same method as in Example 1, the powder was filled in a rubber mold so that the filling density was various values between 1.20 and 2.60 (g / cc). However, 1.2 g / cc is a comparative example when no stirring is added. This is continued by the device of FIG.
The parallel press molding was performed under a pressure of 0.8 to 1 ton / cm ² while applying the magnetic field. For comparison, a normal parallel die press (without using a rubber mold) (magnetic field 15 kO)
e, l. 5 ton / cm ² ) was used to prepare a green compact having the same shape (comparative example). The obtained molded body is 1 at 1215 ° C.
After time sintering, it was gradually cooled. The results of evaluating the magnetic properties after that are shown in Table 2.

【００５２】[0052]

【表２】 [Table 2]

【００５３】実施例３（フェライト焼結永久磁石） ゴムモールドは実施例１におけるものを使用した。原料
としては工業用炭酸ストロンチウム（ＳｒＣＯ₃ ）、工
業用酸化第２鉄（Ｆｅ₂ Ｏ₃ ）を使用した。これら原料
をモル比で１：５．９に配合し、５時間ボールミルで粉
砕、混合後、１２７０℃で１時間仮焼した。仮焼後の試
料をスタンプミルで平均粒径が４ミクロンになるように
粗粉砕し、次にボールミルで平均粒径が０．７μｍにな
るように微粉砕した。得られた微細粉を、乾式プレスを
施すものは大気中で乾燥した後解砕した。Example 3 (Ferrite Sintered Permanent Magnet) The rubber mold used in Example 1 was used. As the raw material, industrial strontium carbonate (SrCO ₃ ) and industrial ferric oxide (Fe ₂ O ₃ ) were used. These raw materials were mixed at a molar ratio of 1: 5.9, pulverized with a ball mill for 5 hours, mixed, and then calcined at 1270 ° C. for 1 hour. The sample after calcination was roughly pulverized by a stamp mill so that the average particle size was 4 microns, and then finely pulverized by a ball mill so that the average particle size was 0.7 μm. The obtained fine powder was crushed after being dried in the atmosphere for those subjected to dry pressing.

【００５４】実施例１と同様の方法により、充填密度が
０．７〜１．５ｇ／ｃｃの間の種々の値になるようにゴ
ムモールドに前記粉末を充填した。但し、０．７ｇ／ｃ
ｃは攪拌を全く加えない場合の比較例である。これを引
き続き図１の装置により１５ｋＯｅの磁界をかけながら
０．８ｔｏｎ／ｃｍ² の圧力で平行プレス成形を行っ
た。また比較のため通常の平行ダイプレス（磁場１５ｋ
Ｏｅ，１．５ｔｏｎ／ｃｍ² ）により同一形状の圧粉体
を作成した（比較例）。圧粉体を１２００℃で焼結した
後に、磁気特性を測定した。実験結果を表３に示す。By the same method as in Example 1, the powder was filled in a rubber mold so that the packing density was various values between 0.7 and 1.5 g / cc. However, 0.7 g / c
c is a comparative example when no stirring is added. This was subsequently subjected to parallel press molding at a pressure of 0.8 ton / cm ² while applying a magnetic field of 15 kOe by the apparatus shown in FIG. For comparison, a normal parallel die press (magnetic field 15 k
Oe, 1.5 ton / cm ² ) was used to prepare a green compact having the same shape (comparative example). The magnetic properties were measured after sintering the green compact at 1200 ° C. The experimental results are shown in Table 3.

【００５５】[0055]

【表３】 [Table 3]

【００５６】実施例４（Ｓｍ−Ｃｏボンド磁石） Ｓｍ（Ｃｏ_0.72Ｆｅ_0.2 Ｃｕ_0.06Ｚｒ_0.03）_7.3 の組成
をもつ、平均粒径が２０ミクロン、保持力ｉＨｃが１
５．５ｋＯｅのボンド磁石用粉末を使用した。実施例１
と同様の方法によりこの粉末をエポキシ樹脂粉末ととも
にゴムモールドに充填密度が１．４〜３．５ｇ／ｃｍ³
（１８〜６５％）になるように充填した。その後、ゴム
モールドをダイプレス機内に配置し、１５ｋＯｅの磁界
を掛けながら、１ｔｏｎ／ｃｍ² の圧力で平行プレス形
成を行った。圧粉体を１２０℃で１時間キュアリングし
た後に、磁気特性を測定した。実験結果を表５に示す。Example 4 (Sm-Co bonded magnet) Sm (Co _0.72 Fe _0.2 Cu _0.06 Zr _0.03 ) _7.3 composition, average particle size 20 microns, coercive force iHc is 1
The powder for bonded magnet of 5.5 kOe was used. Example 1
By the same method as described above, this powder was packed together with the epoxy resin powder in a rubber mold so that the packing density was 1.4 to 3.5 g / cm ^3.
(18-65%). Then, the rubber mold was placed in a die press machine, and parallel press formation was performed at a pressure of 1 ton / cm ² while applying a magnetic field of 15 kOe. The magnetic property was measured after the green compact was cured at 120 ° C. for 1 hour. The experimental results are shown in Table 5.

【００５７】[0057]

【表５】 [Table 5]

【００５８】[0058]

【発明の効果】以上説明したように、本発明は、ゴムの
弾性を利用してプレスを行い圧粉成形体の配向を高める
際に起こる圧粉成形体に割れ、欠け、ひび、変形などに
よる製品不良を防止して、磁気的に配向された永久磁石
製品を提供する。As described above, according to the present invention, due to cracking, chipping, cracking, deformation or the like of a powder compact formed when the elasticity of rubber is pressed to enhance the orientation of the powder compact. Provide a magnetically oriented permanent magnet product that prevents product defects.

【００６０】ゴムの弾性を利用する磁界中配向成形法で
は磁気特性は通常のダイプレス品より優れており、特
に、平行ダイプレス製品は通常の垂直ダイプレス製品と
同等もしくはそれを上回る特性を発揮する。但し、粉末
の充填方法に工夫をしないと割れなどの問題によって、
製品が得られないのでゴムの弾性を利用する方法は実際
には利用できなかった。本発明によれば、以下説明する
ような特性が向上した永久磁石を工業生産することがで
きる。In the magnetic field orientation molding method utilizing the elasticity of rubber, the magnetic properties are superior to those of ordinary die press products, and in particular, parallel die press products exhibit properties equal to or higher than those of ordinary vertical die press products. However, if you do not devise a method of filling the powder, problems such as cracks may cause
The method of utilizing the elasticity of rubber could not be practically used because the product could not be obtained. According to the present invention, it is possible to industrially produce a permanent magnet with improved characteristics as described below.

【００６１】Ｎｄ₂ Ｆｅ₁₄Ｂ磁石は小型モーターやアク
チュエーターに多量に使用されている。これらの用途で
はそのほとんどが着磁方向の厚みが小さい扁平な形状を
有しており、生産性の観点からそれらの多くが平行ダイ
プレスにより製造されてきた。しかし平行ダイプレス特
有の低い磁気特性により、現状の量産水準では最高の磁
気特性を示す粉末を用いても、３５ＭＧＯｅを得るのが
限界であった。しかし本発明法による大幅な磁気特性向
上により、従来のダイプレス法により量産される磁石で
は達成不可能であった４０ＭＧＯｅの高特性を得ること
が可能となった。Nd ₂ Fe ₁₄ B magnets are widely used in small motors and actuators. Most of these applications have a flat shape with a small thickness in the magnetizing direction, and most of them have been manufactured by a parallel die press from the viewpoint of productivity. However, due to the low magnetic characteristics peculiar to the parallel die press, it was the limit to obtain 35 MGOe even with the powder showing the highest magnetic characteristics in the current mass production level. However, due to the large improvement in magnetic characteristics by the method of the present invention, it has become possible to obtain high characteristics of 40 MGOe, which cannot be achieved by the magnets mass-produced by the conventional die press method.

【００６２】さらに従来フェライト磁石では（ＢＨ）
_max ＝５ＭＧＯｅの磁気特性は工業生産では得られなか
ったが、（ＢＨ）_max ≒４．６ＭＧＯｅの磁気特性をダ
イプレス法により達成することができる粉末に約１０％
の特性向上をもたらす本発明法を適用することにより
（ＢＨ）_max ５ＭＧＯｅのフェライト磁石の生産が可能
となった。（ＢＨ）_max ＝５ＭＧＯｅは現在までの技術
では限界に近いが、本発明法を適用すれば（ＢＨ）_max
＝５ＭＧＯｅが可能となる。フェライト磁石は長い歴史
を持っているため多くの改良が既に出尽くして（ＢＨ）
_max の改良は限界に達していた。本発明法はこの限界を
大きく破る突破口を開いた。Further, in the conventional ferrite magnet, (BH)
The magnetic property of _max = 5MGOe was not obtained in industrial production, but the magnetic property of (BH) _max ≈ 4.6MGOe was about 10% in the powder which can be achieved by the die press method.
By applying the method of the present invention which brings about the improvement in the properties of (BH) _{max 5} MGOe, it becomes possible to produce a ferrite magnet. (BH) _max = 5MGOe is close to the limit in the technology up to the present, but if the method of the present invention is applied, (BH) _max
= 5 MGOe is possible. Since ferrite magnets have a long history, many improvements have already been made (BH).
The improvement of _max has reached the limit. The method of the present invention has opened a breakthrough that violates this limit.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】攪拌により永久磁石粉末を高密度充填する方法
の説明図である。FIG. 1 is an explanatory diagram of a method of densely packing permanent magnet powder by stirring.

【図２】攪拌により永久磁石粉末を高密度充填する方法
の説明図である。FIG. 2 is an explanatory diagram of a method of densely filling permanent magnet powder with stirring.

【図３】攪拌により永久磁石粉末を高密度充填する方法
の説明図である。FIG. 3 is an explanatory diagram of a method of densely packing permanent magnet powder by stirring.

【図４】加振により永久磁石粉末を高密度充填する方法
の説明図である。FIG. 4 is an explanatory diagram of a method for high-density filling of permanent magnet powder by vibration.

【図５】加振により永久磁石粉末を高密度充填する方法
の説明図である。FIG. 5 is an explanatory diagram of a method of densely filling the permanent magnet powder by vibrating.

【図６】撹拌及び圧縮により永久磁石粉末を高密度充填
する方法の説明図である。FIG. 6 is an explanatory diagram of a method of densely packing permanent magnet powder by stirring and compressing.

【図７】圧縮により永久磁石粉末を高密度充填する方法
の説明図である。FIG. 7 is an explanatory diagram of a method of densely packing permanent magnet powder by compression.

【図８】磁界により永久磁石粉末を高密度充填する方法
の説明図である。FIG. 8 is an explanatory diagram of a method of densely packing permanent magnet powder with a magnetic field.

【図９】磁界により永久磁石粉末を高密度充填する方法
の説明図である。FIG. 9 is an explanatory diagram of a method of densely packing permanent magnet powder with a magnetic field.

【図１０】実施例で使用したゴムモールドの図である。FIG. 10 is a diagram of a rubber mold used in Examples.

【図１１】ダイプレス装置の図である。FIG. 11 is a diagram of a die press device.

【図１２】自然充填された永久磁石粉末をゴムモールド
を使用し、ダイプレス成形する方法の説明図である。FIG. 12 is an explanatory diagram of a method of die-press molding the naturally filled permanent magnet powder using a rubber mold.

【図１３】本発明における自然充填密度の測定方法を説
明する図である。FIG. 13 is a diagram illustrating a method for measuring a natural packing density according to the present invention.

【図１４】ゴムモールドを使用する成形法で発生する割
れの説明図である。FIG. 14 is an explanatory diagram of cracks generated in a molding method using a rubber mold.

【図１５】底の薄いゴムモールドによる割れ防止の原理
説明図である。FIG. 15 is a diagram illustrating the principle of preventing cracking by using a rubber mold having a thin bottom.

【図１６】ゴムモールドの例を示す図である。FIG. 16 is a diagram showing an example of a rubber mold.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

４ 永久磁石粉末 ５ 圧粉体 ６ ボックスフィーダー １０ ゴムモールド １２ 攪拌機 １３ 羽根 １４ 回転軸 １５ Ｏリング １６ プレート １７ プッシャーロッド １８ 加振器 ２０ バックアッププレート ２２ ホイール ２３ ベルトコンベヤー ２５ スクリューロッド ２７ コンテナ ２８ ロール ３０ 磁界用配向コイル ３１ 永久磁石 ３５ 粉末受け皿 ３７ プレスプランジャ ３８ 電磁コイル 4 Permanent magnet powder 5 Powder compact 6 Box feeder 10 Rubber mold 12 Stirrer 13 Blade 14 Rotating shaft 15 O-ring 16 Plate 17 Pusher rod 18 Exciter 20 Backup plate 22 Wheel 23 Belt conveyor 25 Screw rod 27 Container 28 Roll 30 Magnetic field Orientation coil 31 Permanent magnet 35 Powder saucer 37 Press plunger 38 Electromagnetic coil

Claims (6)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 永久磁石粉末を少なくとも側面部がゴム
からなりかつ、底を有するゴムモールド内に充填し、ダ
イプレス機のパンチにより前記ゴムモールド及び永久磁
石粉末を圧縮し、また前記永久磁石粉末を磁界中配向す
る工程を含む永久磁石の製造方法において、永久磁石粉
末に攪拌、加振及び圧縮の少なくとも一つの処理を施
し、被処理永久磁石粉末を前記ゴムモールドに充填する
粉末充填工程をさらに含み、また前記ゴムモールド内の
永久磁石粉末の充填密度を自然充填密度の１．２倍以上
とするとともに、前記圧縮工程における永久磁石粉末の
密度変化を５〜４０％とすることを特徴とする永久磁石
の製造方法。1. A permanent magnet powder is filled in a rubber mold at least a side surface of which is made of rubber and has a bottom, and the rubber mold and the permanent magnet powder are compressed by a punch of a die press machine. In a method for producing a permanent magnet including a step of orienting in a magnetic field, the method further comprises a powder filling step of filling the rubber mold with at least one treatment of stirring, vibrating and compressing the permanent magnet powder. Further, the packing density of the permanent magnet powder in the rubber mold is 1.2 times or more the natural packing density, and the density change of the permanent magnet powder in the compression step is 5 to 40%. Magnet manufacturing method. 【請求項２】 永久磁石粉末を少なくとも側面部がゴム
からなりかつ、底を有するゴムモールド内に充填し、ダ
イプレス機のパンチにより前記ゴムモールド及び永久磁
石粉末を圧縮し、また前記永久磁石粉末を磁界中配向す
る工程を含む永久磁石の製造方法において、磁界中で永
久磁石粉末を前記ゴムモールドに充填する粉末充填工程
をさらに含み、また前記ゴムモールド内の永久磁石粉末
の充填密度を自然充填密度の１．２倍以上とするととも
に、前記圧縮工程における永久磁石粉末の密度変化を５
〜４０％とすることを特徴とする永久磁石の製造方法。2. A permanent magnet powder is filled in a rubber mold having at least a side surface made of rubber and having a bottom, and the rubber mold and the permanent magnet powder are compressed by a punch of a die press machine. In a method for manufacturing a permanent magnet including a step of orienting in a magnetic field, the method further comprises a powder filling step of filling the rubber mold with the permanent magnet powder in a magnetic field, and the filling density of the permanent magnet powder in the rubber mold is a natural filling density. 1.2 times or more, and the density change of the permanent magnet powder in the compression step is 5
A method for manufacturing a permanent magnet, characterized in that the content is -40%. 【請求項３】 前記粉末充填工程の後に、圧縮時に前記
ゴムモールドがパンチと接触する表面から永久磁石粉末
を除去し、続いて前記圧縮工程を行うことを特徴とする
請求項１または２記載の永久磁石の製造方法。3. The powder filling step according to claim 1, wherein after the powder filling step, the permanent magnet powder is removed from the surface of the rubber mold that comes into contact with the punch during compression, and then the compression step is performed. Manufacturing method of permanent magnet. 【請求項４】 ゴムモールドがダイプレス機の上下パン
チと面する上下側の少なくとも一方の側の材料が、ゴム
モールドがダイプレス機のダイに面する側方側のゴムよ
りも硬質であることを特徴とする請求項１から３までの
何れか１項記載の永久磁石の製造方法。4. The material of at least one of the upper and lower sides of the rubber mold facing the upper and lower punches of the die press machine is harder than the rubber on the side of the die side of the die press machine facing the die. The method for producing a permanent magnet according to any one of claims 1 to 3, wherein: 【請求項５】 上部又は上下部が開放されたゴムモール
ドの少なくとも一方の開放口を有する面をパンチで直接
加圧することを特徴とする請求項１から４までの何れか
１項記載の永久磁石の製造方法。5. The permanent magnet according to claim 1, wherein at least one surface of the rubber mold having an open upper portion or upper and lower portions is directly pressed with a punch. Manufacturing method. 【請求項６】 前記ゴムモールドの上蓋部もしくは底部
の少なくとも一方の厚み（ｔ，単位ｍｍ）が式：ｔ≦１
６ｈ／Ｄ（但し、ｈは圧粉体の厚み、Ｄは圧粉体の断面
積の正の平方根である。）で表されることを特徴とする
請求項１から４までの何れか１項記載の永久磁石の製造
方法。6. The thickness (t, unit: mm) of at least one of the upper lid and the bottom of the rubber mold is expressed by the formula: t ≦ 1.
6h / D (where, h is the thickness of the green compact, and D is the positive square root of the cross-sectional area of the green compact). A method for producing the permanent magnet described.