JPH06184607A - Process and apparatus for production of spherical monodisperse particle - Google Patents
Process and apparatus for production of spherical monodisperse particleInfo
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- JPH06184607A JPH06184607A JP31709691A JP31709691A JPH06184607A JP H06184607 A JPH06184607 A JP H06184607A JP 31709691 A JP31709691 A JP 31709691A JP 31709691 A JP31709691 A JP 31709691A JP H06184607 A JPH06184607 A JP H06184607A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、サイズの揃った微小球
形粒子、すなわち球形単分散粒子あるいは球形単分散粉
体を製造するための球形単分散粒子の製造方法および装
置に関し、詳しくは、電子顕微鏡観察における標準サイ
ズ粒子、半導体装置などの精密電子機器製造工程におけ
るマイクロソルダリングおよびＨＩＰ成形などによる焼
結合金製造のための合金粉などに用いられる球形単分散
粒子製造方法および装置に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method and apparatus for producing fine spherical particles of uniform size, that is, spherical monodisperse particles or spherical monodisperse powder, and more The present invention relates to a method and an apparatus for producing standard-sized particles under a microscope, spherical monodisperse particles used for alloy powder for producing a sintered alloy by micro-soldering and HIP molding in a manufacturing process of precision electronic devices such as semiconductor devices. .
【０００２】[0002]
【従来の技術】サイズの揃った微小粒子、すなわち単分
散粒子あるいは単分散粉体は、今日種々の科学技術の分
野で需要が増大している。例えば粒サイズの揃った微小
粒子としてよく知られているゾル−ゲル法によって作製
されるラテックス粒子は、粒度分布の標準偏差が平均粒
径の約１０％であり、電子顕微鏡観察における標準サイ
ズ粒子として用いられている。半導体工業ではＩＣチッ
プの小型化や接合のために３０〜４０μｍの粒度の揃っ
た球形半田粉が要望されている。また、合金粉のＨＩＰ
成形においても、材料に対して致命的な欠陥となる不均
一空隙の形成を防ぐため、粒度の揃った球形粉が必要で
あるとされている。2. Description of the Related Art Demand for fine particles of uniform size, that is, monodisperse particles or monodisperse powder, is increasing today in various fields of science and technology. For example, latex particles produced by the sol-gel method, which is well known as fine particles with uniform particle size, have a standard deviation of the particle size distribution of about 10% of the average particle diameter, and are used as standard size particles in electron microscope observation. It is used. In the semiconductor industry, spherical solder powder having a uniform particle size of 30 to 40 μm is required for downsizing and bonding of IC chips. Also, HIP of alloy powder
It is said that spherical powder having a uniform particle size is also required in forming, in order to prevent the formation of non-uniform voids, which is a fatal defect in the material.
【０００３】サイズの揃った微小粒子を作るための方法
としては数μｍ以下の酸化物微粒子に限れば、前述のゾ
ル−ゲル法からあり、一方１００μｍ以上の粒子が希望
であれば、プラズマ回転電極法（ＰＲＥＰ法）がある。
ある程度の粒度幅を許容するならば、一般的なアトマイ
ズ粉を篩などで機械的に級別する方法も実用的である。As a method for producing fine particles having a uniform size, the above-mentioned sol-gel method can be used if the oxide fine particles having a particle size of several .mu.m or less are used. There is a law (PREP method).
A method of mechanically classifying general atomized powder with a sieve is also practical if a certain range of particle size is allowed.
【０００４】しかし、従来の方法では粒サイズを幅広く
制御すること、すなわち希望の粒サイズの単分散粒子を
得ることは一般に困難である。ゾル−ゲル法ではすでに
述べたように０．１〜１．２μｍの微粒子の作製に限定
されるし、ＰＲＥＰ法では電極の回転安定性から、粒径
約１００μｍがその作製限界である。現状における単分
散粒子の応用分野を拡大するためには、より自由に粒度
制御の可能な作製プロセスの開発が望まれていた。However, it is generally difficult to control the particle size broadly, that is, to obtain monodisperse particles having a desired particle size by the conventional methods. As described above, the sol-gel method is limited to the production of fine particles of 0.1 to 1.2 μm, and the PREP method has a production limit of about 100 μm due to the rotational stability of the electrode. In order to expand the field of application of monodisperse particles under the present circumstances, it has been desired to develop a manufacturing process in which the particle size can be controlled more freely.
【０００５】このため、本出願人らは、パルス圧力を圧
電アクチュエータで発生させ、圧電アクチュエータに密
着する振動数によって溶融金属を噴射ノズルから噴射さ
せて、単分散粒子の試作を行うパルス付加ノズル噴射法
を考案した。この方法は、噴射ノズルの口径である０．
４ｍｍにほぼ等しい円相当径の噴射粒子を得ることがで
き、得られた単分散粒子の形状もサイズもそろってお
り、その粒度分布（粒径／平均粒径の頻度分布）も比較
的狭く、単分散粒子を作製する代表的な方法として確率
されているゾル・ゲル法による粉末にほぼ匹敵するもの
である。Therefore, the applicants of the present invention generate pulse pressure with a piezoelectric actuator, and eject molten metal from an injection nozzle by the frequency of contact with the piezoelectric actuator to produce monodisperse particles by pulse addition nozzle ejection. Devised a law. This method has a diameter of 0.
It is possible to obtain jet particles having an equivalent circle diameter of approximately 4 mm, the obtained monodisperse particles have the same shape and size, and their particle size distribution (particle size / frequency distribution of average particle size) is relatively narrow. It is almost comparable to the powder obtained by the sol-gel method, which has been established as a typical method for producing monodisperse particles.
【０００６】しかしながら、この方法で得られる単分散
粒子の粒子形状は、ほとんどが噴射方向に伸長した涙滴
形であり、この方法では球形単分散粒子はほとんど得ら
れないという問題があるし、あるいは球形単分散粒子が
得られたとしても再現性がなく、安定的に得ることは極
めて困難であるという問題もある。However, the particle shape of the monodisperse particles obtained by this method is almost teardrop-shaped extending in the jet direction, and there is a problem that spherical monodisperse particles are hardly obtained by this method, or Even if spherical monodisperse particles are obtained, there is a problem that they are not reproducible and it is extremely difficult to obtain them stably.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
従来技術の問題点を解消し、個々の粒子の粒度をより幅
広く人為的に制御することができ、安定して粒度のそろ
ったより真球に近い球形の単分散粒子を製造することが
できる球形単分散粒子製造方法および装置を提供するに
ある。The object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art, to control the particle size of individual particles broader and artificially, and to provide a stable and uniform particle size. It is an object of the present invention to provide a method and an apparatus for producing spherical monodisperse particles, which are capable of producing spherical monodisperse particles.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、溶融金属から球形単分散粒子を製造する
に際し、圧電アクチュエータにパルス圧力を発生させ、
このパルス圧力を伝達ロッドを介してダイアフラムに伝
達し、このダイアフラムに密着する前記溶融金属に伝達
して、前記ダイアフラムの溶融金属側への臨界変位以上
の変位によって前記溶融金属を貯留する容器に設けられ
たオリフィスから前記溶融金属を不活性ガス流中に１個
ずつ単分散粒子として噴射して球状化し、冷却用水中で
冷却した後、球形単分散粒子を回収することを特徴とす
る単分散粒子の製造方法を提供するものである。In order to achieve the above object, the present invention is to produce pulse pressure in a piezoelectric actuator when producing spherical monodisperse particles from molten metal,
This pulse pressure is transmitted to a diaphragm via a transmission rod, is transmitted to the molten metal that is in close contact with the diaphragm, and is provided in a container that stores the molten metal by a displacement of the diaphragm toward the molten metal side that is a critical displacement or more. The molten metal is jetted as a monodisperse particle into the inert gas flow one by one from the orifice thus obtained to make it spherical, and after cooling in cooling water, the spherical monodisperse particle is recovered. The present invention provides a method for manufacturing the same.
【０００９】また、本発明は、溶融金属を貯留するため
の第１の容器と、この第１の容器に前記溶融金属を補給
するための第２の容器と、この第２の容器の外周に設け
られる加熱装置と、前記第１の容器と前記第２の容器を
連通する補給管路と、前記第１の容器の底部に設けら
れ、溶融金属を１個ずつ単分散粒子として噴射するため
のオリフィスと、このオリフィスの下方に単分散粒子を
球形化するための不活性ガス流を生じさせるチャンバ
と、このチャンバに不活性ガスを導入する導入管と、前
記チャンバの下方に設けられ、前記オリフィスから噴射
された球形単分散粒子を冷却する冷却水を貯留し、前記
球形単分散粒子を回収するための水槽と、所定のパルス
圧力を発生する圧電アクチュエータと、このパルス圧力
を伝達する伝達ロッドと、伝達ロッドの先端に一体的に
取り付けられ、前記第１の容器を液密に保つように前記
第１の容器内の前記溶融金属と密着して前記溶融金属に
前記パルス圧力を付加するためのダイアフラムとを有
し、前記圧電アクチュエータによる前記パルス圧力の印
加によって前記ダイアフラムを前記溶融金属側に臨界変
位以上変位させ、前記オリフィスから前記溶融金属を１
個ずつ液滴として噴射し、この液滴を球形単分散粒子化
するよう構成したことを特徴とする球形単分散粒子の製
造装置を提供するものである。Further, according to the present invention, there is provided a first container for storing the molten metal, a second container for supplying the molten metal to the first container, and an outer periphery of the second container. A heating device provided, a supply line connecting the first container and the second container, and a bottom part of the first container for injecting molten metal one by one as monodisperse particles An orifice, a chamber for generating an inert gas flow for spheroidizing monodisperse particles below the orifice, an inlet pipe for introducing an inert gas into the chamber, and an orifice provided below the chamber, A water tank for storing cooling water for cooling the spherical monodisperse particles ejected from the tank, a water tank for collecting the spherical monodisperse particles, a piezoelectric actuator for generating a predetermined pulse pressure, and a transmission rod for transmitting the pulse pressure. , Integrally attached to the tip of the transmission rod, for applying the pulse pressure to the molten metal in close contact with the molten metal in the first container so as to keep the first container liquid-tight A diaphragm, and by applying the pulse pressure by the piezoelectric actuator, the diaphragm is displaced toward the molten metal side by a critical displacement or more, and the molten metal is moved from the orifice to 1
An apparatus for producing spherical monodisperse particles is provided, which is configured such that individual droplets are jetted and the droplets are made into spherical monodisperse particles.
【００１０】ここで、前記ダイアフラムの変位は、前記
臨界変位より大の所定変位に制御されるよう構成したも
のが好ましい。また、前記第１の容器の底部は逆円錐状
をなし、前記オリフィスはその頂点に設けられるのが好
ましい。前記第１の容器の底部の中心には突起を有し、
この突起に前記オリフィスが形成されるのが好ましく、
また、このオリフィスの出口側は拡径しているのが好ま
しい。また、オリフィス（内面）は溶融金属との濡れ性
がよい材料で構成されるのが好ましい。Here, it is preferable that the displacement of the diaphragm is controlled to a predetermined displacement larger than the critical displacement. Further, it is preferable that the bottom of the first container has an inverted conical shape, and the orifice is provided at the apex thereof. In the center of the bottom of the first container has a protrusion,
It is preferable that the orifice is formed in this protrusion,
Further, it is preferable that the diameter of the outlet side of the orifice is increased. The orifice (inner surface) is preferably made of a material having good wettability with the molten metal.
【００１１】[0011]
【実施態様】本発明に係る球形単分散粒子の製造方法お
よび装置を添付の図面に示す好適実施例に基づいて詳細
に説明する。しかし、本発明は図示例に限定されるもの
ではない。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The method and apparatus for producing spherical monodisperse particles according to the present invention will be described in detail with reference to the preferred embodiments shown in the accompanying drawings. However, the present invention is not limited to the illustrated example.
【００１２】図１は、本発明の球形単分散粒子の製造方
法を実施する球形単分散粒子製造装置の一実施例の模式
的断面図である。図２（ａ）、（ｂ）および（ｃ）は、
それぞれ図１に示す装置１０の要部の上面図、部分断面
正面図および底面図であり、図３（ａ）および（ｂ）
は、それぞれ、図２（ｂ）のＡ−Ａ線およびＢ−Ｂ線矢
視図である。FIG. 1 is a schematic sectional view of an embodiment of a spherical monodisperse particle production apparatus for carrying out the method for producing spherical monodisperse particles of the present invention. 2 (a), (b) and (c)
3A and 3B are a top view, a partial cross-sectional front view, and a bottom view of a main part of the device 10 shown in FIG. 1, respectively.
2A and 2B are views taken along the lines AA and BB of FIG. 2B, respectively.
【００１３】同図に示すように、本発明の単分散粒子製
造装置１０は、所定周波数の矩形波を発生させるファン
クションジェネレータ１２と、この矩形波を増幅するパ
ワーアンプ１４と、増幅された矩形波の印加によって前
記所定周波数のパルス圧力を発生する圧電アクチュエー
タ１６と、このアクチュエータ１６に固定され、前記パ
ルス圧力を伝達する伝達ロッド１８と、この伝達ロッド
１８の先端に取り付けられ、溶融金属２０に前記パルス
圧力を付加するダイアフラム２２と、前記溶融金属２０
を貯留する第１の容器を構成する内側底面が円錐形をな
す溶湯室２３を規定するオリフィスブロック２４と、オ
リフィスブロック２４の底部中心に設けられ、溶湯室２
３に連通するオリフィス２６と、溶湯室２３に溶融金属
２０を補給するための第２の容器を構成する補給用溶融
金属２０を貯留する液溜め２７および溶湯室２３と液溜
め２７とを連通する補給管路２８を有する円筒状部材３
０と、円筒状部材３０の外周に設けられる加熱装置３２
と、オリフィス２６の下方に配設される不活性ガス雰囲
気の制御のためのチャンバ３４と、単分散粒子を冷却す
る冷却水を貯え、単分散粒子を回収するための水槽３６
とを有する。As shown in FIG. 1, a monodisperse particle manufacturing apparatus 10 of the present invention comprises a function generator 12 for generating a rectangular wave of a predetermined frequency, a power amplifier 14 for amplifying the rectangular wave, and an amplified rectangular wave. The piezoelectric actuator 16 that generates a pulse pressure of the predetermined frequency by the application of a pulse, a transmission rod 18 that is fixed to the actuator 16 and transmits the pulse pressure, and is attached to the tip of the transmission rod 18, and is attached to the molten metal 20. Diaphragm 22 for applying pulse pressure and the molten metal 20
An orifice block 24 defining a molten metal chamber 23 having a conical inner bottom surface forming a first container for storing the molten metal, and a central portion of the bottom of the orifice block 24.
3 communicates with the orifice 26 that communicates with the liquid chamber 27, the liquid reservoir 27 that stores the replenishment molten metal 20 that forms the second container for replenishing the molten metal 20 to the molten metal chamber 23, and the molten metal chamber 23 and the liquid reservoir 27 that communicate with each other. Cylindrical member 3 having supply line 28
0 and a heating device 32 provided on the outer periphery of the cylindrical member 30.
A chamber 34 arranged under the orifice 26 for controlling an inert gas atmosphere, and a water tank 36 for storing cooling water for cooling the monodisperse particles and collecting the monodisperse particles.
Have and.
【００１４】ここで、図２（ａ）および（ｂ）に示すよ
うに圧電アクチュエータ１６は、単分散粒子製造装置１
０の円筒状上部ブロック３８内にその側面の４つのねじ
穴３９に螺入される４本の止めねじ（図示せず）で固定
されるアクチュエータ押え４０によって取り付けられ
る。また、圧電アクチュエータ１６と伝達ロッド１８と
の連結は、アクチュエータ１６をアクチュエータ押え４
０と伝達ロッド１８との間に挟み込み、アクチュエータ
押え４０と伝達ロッド１８とをボルト４１ａとナット４
１ｂとで固定することによって行われる。Here, as shown in FIGS. 2A and 2B, the piezoelectric actuator 16 is a monodisperse particle manufacturing apparatus 1
It is mounted in the cylindrical upper block 38 of No. 0 by an actuator retainer 40 fixed by four set screws (not shown) screwed into four screw holes 39 on its side surface. In addition, the connection between the piezoelectric actuator 16 and the transmission rod 18 causes the actuator 16 to be held by the actuator retainer 4
0 and the transmission rod 18 to hold the actuator retainer 40 and the transmission rod 18 in place with the bolt 41a and the nut 4
It is performed by fixing with 1b.
【００１５】ところで、圧電アクチュエータ１６として
は、積層型圧電素子（例えば、（株）トーキン製ＮＬＡ
・５×５×１８、最大変位量１４．７μｍ、周波数特性
１．７ＭＨｚ）を好適に用いることができるが、一般に
圧電子素子は高温（例えば、前述の圧電素子では約３７
０Ｋ）になると、圧電機能が損なわれるので、冷却を行
う必要がある。このため、本発明装置１０においては、
図１、図２（ｂ）および図３（ａ）に示すように水冷パ
イプ４２を装置本体（上部ブロック３８、アクチュエー
タ１６など）に取り付け、アクチュエータ１６を上記限
界温度以下に保持するよう構成される。By the way, as the piezoelectric actuator 16, a laminated piezoelectric element (for example, NLA manufactured by Tokin Co., Ltd.) is used.
5 × 5 × 18, maximum displacement amount of 14.7 μm, frequency characteristic of 1.7 MHz) can be preferably used, but in general, a piezoelectric element has a high temperature (for example, about 37 in the piezoelectric element described above).
At 0 K), the piezoelectric function is impaired, so cooling is necessary. Therefore, in the device 10 of the present invention,
As shown in FIGS. 1, 2 (b) and 3 (a), the water cooling pipe 42 is attached to the apparatus main body (the upper block 38, the actuator 16, etc.), and the actuator 16 is configured to be maintained at the above-mentioned limit temperature or lower. .
【００１６】オリフィスブロック２４は、図２（ｃ）に
示すように円筒状部材３０に３本のボルト４３によって
液密に固定される。ダイアフラム２２は、オリフィスブ
ロック２４と円筒状部材３０の中央部分によって規定さ
れる溶湯室２３の天井を覆っている。ここで、図２
（ｂ）および図３（ｂ）に示すように円筒状のダイアフ
ラム２２の外縁部分を円筒状部材３０の内縁部分に載置
し、その上からダイアフラム押え４４を載置し、円筒状
部材３０とダイアフラム押え４４とを４本のボルト４５
によって固定することによりダイアフラム２２が溶湯室
２３を液密に覆う天井となる。The orifice block 24 is liquid-tightly fixed to the cylindrical member 30 by three bolts 43 as shown in FIG. 2 (c). The diaphragm 22 covers the ceiling of the molten metal chamber 23 defined by the orifice block 24 and the central portion of the cylindrical member 30. Here, FIG.
As shown in FIGS. 3B and 3B, the outer edge portion of the cylindrical diaphragm 22 is placed on the inner edge portion of the cylindrical member 30, and the diaphragm retainer 44 is placed on the outer edge portion of the cylindrical member 30. Diaphragm retainer 44 and 4 bolts 45
The diaphragm 22 serves as a ceiling that covers the molten metal chamber 23 in a liquid-tight manner.
【００１７】伝達ロッド１８の先端はダイアフラム２２
に密着しており、圧電アクチュエータ１６のパルス圧力
（パルス状の変位）が伝達ロッド１８を介してダイアフ
ラム２２に伝達され、圧電アクチュエータ１６の変位に
応じて変位する。ダイアフラム２２の変位は、溶湯室２
３内の溶融金属２０にパルス圧力を付加する。溶融金属
２０にパルス圧力が付加される度にオリフィス２６から
その口径φに応じた単分散粒子が噴射されることにな
る。ここで、ダイアフラム２２は、例えば０．１ｍｍ厚
のステンレス（ＳＵＳ）薄板などのように応答性のよい
薄膜を用い、圧電アクチュエータ１６と伝達ロッド１８
とを一体構造とすることにより圧電アクチュエータ１６
の動きを正確にダイアフラム２２に伝達することができ
るので、ダイアフラム２２は、付加されるパルスに応じ
て正確に振動することができる。ここで、上記０．１ｍ
ｍ厚のステンレス板をダイアフラム２２として用いた場
合の駆動精度を１μｍとすることができる。また、この
ような圧電アクチュエータ１６を使用する構成により、
ダイアフラムの正確な変位制御、高速駆動（高周波数パ
ルスにも追従可能）および任意波形での制御が可能であ
る。The tip of the transmission rod 18 has a diaphragm 22.
The pulse pressure (pulse-shaped displacement) of the piezoelectric actuator 16 is transmitted to the diaphragm 22 via the transmission rod 18, and is displaced according to the displacement of the piezoelectric actuator 16. The displacement of the diaphragm 22 depends on the melt chamber 2
A pulse pressure is applied to the molten metal 20 in 3. Every time a pulse pressure is applied to the molten metal 20, monodisperse particles corresponding to the diameter φ are jetted from the orifice 26. Here, the diaphragm 22 is made of a thin film having a good response such as a 0.1 mm-thick stainless (SUS) thin plate, and the piezoelectric actuator 16 and the transmission rod 18 are used.
The piezoelectric actuator 16 and
Can be accurately transmitted to the diaphragm 22, so that the diaphragm 22 can accurately vibrate according to the applied pulse. Where 0.1m above
When a stainless plate having a thickness of m is used as the diaphragm 22, the driving accuracy can be 1 μm. Further, due to the configuration using such a piezoelectric actuator 16,
Accurate displacement control of the diaphragm, high-speed drive (can follow high-frequency pulses), and arbitrary waveform control are possible.
【００１８】一方、円筒状部材３０の２つの液溜め２７
の上側には円筒状の蓋部材４６が載置されている。ま
た、その上側にはフラックスペーパーからなる断熱板４
８が載置され、その上側にある上部ブロック３８と溶湯
金属２０を貯留する円筒状部材３０などとの間を熱的に
遮断している。ここで円筒状部材３０、蓋部材４６、断
熱板４８および上部ブロック３８とは上部ブロック３８
のフランジ部３８ａにおいて６本のボルト４９によって
固定されている。On the other hand, the two liquid reservoirs 27 of the cylindrical member 30.
A cylindrical lid member 46 is placed on the upper side of the. In addition, the heat insulating plate 4 made of flux paper is provided above it.
8 is placed, and the upper block 38 on the upper side and the cylindrical member 30 that stores the molten metal 20 are thermally insulated from each other. Here, the cylindrical member 30, the lid member 46, the heat insulating plate 48, and the upper block 38 are the upper block 38.
It is fixed by six bolts 49 at the flange portion 38a.
【００１９】溶湯室２３と液溜め２７との間を連通する
補給管路２８は、ダイアフラム２２の変位によって気泡
等が発生するのを防止するために溶湯室２３側から液溜
め２７側に向かって下降する傾斜を付けておくのが好ま
しい。また、液溜め２７に貯留する溶融金属２０の量は
特に制限はないが、気泡等が溶湯室２３に入らないよう
に十分な量であるのが好ましい。また、蓋部材４６には
２つの液溜め２７に連通するそれぞれ２本の不活性ガス
導入管５０が取り付けられ、ダイアフラム２２の振動に
応じて液溜め２７内の雰囲気を調整するように構成され
る。すなわち、ダイアフラム２２に付加されるパルス圧
力波と良好な球形単分散粒子の安定な形成とのかねあい
をとるため、不活性ガス導入管５０から不活性ガスを出
入して液溜め２７内のガス圧を精密に制御することが必
要である。The replenishing conduit 28 that connects the molten metal chamber 23 and the liquid reservoir 27 is provided from the molten metal chamber 23 side toward the liquid reservoir 27 side in order to prevent bubbles and the like from being generated by the displacement of the diaphragm 22. It is preferable to have a descending slope. The amount of the molten metal 20 stored in the liquid reservoir 27 is not particularly limited, but it is preferably a sufficient amount so that bubbles and the like do not enter the molten metal chamber 23. Two inert gas introducing pipes 50, which communicate with the two liquid reservoirs 27, are attached to the lid member 46, and the atmosphere in the liquid reservoir 27 is adjusted according to the vibration of the diaphragm 22. . That is, in order to strike a balance between the pulse pressure wave applied to the diaphragm 22 and the favorable stable formation of spherical monodisperse particles, the inert gas is introduced and discharged through the inert gas introduction pipe 50 to reduce the gas pressure in the liquid reservoir 27. Precise control is required.
【００２０】図２（ｂ）、（ｃ）および図３（ｂ）に示
すように円筒状部材３０の外周面（側面）および底面の
外縁部には加熱装置３２を構成するバンドヒータが取り
付けられ、図示しない電源に接続されている。また、溶
融金属２０の温度調節を行うために、円筒状部材３０に
はその中心部分にまで熱伝対５２が埋め込まれている。
ここで、加熱装置３２として用いられるヒータは、特に
制限的ではなく、所要の温度に加熱保持できればどのよ
うなものでもよい。As shown in FIGS. 2 (b), 2 (c) and 3 (b), a band heater constituting a heating device 32 is attached to the outer peripheral surface (side surface) and the outer edge of the bottom surface of the cylindrical member 30. , Is connected to a power source (not shown). Further, in order to adjust the temperature of the molten metal 20, a thermocouple 52 is embedded in the cylindrical member 30 up to the center thereof.
Here, the heater used as the heating device 32 is not particularly limited, and may be any heater as long as it can be heated and maintained at a desired temperature.
【００２１】チャンバ３４には、不活性ガスを導入する
ための複数の導入管５４が取り付けられ、オリフィス２
６から液滴状に噴射された溶融金属２０が球状化を促進
する不活性ガス雰囲気となるように調整される。すなわ
ち、不活性ガス流によって球状化に最適な冷却速度にな
るように制御される。この不活性ガス雰囲気を保つため
の不活性ガスの流入量は、溶融金属２０の冷却速度の制
御が球状化に最適であれば、特に限定されるものではな
く、溶融金属２０の種類、温度、噴出速度、オリフィス
２６の口径や長さなどの種々のパラメータに応じて適宜
選択すればよい。また、チャンバ３４の長さ、即ち、オ
リフィス２６から噴射された単分散粒子が不活性ガス雰
囲気を非行する長さも、特に制限的ではなく、上記パラ
メータや不活性ガスの種類や流量等に応じて適宜選択す
ればよい。A plurality of introduction pipes 54 for introducing an inert gas are attached to the chamber 34, and the orifice 2
The molten metal 20 sprayed from 6 in a droplet form is adjusted to have an inert gas atmosphere that promotes spheroidization. That is, the cooling rate is controlled by the flow of the inert gas to be the optimum cooling rate for spheroidization. The inflow amount of the inert gas for maintaining the inert gas atmosphere is not particularly limited as long as the control of the cooling rate of the molten metal 20 is optimal for spheroidization, and the type of the molten metal 20, the temperature, It may be appropriately selected according to various parameters such as the ejection speed and the diameter and length of the orifice 26. Further, the length of the chamber 34, that is, the length by which the monodisperse particles injected from the orifice 26 deviate in the inert gas atmosphere is not particularly limited, and may be changed depending on the above parameters, the type and flow rate of the inert gas, and the like. It may be selected appropriately.
【００２２】本発明において製造される単分散粒子の材
質は、特に制限的ではなく、用途に応じ、種々の金属を
用いることができる。従って、溶融金属２０の温度も用
いられる金属の融点以上で完全に溶融し、必要なだけ流
動できれば特に制限的ではない。The material of the monodisperse particles produced in the present invention is not particularly limited, and various metals can be used depending on the application. Therefore, the temperature of the molten metal 20 is not particularly limited as long as it can be completely melted at a temperature equal to or higher than the melting point of the metal used and can flow as much as necessary.
【００２３】本発明においては、圧電アクチュエータ１
６によってダイアフラム２２を溶融金属２０側に所定変
位量以上変位させることによって、オリフィス２６から
１回の変位によって１個の単分散粒子を噴射させて、ほ
ぼオリフィス２６の口径にほぼ等しい単分散粒子を得る
ものである。ここで、ダイアフラム２２の変位量が小さ
いとオリフィス２６から単分散粒子は噴射されないの
で、変位量の限界値、すなわち臨界変位より大きく変位
させて単分散粒子を噴射させる必要がある。また、圧電
アクチュエータ１６のパルス圧力の周波数も、特に制限
的ではなく、単分散粒子の材料等に応じて適宜選択すれ
ばよい。In the present invention, the piezoelectric actuator 1
By displacing the diaphragm 22 toward the molten metal 20 side by a predetermined amount or more by 6, one monodisperse particle is ejected by one displacement from the orifice 26, and the monodisperse particle substantially equal to the diameter of the orifice 26 is generated. I will get it. Here, when the displacement amount of the diaphragm 22 is small, the monodisperse particles are not ejected from the orifice 26, and therefore it is necessary to eject the monodisperse particles by displacing the displacement amount larger than the limit value of the displacement amount, that is, the critical displacement. The frequency of the pulse pressure of the piezoelectric actuator 16 is not particularly limited, and may be appropriately selected according to the material of the monodisperse particles and the like.
【００２４】本発明においては、オリフィス２６を構成
する材料として、単分散粒子（溶融金属）材料に応じて
最適な材質を選定することが可能であり、例えば、材質
の選定によって濡れ性等を改善することができる。ま
た、オリフィス２６の口径（φ）と長さ（Ｌ）との比を
調整することにより直径と同寸法に近い値の球形粒子を
得ることができる。さらに、図４（ａ）、（ｂ）および
（ｃ）に示すようなオリフィス２６を単分散粒子材料に
応じて最適化した形状のものをもちいることができる。
図４（ａ）は通常のオリフィスであり図４（ｂ）では、
オリフィス部分に少し突起を設けて溶融金属の切れ性を
よくしているし、図４（ｃ）では、突起に形成されたオ
リフィスの出口を拡径して、さらに切れ性をよくしてい
る。この他にも単分散粒子材料に応じて種々のオリフィ
ス形状を採用することができる。ここで、本発明に用い
られるオリフィスの口径は、特に制限的ではなく、必要
な単分散粒子の径に応じて適宜選択すればよいが、例え
ば、１〜１０００μｍφ、より好ましくは３０〜５００
μｍφ、さらに好ましくは５０〜１５０μｍφとするの
がよい。In the present invention, as the material forming the orifice 26, it is possible to select an optimum material according to the monodisperse particle (molten metal) material. For example, the wettability is improved by selecting the material. can do. Further, by adjusting the ratio between the diameter (φ) and the length (L) of the orifice 26, spherical particles having a value close to the diameter can be obtained. Further, the orifice 26 as shown in FIGS. 4 (a), 4 (b) and 4 (c) may have a shape optimized according to the monodisperse particle material.
4 (a) is a normal orifice, and in FIG. 4 (b),
A small protrusion is provided in the orifice portion to improve the cuttability of the molten metal. In FIG. 4C, the diameter of the orifice outlet formed in the protrusion is increased to improve the cuttability. Other than this, various orifice shapes can be adopted depending on the monodisperse particle material. Here, the diameter of the orifice used in the present invention is not particularly limited and may be appropriately selected according to the required diameter of the monodisperse particles, but is, for example, 1 to 1000 μmφ, and more preferably 30 to 500.
μmφ, and more preferably 50 to 150 μmφ.
【００２５】本発明の球形単分散粒子の製造装置は、基
本的には以上のように構成されるが、以下にその作用と
ともに本発明の球形単分散粒子の製造方法について説明
する。The apparatus for producing spherical monodisperse particles of the present invention is basically constructed as described above, and the operation thereof and the method for producing spherical monodisperse particles of the present invention will be described below.
【００２６】まず、溶湯室２３、補給管路２８、液溜め
２７に十分な量の溶融金属２０を入れ、加熱装置３２に
よって一定温度に保持する。一方、圧電アクチュエータ
１６が加熱されないようにパイプ４２には冷却水を流し
ておく。また、導入管５０および５４から不活性ガスを
導入し、液溜め２７のガス圧を精密に最適値に調整する
とともに、チャンバ３４内の不活性ガス流が最適な冷却
速度となるように制御しておく。この他必要な準備を行
なう。First, a sufficient amount of the molten metal 20 is put into the molten metal chamber 23, the replenishing pipe 28, and the liquid reservoir 27, and a constant temperature is maintained by the heating device 32. On the other hand, cooling water is allowed to flow through the pipe 42 so that the piezoelectric actuator 16 is not heated. In addition, an inert gas is introduced from the introduction pipes 50 and 54 to precisely adjust the gas pressure of the liquid reservoir 27 to an optimum value and to control the inert gas flow in the chamber 34 to an optimum cooling rate. Keep it. Other necessary preparations are made.
【００２７】次に、ファンクションジェネレータ１２に
おいて所定周波数の矩形波を発生させ、パワーアンプ
（電力増幅器）で増幅した後に圧電アクチュエータ１６
に印加し、所定周波数、所定振幅の振動を発生させ、一
体構造の伝達ロッド１８を介してダイアフラム２２を同
じ周波数のパルスで振動させ、ダイアフラム２２と密着
している溶融金属２０にパルス圧力波を生じさせる。す
なわち、アクチュエータ１６が下方、溶融金属２０側に
所定の臨界変位以上変位すると、伝達ロッド１８を介し
てダイアフラム２２が前記臨界変位以上下方に変位し、
オリフィス２６から溶融金属２０を液滴状にして単分散
粒子として噴射する。この単分散粒子の噴射はパルス圧
力波の１周期に１個ずつ噴射する。この時、液溜め２７
にはダイアフラム２２の振動に応じて補給管路２８を通
して溶融金属が出入するので、液溜め２７内の不活性ガ
ス圧をダイアフラム２２の振動に合わせて精密に制御
し、単分散粒子形成のバランスをとるのがよい。Next, a rectangular wave having a predetermined frequency is generated in the function generator 12, amplified by a power amplifier (power amplifier), and then piezoelectric actuator 16.
To generate a vibration of a predetermined frequency and a predetermined amplitude, vibrate the diaphragm 22 with a pulse of the same frequency through the transmission rod 18 of the integral structure, and apply a pulse pressure wave to the molten metal 20 that is in close contact with the diaphragm 22. Give rise to. That is, when the actuator 16 is displaced downward to the molten metal 20 side by a predetermined critical displacement or more, the diaphragm 22 is displaced downward by the transmission rod 18 by the critical displacement or more,
The molten metal 20 is made into droplets from the orifice 26 and jetted as monodisperse particles. The monodisperse particles are ejected one by one in one cycle of the pulse pressure wave. At this time, the liquid reservoir 27
Since molten metal flows in and out through the replenishment conduit 28 in accordance with the vibration of the diaphragm 22, the inert gas pressure in the liquid reservoir 27 is precisely controlled according to the vibration of the diaphragm 22 to balance the formation of monodisperse particles. It is good to take.
【００２８】こうして噴射された単分散粒子は、チャン
バ３４内の不活性ガス流によって冷却速度を最適に制御
され、チャンバ３４内を下降しつつほぼ真球近くまで球
状化し、球形単分散粒子となって水槽３６内に突入し、
回収される。こうして、ほぼオリフィス２６の口径に近
い直径を有するほぼ真球近くまで球状化した単分散粒子
を得ることができる。こうして得られた単分散粒子の粒
度分布は極めてばらつきの少ないものである。The thus-injected monodisperse particles have their cooling rate optimally controlled by the flow of the inert gas in the chamber 34, and while descending in the chamber 34, they are spheroidized to a nearly spherical shape, and become spherical monodisperse particles. Rush into the water tank 36,
Be recovered. In this way, it is possible to obtain monodisperse particles which have a diameter close to the diameter of the orifice 26 and are spheroidized to a substantially spherical shape. The particle size distribution of the monodisperse particles thus obtained has very little variation.
【００２９】[0029]
【実施例】圧電アクチュエータ１６として積層型圧電素
子（（株）トーキン製ＮＬＡ・５×５×１８）、ファン
クションジェネレータ１２としてはＦＧ−３３０
（（株）ＩＷＡＴＵ製）、パワーアンプ１４としてはＮ
Ｆ−４０２５（（株）ＮＦ回路設計ブロック製）を用い
た。アクチュエータ１６として用いた積層型圧電素子の
最大変位量は１４．７μｍ、周波数特性は１．７ＭＨｚ
である。水冷パイプ４２に冷却水を通し、この圧電素子
が３７０Ｋ以上にならないように冷却した。また、用い
たダイアフラム２２の厚さは０．１ｍｍ、直径１５ｍｍ
のステンレス板を用いた。高温になる部材、オリフィス
ブロック２４、ダイアフラム押え４４、円筒状部材３
０、蓋部材４６、伝達ロッド１８、アクチュエータ押え
４０などはセラミック製とした。EXAMPLE A laminated piezoelectric element (NLA.5.times.5.times.18 manufactured by Tokin Co., Ltd.) was used as the piezoelectric actuator 16, and FG-330 was used as the function generator 12.
(Made by IWATU Co., Ltd.), N as the power amplifier 14
F-4025 (manufactured by NF Circuit Design Block Co., Ltd.) was used. The maximum displacement amount of the laminated piezoelectric element used as the actuator 16 is 14.7 μm, and the frequency characteristic is 1.7 MHz.
Is. Cooling water was passed through the water cooling pipe 42 to cool the piezoelectric element so as not to exceed 370K. Also, the diaphragm 22 used has a thickness of 0.1 mm and a diameter of 15 mm.
The stainless steel plate of was used. High temperature member, orifice block 24, diaphragm retainer 44, cylindrical member 3
0, the lid member 46, the transmission rod 18, the actuator retainer 40, etc. are made of ceramic.
【００３０】単分散粒子の材料として、低融点金属のウ
ッドメタル（融点３４３Ｋ）を用い、シースヒータによ
り４８０Ｋに加熱保持して、チャンバ３４内にはＡｒガ
スを圧力０．１ａｔｍ、流量１０ｌ／ｍｉｎで導入管５
４から導入した。オリフィス２６の口径は約１３０μｍ
のものを用いた。オリフィス２６から噴射された粒子は
オリフィス２６より約５０ｃｍ下方で回収し、ＳＥＭに
よる粒子形状観察および画像解析装置による粒度分布測
定を行なった。また、粒子噴射の様子を高速度ビデオカ
メラ（１００００コマ／ｓ）によって撮影し、粒子形成
機構のモデル計算を行なった。これらの結果を以下に示
す。Wood metal (melting point 343K), which is a low melting point metal, is used as the material of the monodisperse particles, and is heated and held at 480K by a sheath heater. Introductory pipe 5
It was introduced from 4. The diameter of the orifice 26 is about 130 μm
I used the one. The particles ejected from the orifice 26 were collected about 50 cm below the orifice 26, and the particle shape was observed by SEM and the particle size distribution was measured by an image analyzer. In addition, the state of particle ejection was photographed by a high-speed video camera (10000 frames / s), and a model calculation of the particle formation mechanism was performed. The results are shown below.
【００３１】なお、比較例１として、プラズマ回転電極
法によって得られた粉末の粒度分布（平均粒径＝２７１
μｍ、標準偏差＝１４．６μｍ）を求めた。さらに比較
例２として、チャンバ３４を設けておらず、Ａｒガス雰
囲気でない以外は実施例と同一の装置および溶融金属を
用いてパルス圧力付加オリフィス噴射による単分散粒子
の製造を行なった。この場合のオリフィスの口径は４０
０μｍ、溶融温度は４２３Ｋ、周波数は５０Ｈｚであっ
た。比較例２で得られた単分散粒子についてもＳＥＭに
よる粒子形状観察および画像解析装置による粒度分布測
定をも行なった。As Comparative Example 1, the particle size distribution of the powder obtained by the plasma rotating electrode method (average particle size = 271)
μm, standard deviation = 14.6 μm). Further, as Comparative Example 2, monodisperse particles were manufactured by pulse pressure addition orifice injection using the same apparatus and molten metal as in Example except that the chamber 34 was not provided and the atmosphere was not Ar gas. The diameter of the orifice in this case is 40
The melting temperature was 0 μm, the melting temperature was 423 K, and the frequency was 50 Hz. With respect to the monodisperse particles obtained in Comparative Example 2, the particle shape was observed by SEM and the particle size distribution was measured by an image analyzer.
【００３２】図５（ａ）および（ｂ）は実施例によって
得られた代表的な噴射粒子のＳＥＭ写真を示す。これら
の写真から明らかなように、どちらの場合もほぼオリフ
ィス径に相当する直径約１５０μｍの球形粒子が噴射さ
れていることがわかる。粒子噴射が可能となる臨界変位
（６．５μｍ）の直上の変位量７．５μｍまでのもので
は図５（ａ）に示すような粒度のそろった球形単分散粒
子が得られる。変位量を７．５μｍより大にすると図５
（ｂ）に示されるようにほぼオリフィス径に相当する球
形粒子とともに球形小粒子も同時に噴射されるようにな
り、そのため粒度分布がバイモーダルな分布となり、図
６に示すように標準偏差が急激に増加する。ここで、図
６の斜線部分は、臨界変位以下の非噴射領域を示す。従
って、臨界変位の直上の変位量に設定して噴射すれば、
粒度のそろった球形単分散粒子が得られることがわか
る。これに対し、図７に示すように比較例２の単分散粒
子は、球状化が不十分であることがわかる。FIGS. 5 (a) and 5 (b) show SEM photographs of representative jet particles obtained in the examples. As is clear from these photographs, in both cases, it is understood that spherical particles having a diameter of about 150 μm, which is almost equivalent to the orifice diameter, are jetted. With a displacement amount up to 7.5 μm just above the critical displacement (6.5 μm) that enables particle injection, spherical monodisperse particles with uniform particle size as shown in FIG. 5A are obtained. When the displacement is larger than 7.5 μm,
As shown in (b), spherical small particles as well as spherical particles substantially corresponding to the orifice diameter are injected at the same time, so that the particle size distribution becomes a bimodal distribution, and the standard deviation rapidly increases as shown in FIG. To increase. Here, the hatched portion in FIG. 6 shows a non-injection region below the critical displacement. Therefore, if you set the amount of displacement just above the critical displacement and inject,
It can be seen that spherical monodisperse particles having a uniform particle size are obtained. On the other hand, as shown in FIG. 7, the monodisperse particles of Comparative Example 2 are found to have insufficient spheroidization.
【００３３】一方、実施例で得られた球形単分散粒子は
平均粒径が１５０μｍ、標準偏差４．６μｍであり、比
較例２の単分散粒子の平均粒径が４０６μｍ、標準偏差
が３９．１μｍ、さらに比較例１のＰＲＥＰにより得ら
れる粉末の平均粒径が２７１μｍ、標準偏差が１４．６
μｍであったので、図８に示すように、本発明の実施例
の単分散粒子の粒度分布は、平均粒径は同一ではない
が、比較例１および比較例２の粒子の粒度分布の分布幅
よりも狭く、粒度がよくそろったものであることがわか
る。On the other hand, the spherical monodisperse particles obtained in the examples had an average particle size of 150 μm and a standard deviation of 4.6 μm, and the monodisperse particles of Comparative Example 2 had an average particle size of 406 μm and a standard deviation of 39.1 μm. Furthermore, the average particle size of the powder obtained by PREP of Comparative Example 1 is 271 μm, and the standard deviation is 14.6.
Since the average particle size is not the same in the particle size distribution of the monodisperse particles of the example of the present invention, as shown in FIG. It can be seen that it is narrower than the width and has a good grain size.
【００３４】また、高速度ビデオ撮影の結果より、粒子
の噴射は溶湯の運動エネルギーと表面エネルギーとが釣
り合う時に生じると考えることができ、図９に示す粒子
形成機構モデルから得られる下記粒径計算式に従って、
噴射粒子径についての制御が可能であることがわかっ
た。溶湯の運動エネルギーと表面エネルギー（表面張力
×Δｘ）のつり合いから １／２・ｍｖ2 ＝πＤγΔｘ が得られ、粒子の質量はｍ＝４／３・πｒ3 ρで与えら
れることから、噴射粒子径は下記式で与えられる。 ｄ＝２ｒ＝（１２Ｄγ／ρ）0.5 ／ｖ ここで、Ｄはオリフィスの口径（直径）、ｒは単分散粒
子の半径、ｖは溶融金属（溶湯）の速度、γは表面張
力、ρは溶湯の密度である。すなわち、オリフィス直径
Ｄと噴射速度ｖを制御することにより所望の粒子径を持
つ球形単分散粒子を得ることができる。From the result of the high-speed video recording, it can be considered that the jetting of particles occurs when the kinetic energy of the molten metal and the surface energy are balanced, and the following particle size calculation obtained from the particle formation mechanism model shown in FIG. According to the formula
It was found that it is possible to control the size of the sprayed particles. From the balance between the kinetic energy of the molten metal and the surface energy (surface tension x Δx), 1/2 · mv 2 = πDγΔx is obtained, and the mass of the particle is given by m = 4/3 · πr 3 ρ. Is given by the following formula. d = 2r = (12Dγ / ρ) 0.5 / v where D is the orifice diameter (diameter), r is the radius of the monodisperse particles, v is the velocity of the molten metal (molten metal), γ is the surface tension, and ρ is the molten metal. Is the density of. That is, spherical monodisperse particles having a desired particle diameter can be obtained by controlling the orifice diameter D and the injection velocity v.
【００３５】[0035]
【発明の効果】以上、詳述したように、本発明法によれ
ば、所望の粒子径を持ち、極めて粒度のそろった球形単
分散粒子を容易に安定して確実に得ることができる。ま
た、得られる単分散粒子の形状は極めて真球に近いもの
まで得ることができる。また、本発明法を実施する装置
は、上記効果に加え、装置構成が簡単であるという効果
も奏する。As described above in detail, according to the method of the present invention, spherical monodisperse particles having a desired particle size and having an extremely uniform particle size can be easily and stably obtained. Further, the shape of the obtained monodisperse particles can be extremely close to a true sphere. In addition to the above effects, the device for carrying out the method of the present invention also has the effect that the device configuration is simple.
図５（ａ）、（ｂ）および図７は、「粒子構造」を示す
図面代用写真である。5 (a), (b) and FIG. 7 are drawings-substituting photographs showing the "particle structure".
【図１】 本発明に係る球形単分散粒子の製造装置の一
実施例の模式的断面図である。FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of an example of an apparatus for producing spherical monodisperse particles according to the present invention.
【図２】 （ａ）、（ｂ）および（ｃ）は、それぞれ図
１に示す装置の要部の上面図、部分断面正面図および底
面図である。2 (a), (b) and (c) are a top view, a partial sectional front view and a bottom view of a main part of the apparatus shown in FIG. 1, respectively.
【図３】 （ａ）および（ｂ）は、それぞれ図２（ｂ）
のＡ−Ａ線およびＢ−Ｂ線矢視図である。3 (a) and (b) are respectively FIG. 2 (b).
FIG. 3 is a view taken along line AA and line BB of FIG.
【図４】 （ａ）、（ｂ）および（ｃ）は、いずれも本
発明の球形単分散粒子の製造装置に用いられるオリフィ
スの形状を示す断面図である。4 (a), (b) and (c) are all sectional views showing the shape of an orifice used in the apparatus for producing spherical monodisperse particles of the present invention.
【図５】 （ａ）および（ｂ）は、いずれも本発明の実
施例で得られた単分散粒子のＳＥＭ写真である。5 (a) and 5 (b) are SEM photographs of monodisperse particles obtained in Examples of the present invention.
【図６】 本発明の実施例で得られた単分散粒子の標準
偏差とダイアグラムの変位量との関係を示すグラフであ
る。FIG. 6 is a graph showing the relationship between the standard deviation of monodisperse particles obtained in the examples of the present invention and the amount of displacement in the diagram.
【図７】 比較例２で得られた単分散粒子のＳＥＭ写真
である。FIG. 7 is a SEM photograph of the monodisperse particles obtained in Comparative Example 2.
【図８】 本発明の実施例、比較例１および比較例２の
粒度分布のグラフである。FIG. 8 is a graph of particle size distribution of an example of the present invention, Comparative Example 1 and Comparative Example 2.
【図９】 本発明の球形単分散粒子の製造方法において
得られる単分散粒子形成機構モデルを示す模式図であ
る。FIG. 9 is a schematic view showing a monodisperse particle formation mechanism model obtained in the method for producing spherical monodisperse particles of the present invention.
１０ 単分散粒子製造装置 １６ 圧電アクチュエータ ２２ ダイアフラム ２６ オリフィス 10 Monodisperse Particle Manufacturing Device 16 Piezoelectric Actuator 22 Diaphragm 26 Orifice
フロントページの続き (72)発明者 川 崎 亮 宮城県仙台市青葉区昭和町５−51−701 (72)発明者 黒 木 康 徳 宮城県仙台市青葉区下愛子上下17−２ か いや ま荘201 (72)発明者 真 壁 英 一 宮城県仙台市宮城野区苦竹三丁目１番25号 株式会社真壁技研内Front page continuation (72) Inventor Ryo Kawasaki 5-51-701 Showa-cho, Aoba-ku, Sendai-shi, Miyagi Prefecture (72) Inventor Yasunori Kuroki 17-2 Shimoaiko Jo, Aoba-ku, Sendai-shi, Miyagi Kayayamaso 201 (72) Inventor, Eiichi Makabe, Makabe Giken Co., Ltd., 1-3-25, Maitake, Miyagino-ku, Sendai, Miyagi Prefecture
Claims (4)
際し、 圧電アクチュエータにパルス圧力を発生させ、このパル
ス圧力を伝達ロッドを介してダイアフラムに伝達し、こ
のダイアフラムに密着する前記溶融金属に伝達して、前
記ダイアフラムの溶融金属側への臨界変位以上の変位に
よって前記溶融金属を貯留する容器に設けられたオリフ
ィスから前記溶融金属を不活性ガス流中に１個ずつ単分
散粒子として噴射して球状化し、冷却用水中で冷却した
後、球形単分散粒子を回収することを特徴とする単分散
粒子の製造方法。1. When producing spherical monodisperse particles from a molten metal, a pulse pressure is generated in a piezoelectric actuator, the pulse pressure is transmitted to a diaphragm via a transmission rod, and is transmitted to the molten metal in close contact with the diaphragm. Then, the molten metal is injected as monodispersed particles into the inert gas flow one by one from the orifice provided in the container for storing the molten metal by the displacement of the diaphragm to the molten metal side by the critical displacement or more. A method for producing monodisperse particles, which comprises recovering spherical monodisperse particles after spheroidizing and cooling in cooling water.
より大の所定変位に制御されるよう構成した請求項１に
記載の球形単分散粒子の製造方法。2. The method for producing spherical monodisperse particles according to claim 1, wherein the displacement of the diaphragm is controlled to a predetermined displacement larger than the critical displacement.
この第１の容器に前記溶融金属を補給するための第２の
容器と、この第２の容器の外周に設けられる加熱装置
と、前記第１の容器と前記第２の容器を連通する補給管
路と、前記第１の容器の底部に設けられ、溶融金属を１
個ずつ単分散粒子として噴射するためのオリフィスと、
このオリフィスの下方に単分散粒子を球形化するための
不活性ガス流を生じさせるチャンバと、このチャンバに
不活性ガスを導入する導入管と、前記チャンバの下方に
設けられ、前記オリフィスから噴射された球形単分散粒
子を冷却する冷却水を貯留し、前記球形単分散粒子を回
収するための水槽と、 所定のパルス圧力を発生する圧電アクチュエータと、こ
のパルス圧力を伝達する伝達ロッドと、伝達ロッドの先
端に一体的に取り付けられ、前記第１の容器を液密に保
つように前記第１の容器内の前記溶融金属と密着して前
記溶融金属に前記パルス圧力を付加するためのダイアフ
ラムとを有し、 前記圧電アクチュエータによる前記パルス圧力の印加に
よって前記ダイアフラムを前記溶融金属側に臨界変位以
上変位させ、前記オリフィスから前記溶融金属を１個ず
つ液滴として噴射し、この液滴を球形単分散粒子化する
よう構成したことを特徴とする球形単分散粒子の製造装
置。3. A first container for storing molten metal,
A second container for supplying the molten metal to the first container, a heating device provided on the outer periphery of the second container, and a supply pipe for connecting the first container and the second container to each other. A channel and a molten metal at the bottom of the first container
Orifices for ejecting each as monodisperse particles,
A chamber for generating an inert gas flow for spheroidizing the monodisperse particles below the orifice, an inlet pipe for introducing the inert gas into the chamber, and a chamber provided below the chamber and injected from the orifice. Water tank for storing the cooling water for cooling the spherical monodisperse particles and collecting the spherical monodisperse particles, a piezoelectric actuator for generating a predetermined pulse pressure, a transmission rod for transmitting the pulse pressure, and a transmission rod And a diaphragm for closely attaching to the molten metal in the first container to apply the pulse pressure to the molten metal so as to keep the first container liquid-tight. Comprising, by applying the pulse pressure by the piezoelectric actuator, the diaphragm is displaced toward the molten metal side by a critical displacement or more, Serial molten metal ejected as droplets one by one, the manufacturing apparatus of spherical monodisperse particles the droplets characterized by being configured to spherical monodisperse particles of.
より大の所定変位に制御されるよう構成した請求項１に
記載の球形単分散粒子の製造装置。4. The apparatus for producing spherical monodisperse particles according to claim 1, wherein the displacement of the diaphragm is controlled to be a predetermined displacement larger than the critical displacement.
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|---|---|---|---|
| JP31709691A JP3375652B2 (en) | 1991-11-29 | 1991-11-29 | Method and apparatus for producing spherical monodisperse particles |
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| JP31709691A JP3375652B2 (en) | 1991-11-29 | 1991-11-29 | Method and apparatus for producing spherical monodisperse particles |
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| JPH06184607A true JPH06184607A (en) | 1994-07-05 |
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