JPH0617936B2 - ファインダ−光学系 - Google Patents
ファインダ−光学系Info
- Publication number
- JPH0617936B2 JPH0617936B2 JP58165467A JP16546783A JPH0617936B2 JP H0617936 B2 JPH0617936 B2 JP H0617936B2 JP 58165467 A JP58165467 A JP 58165467A JP 16546783 A JP16546783 A JP 16546783A JP H0617936 B2 JPH0617936 B2 JP H0617936B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- refractive power
- eyepiece
- lens group
- objective lens
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Viewfinders (AREA)
- Lenses (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 本発明はカメラのファインダー、特にアルバダ型のファ
インダーに関する。
インダーに関する。
従来、この種のファインダーは第１図に示すように、対
物レンズ１、観察者側の面２ａが半透過・半反射面ある
いは部分反射面になっている反射鏡２、視野枠等を示す
部分反射面３ａを有する情報表示体３、接眼レンズ４に
よって構成され、視野枠等の情報は、外光によって情報
表示体３の部分反射面が照明されると共に、その反射光
が反射鏡によって観察者側に反射されることにより、情
報表示体３、接眼レンズ４を透過して観察者の瞳５に達
するようになっている。あるいは、第２図に示すよう
に、情報表示体３を省略し、直接接眼レンズ４′の物体
側の面４ａ′に視野枠等を示す部分反射面を形成させる
方法も知られている。
物レンズ１、観察者側の面２ａが半透過・半反射面ある
いは部分反射面になっている反射鏡２、視野枠等を示す
部分反射面３ａを有する情報表示体３、接眼レンズ４に
よって構成され、視野枠等の情報は、外光によって情報
表示体３の部分反射面が照明されると共に、その反射光
が反射鏡によって観察者側に反射されることにより、情
報表示体３、接眼レンズ４を透過して観察者の瞳５に達
するようになっている。あるいは、第２図に示すよう
に、情報表示体３を省略し、直接接眼レンズ４′の物体
側の面４ａ′に視野枠等を示す部分反射面を形成させる
方法も知られている。
しかし、このようなアルバダ型ファインダーは、逆ガリ
レオファインダーとしての負の対物レンズを、各々負の
屈折力をもつ対物レンズ１と反射鏡２に分割しているた
めに、同一の屈折力配置ならば対物レンズを１群構成に
した場合よりもレンズ外径が大きくなるという欠点を有
している。とりわけ、近年のレンズシャッターカメラは
コンパクト性が要求されるため、対物レンズの外径が大
きくなることは好ましくない。
レオファインダーとしての負の対物レンズを、各々負の
屈折力をもつ対物レンズ１と反射鏡２に分割しているた
めに、同一の屈折力配置ならば対物レンズを１群構成に
した場合よりもレンズ外径が大きくなるという欠点を有
している。とりわけ、近年のレンズシャッターカメラは
コンパクト性が要求されるため、対物レンズの外径が大
きくなることは好ましくない。
本発明の目的は、以上の欠点を克服した対物レンズ外径
の小さいコンパクトなアルバタ型ファインダーを提供す
ることにある。
の小さいコンパクトなアルバタ型ファインダーを提供す
ることにある。
そのために本発明は、物体側から順に、負の屈折力を有
する第１レンズ群同じく負の屈折力を有する第２レンズ
群、正の屈折力を有する第３レンズ群から成り、φ１２
を第１レンズ群と第２レンズ群の合成屈折力、φ３を第
３レンズ群の屈折力、Ｒ２を第１レンズ群最終面の曲率
半径、Ｄ５を第３レンズ群の肉厚とするとき、 （１） 0.145／φ３＜Ｄ５＜0.29／φ３ （２） -0.56／φ１２＜Ｒ２＜-0.67／φ１２ の各条件を満足することを特徴としている。
する第１レンズ群同じく負の屈折力を有する第２レンズ
群、正の屈折力を有する第３レンズ群から成り、φ１２
を第１レンズ群と第２レンズ群の合成屈折力、φ３を第
３レンズ群の屈折力、Ｒ２を第１レンズ群最終面の曲率
半径、Ｄ５を第３レンズ群の肉厚とするとき、 （１） 0.145／φ３＜Ｄ５＜0.29／φ３ （２） -0.56／φ１２＜Ｒ２＜-0.67／φ１２ の各条件を満足することを特徴としている。
第３図は本発明の実施例（図Ａ）を、全く同じ屈折力配
置の従来例（図Ｂ）と比較して示した図である。対物レ
ンズ１、反射鏡２は従来例と全く同じであるが、本実施
例では接眼レンズ４″の肉厚を厚く形成し、接眼レンズ
４″の最後面から瞳５までの距離を短縮することによっ
て対物レンズ１の外径を小さくしている。
置の従来例（図Ｂ）と比較して示した図である。対物レ
ンズ１、反射鏡２は従来例と全く同じであるが、本実施
例では接眼レンズ４″の肉厚を厚く形成し、接眼レンズ
４″の最後面から瞳５までの距離を短縮することによっ
て対物レンズ１の外径を小さくしている。
今、本実施例における接眼レンズ４″の肉厚をＤ５、接
眼レンズ４″の最後面と観察者のの瞳瞳５の距離をＥ、
同じく従来例における接眼レンズ４′の肉厚をＤ５′、
接接眼レンズ４′の最後面と観察者の瞳５の距離をＥ′
とし、接眼レンズ４′，４″の材質の屈折率をｎ、接眼
レンズの前面の曲率半径を∞とするとき以下の関係が成
り立つ。
眼レンズ４″の最後面と観察者のの瞳瞳５の距離をＥ、
同じく従来例における接眼レンズ４′の肉厚をＤ５′、
接接眼レンズ４′の最後面と観察者の瞳５の距離をＥ′
とし、接眼レンズ４′，４″の材質の屈折率をｎ、接眼
レンズの前面の曲率半径を∞とするとき以下の関係が成
り立つ。
すなわち、接眼レンズ最後面と観察者の瞳の距離は接眼
レンズの肉厚の差に依存している。
レンズの肉厚の差に依存している。
次に、接眼レンズ４″の最後面から瞳５までの距離Ｅを
接眼レンズ４″の肉厚を利用して短縮することによっ
て、対物レンズ１の外径が小さくなる原理を第４図に従
って説明する。第４図において、６は対物レンズ１と反
射鏡２を合成した負の屈折力をもつブロック、７は接眼
レンズ４′，４″のブロックを各々模式化したものであ
り、８は観察者の瞳５の位置である。今、第３図(B)に
示される構成の瞳位置を８とするとき、全く同一の屈折
力置のまま本実施例の如く接眼レンズ４″の肉厚をを厚
くするならば、対物レンズ１に対し接眼レンズ４″の主
点は観察者の瞳の側に移動する。結果的には屈折力配置
は全く不変のまま接眼レンズ４″の最後面から瞳までの
距離が短縮したことになる。従って第４図における瞳位
置８は８′に移動し、瞳５の中心を通る主光線も９から
９′に移動する。その結果、合成ブロック６における主
光線の高さもｈからｈ′に減少し、対物レンズ１の外径
を小さくすることができるわけである。
接眼レンズ４″の肉厚を利用して短縮することによっ
て、対物レンズ１の外径が小さくなる原理を第４図に従
って説明する。第４図において、６は対物レンズ１と反
射鏡２を合成した負の屈折力をもつブロック、７は接眼
レンズ４′，４″のブロックを各々模式化したものであ
り、８は観察者の瞳５の位置である。今、第３図(B)に
示される構成の瞳位置を８とするとき、全く同一の屈折
力置のまま本実施例の如く接眼レンズ４″の肉厚をを厚
くするならば、対物レンズ１に対し接眼レンズ４″の主
点は観察者の瞳の側に移動する。結果的には屈折力配置
は全く不変のまま接眼レンズ４″の最後面から瞳までの
距離が短縮したことになる。従って第４図における瞳位
置８は８′に移動し、瞳５の中心を通る主光線も９から
９′に移動する。その結果、合成ブロック６における主
光線の高さもｈからｈ′に減少し、対物レンズ１の外径
を小さくすることができるわけである。
一方、単純に対物レンズ１の外径を小さくするだけであ
れば、対物レンズ１と反射鏡２の合成屈折力φ１２と接
眼レンズの屈折力φ３を強めることによっても可能であ
るが、ファインダーの収差の劣化を伴うため限界を有し
ている。
れば、対物レンズ１と反射鏡２の合成屈折力φ１２と接
眼レンズの屈折力φ３を強めることによっても可能であ
るが、ファインダーの収差の劣化を伴うため限界を有し
ている。
そのため、(1)(2)の数値条件が必要となる。(1)式は前
述したように対物レンズ１の外径を小さくするための接
眼レンズ肉厚を制限する条件で、下限を越えるならば対
物レンズ１の外径は大となり、上限を越えるならば外径
に対し肉厚が過大となって製作が困難になる。(2)式は
対物レンズ１の最後面の曲率半径を制限するもので、下
限を越えるならば負の屈折力が過大となって負の非点収
差並びに歪曲収差が発生し、上限を越えるならば屈折力
が過少となって正の非点収差が発生し、像性能上好まし
くない。
述したように対物レンズ１の外径を小さくするための接
眼レンズ肉厚を制限する条件で、下限を越えるならば対
物レンズ１の外径は大となり、上限を越えるならば外径
に対し肉厚が過大となって製作が困難になる。(2)式は
対物レンズ１の最後面の曲率半径を制限するもので、下
限を越えるならば負の屈折力が過大となって負の非点収
差並びに歪曲収差が発生し、上限を越えるならば屈折力
が過少となって正の非点収差が発生し、像性能上好まし
くない。
本発明のもうひとつの特徴は、接眼レンズ４″の前面側
に視野枠等を示す部分反射面４ａ″を設けることによっ
て、第１図に示したような従来例の情報表示体３を省略
できることにある。もちろん、第２図に示す従来例でも
情報表示体３を省略することができるわけだが、この場
合、情報の視度を適宜にとるために反射鏡２の後面の曲
率半径を大きくとらねばならないため、対物レンズ１の
後面の曲率半径が小さくなり、負の非点収差並びに歪曲
収差を生じやすい欠点を有している。本発明の場合、第
１図と光学的に同等の位置に情報を配設できるためこう
した欠点は生じない。また、接眼レンズ４″の前面側
は、部分反射面４ａ″を設けることができるのであれ
ば、曲率半径が無限大でなくともよいのはもちろんであ
る。
に視野枠等を示す部分反射面４ａ″を設けることによっ
て、第１図に示したような従来例の情報表示体３を省略
できることにある。もちろん、第２図に示す従来例でも
情報表示体３を省略することができるわけだが、この場
合、情報の視度を適宜にとるために反射鏡２の後面の曲
率半径を大きくとらねばならないため、対物レンズ１の
後面の曲率半径が小さくなり、負の非点収差並びに歪曲
収差を生じやすい欠点を有している。本発明の場合、第
１図と光学的に同等の位置に情報を配設できるためこう
した欠点は生じない。また、接眼レンズ４″の前面側
は、部分反射面４ａ″を設けることができるのであれ
ば、曲率半径が無限大でなくともよいのはもちろんであ
る。
次に本発明の数値実施例を示す。
数値実施例においてＲiは物体側より順に第ｉ番目のレ
ンズ面曲率半径、Ｄiは物体側より順に第ｉ番目のレン
ズ中心厚あるいは空気間隔、Ｎiとνiはそれぞれ物体側
より順に第ｉ番目のガラスの屈折率とアツベ数である。
ンズ面曲率半径、Ｄiは物体側より順に第ｉ番目のレン
ズ中心厚あるいは空気間隔、Ｎiとνiはそれぞれ物体側
より順に第ｉ番目のガラスの屈折率とアツベ数である。
数値実施例１〜３のそれぞれに対応する収差図を第５〜
７図に順に示す。尚、収差図において、球面収差の縦軸
は射出瞳の高さ、非点収差及び歪曲収差の縦軸はファイ
ンダー視野角、球面収差及び非点収差の横軸はジオプタ
ー、歪曲収差の横軸は％である。また、△Ｓはサジタル
像面、△Ｍはメリデイオナル像面を示す。
７図に順に示す。尚、収差図において、球面収差の縦軸
は射出瞳の高さ、非点収差及び歪曲収差の縦軸はファイ
ンダー視野角、球面収差及び非点収差の横軸はジオプタ
ー、歪曲収差の横軸は％である。また、△Ｓはサジタル
像面、△Ｍはメリデイオナル像面を示す。
実施例１ R1＝100.080 D1＝2.00 N1＝1.50137 ν1＝56.4 R2＝9.187 D2＝4.70 R3＝0.0 D3＝1.50 N2＝1.50137 ν2＝56.4 R4＝28.404 D4＝7.78 R5＝0.0 D5＝8.20 N3＝1.50137 ν356.4 R6＝−16.048 R2＝−0.659／φ12 D5＝0.256／φ3 実施例２ R1＝150.000 D1＝2.20 N1＝1.49171 ν1＝57.4 R2＝12.000 D2＝7.05 R3＝500.000 D3＝1.70 N2＝1.49171 ν2＝57.4 R4＝56.317 D4＝14.14 R5＝250.000 D5＝7.00 N3＝1.49171 ν3＝57.4 R6＝−25.822 R2＝−0.571／φ12 D5＝0.146／φ3 以上述べたように、本発明によれば、接眼レンズ内厚を
適宜な厚さにすることによって、対物レンズ径の小さい
コンパクトなファイバー光学系の提供が可能になった。
適宜な厚さにすることによって、対物レンズ径の小さい
コンパクトなファイバー光学系の提供が可能になった。
第１図，第２図は従来例の断面図、第３図は本発明の実
施例と従来例を比較した状態で示す断面図、第４図は本
発明の原理を示す図、第５図〜第６図は各数値実施例の
収差図である。 １……対物レンズ、２……反射鏡、４……接眼レンズ。
施例と従来例を比較した状態で示す断面図、第４図は本
発明の原理を示す図、第５図〜第６図は各数値実施例の
収差図である。 １……対物レンズ、２……反射鏡、４……接眼レンズ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 横田 秀夫 神奈川県川崎市高津区下野毛770番地 キ ヤノン株式会社玉川事業所内 (56)参考文献 特開 昭58−149017（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−27539（ＪＰ，Ａ) 実開 昭49−48438（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】物体側から順に、負の屈折力を有する第１
レンズ群、同じく負の屈折力を有する第２レンズ群、正
の屈折力を有し肉厚の厚い第３レンズ群からなり、φ
１２を前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の合成屈折
力、φ３を前記第３レンズ群の屈折力、Ｒ２を前記第１
レンズ群最後面の曲率半径、Ｄ５を前記第３レンズ群の
肉厚とするとき、 （１） 0.145／φ３＜Ｄ５＜0、29／φ３ （２） -0、56／φ１２＜Ｒ２＜-0、67／φ１２ なる条件を満足することを特徴とするファインダー光学
系。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58165467A JPH0617936B2 (ja) | 1983-09-08 | 1983-09-08 | ファインダ−光学系 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58165467A JPH0617936B2 (ja) | 1983-09-08 | 1983-09-08 | ファインダ−光学系 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6057329A JPS6057329A (ja) | 1985-04-03 |
| JPH0617936B2 true JPH0617936B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=15812965
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58165467A Expired - Lifetime JPH0617936B2 (ja) | 1983-09-08 | 1983-09-08 | ファインダ−光学系 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0617936B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0690360B2 (ja) * | 1985-05-27 | 1994-11-14 | 株式会社ニコン | 倍率変換式逆ガリレオフアインダ− |
| JPH0830786B2 (ja) * | 1986-11-19 | 1996-03-27 | ミノルタ株式会社 | アルバダ式逆ガリレオ変倍フアインダ |
-
1983
- 1983-09-08 JP JP58165467A patent/JPH0617936B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6057329A (ja) | 1985-04-03 |
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