JPH0617495B2 - 溶銑用脱燐剤 - Google Patents
溶銑用脱燐剤Info
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- JPH0617495B2 JPH0617495B2 JP61047383A JP4738386A JPH0617495B2 JP H0617495 B2 JPH0617495 B2 JP H0617495B2 JP 61047383 A JP61047383 A JP 61047383A JP 4738386 A JP4738386 A JP 4738386A JP H0617495 B2 JPH0617495 B2 JP H0617495B2
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は実用的で然も安価な溶銑用脱燐剤に関し、特
に、転炉精錬に先立ってトーピードカーや取鍋等の容器
内で行なわれる溶銑の予備脱燐処理に適した脱燐特性の
優れた然も実用的で安価な溶銑用脱燐剤に関する。
に、転炉精錬に先立ってトーピードカーや取鍋等の容器
内で行なわれる溶銑の予備脱燐処理に適した脱燐特性の
優れた然も実用的で安価な溶銑用脱燐剤に関する。
（従来の技術） 周知の如く、高炉で製造された溶銑には不純物として多
量の燐が含まれているので、製鋼工程において効率のよ
い脱燐処理を行ない、鋼材の機械的性質を改善すること
が益々強く要求されている。
量の燐が含まれているので、製鋼工程において効率のよ
い脱燐処理を行ない、鋼材の機械的性質を改善すること
が益々強く要求されている。
通常この脱燐処理は脱炭処理と共に転炉等の酸化精錬中
に生石灰系の造滓剤を用いて行なわれる他、最近では転
炉における脱炭精錬に先立つ溶銑の予備処理で硫黄と同
様、燐も除去する技術が実用化されてきている。
に生石灰系の造滓剤を用いて行なわれる他、最近では転
炉における脱炭精錬に先立つ溶銑の予備処理で硫黄と同
様、燐も除去する技術が実用化されてきている。
従来、溶銑予備処理用の脱燐剤としては、例えば特開昭
５５−６２１１２号公報で知られているように、CaOとC
aCl2又はKClと酸素含有物質（Ｏ２ガス又は酸化鉄）を
併用するもの、あるいは例えば特開昭５２−127420号公
報で知られているように、Na2CO3系のものが一般的であ
る。また、他の成分系の脱燐剤として、CaO-Al2O3系の
ものとして例えば特開昭56-108813号公報、特開昭59-17
0214号公報、特公昭56-27569号公報記載のものが知られ
ている。
５５−６２１１２号公報で知られているように、CaOとC
aCl2又はKClと酸素含有物質（Ｏ２ガス又は酸化鉄）を
併用するもの、あるいは例えば特開昭５２−127420号公
報で知られているように、Na2CO3系のものが一般的であ
る。また、他の成分系の脱燐剤として、CaO-Al2O3系の
ものとして例えば特開昭56-108813号公報、特開昭59-17
0214号公報、特公昭56-27569号公報記載のものが知られ
ている。
（発明が解決しようとしている問題点） 上述の公知の脱燐剤は次のような問題がある。
先ず、CaO-CaCl2（又はKCl）系、CaO-CaF2系Na2CO3系の
ものは、処理容器の耐火ライニングの侵食を助長し、使
用時に有害な蒸発物や悪臭のガスを発生し、作業環境の
悪化をもたらし、生成スラグの処理にも多大の経費を要
する。
ものは、処理容器の耐火ライニングの侵食を助長し、使
用時に有害な蒸発物や悪臭のガスを発生し、作業環境の
悪化をもたらし、生成スラグの処理にも多大の経費を要
する。
一方CaO-Al2O3系として例示の特開昭５６−108813号公
報記載のものは、高炉滓を活用するものである。高炉滓
には多量のSiO2成分が含まれており此のSiO2が溶銑脱燐
スラグの発生量を増大させスラグ処理経費を高めるのみ
ならず、スラグ塩基度を低下せしめスラグ・メタル間の
脱燐反応を低下せしめる。更に高炉滓には多量の硫黄が
含まれているので、該特開昭56-108813号公報に記載の
如く処理剤として活用するには高炉滓の脱Ｓ処理を必要
とし、工業的に実用でない。
報記載のものは、高炉滓を活用するものである。高炉滓
には多量のSiO2成分が含まれており此のSiO2が溶銑脱燐
スラグの発生量を増大させスラグ処理経費を高めるのみ
ならず、スラグ塩基度を低下せしめスラグ・メタル間の
脱燐反応を低下せしめる。更に高炉滓には多量の硫黄が
含まれているので、該特開昭56-108813号公報に記載の
如く処理剤として活用するには高炉滓の脱Ｓ処理を必要
とし、工業的に実用でない。
また、特開昭59-170214号公報記載のものは、同時に脱
Ｓをも意図した処理剤であり、市販のアルミン酸カルシ
ウムの如きnCaO・mAl2O3の鉱物組成を有するものを対象
とし、原料の入手に制約があると共に価格面で難点があ
る。
Ｓをも意図した処理剤であり、市販のアルミン酸カルシ
ウムの如きnCaO・mAl2O3の鉱物組成を有するものを対象
とし、原料の入手に制約があると共に価格面で難点があ
る。
更にまた、特公昭56-27569号公報記載のものは転炉製鋼
に使用することを目的とするもので、脱炭を極力抑制し
て脱燐を優先的に行なう溶銑の脱燐機構とは異なり、両
者を同一レベルで論ずることは出来ない。
に使用することを目的とするもので、脱炭を極力抑制し
て脱燐を優先的に行なう溶銑の脱燐機構とは異なり、両
者を同一レベルで論ずることは出来ない。
即ち、特公昭56-27569号公報記載のものは、転炉製鋼に
おける吹錬初期の滓化促進剤である螢石（CaF2）の代替
品とする自溶性造滓剤であって、その使用目的が初めか
ら全く異なる。また、これを溶銑脱燐剤とした場合、そ
の化学組成より明らかな如く、脱炭に消費されるFe2O3
分を考慮していないため、Fe2O3分が低く過ぎ、最終ス
ラグの融点が高くなり、溶銑脱燐剤としては十分な効果
が期待できない。
おける吹錬初期の滓化促進剤である螢石（CaF2）の代替
品とする自溶性造滓剤であって、その使用目的が初めか
ら全く異なる。また、これを溶銑脱燐剤とした場合、そ
の化学組成より明らかな如く、脱炭に消費されるFe2O3
分を考慮していないため、Fe2O3分が低く過ぎ、最終ス
ラグの融点が高くなり、溶銑脱燐剤としては十分な効果
が期待できない。
（問題点を解決するための手段作用） 本発明は上記、従来の問題点を有利に解決した溶銑用脱
燐剤であり、特に、使用に当って、処理容器の耐火ライ
ニングの侵食もそれほど大きくなく、有害なガスも発生
しないので作業環境を害さないばかりか生成スラグの肥
料などへの有効利用範囲を大巾に拡大でき、溶銑中の燐
分を優先的に除去し得る実用的で然も安価な脱燐剤の提
供を目的とするものである。
燐剤であり、特に、使用に当って、処理容器の耐火ライ
ニングの侵食もそれほど大きくなく、有害なガスも発生
しないので作業環境を害さないばかりか生成スラグの肥
料などへの有効利用範囲を大巾に拡大でき、溶銑中の燐
分を優先的に除去し得る実用的で然も安価な脱燐剤の提
供を目的とするものである。
本発明の基本は、溶銑温度の如き比較的低温度に於いて
もAl2O3はCaOの融点を低下させることを確認すると共
に、CaOとAl2O3との比率を適切に選定すると、脱炭に比
して脱燐が優先的に行なわれるという知見に基づいてい
る。即ち本発明の要旨とするところは、溶銑の脱燐反応
を進行させるに必要な量な酸化鉄と、脱燐生成物を安定
化させる石灰と、生成スラグの融点を下げて脱燐反応を
促進せしめる含水アルミナ鉱物を必須としたCaO-Al2O3-
FeXOY系を主成分とする混合物であって、該混合物中のC
aOとAl2O3の含有割合を重量でCaO:Al2O3を（２．５〜２
０）：１とし、酸化鉄の含有割合は混合物の２５〜６５
（重量）％とし、不純物であるSiO2の含有割合は混合物
の１０％（重量）以下とした溶銑用脱燐剤である。
もAl2O3はCaOの融点を低下させることを確認すると共
に、CaOとAl2O3との比率を適切に選定すると、脱炭に比
して脱燐が優先的に行なわれるという知見に基づいてい
る。即ち本発明の要旨とするところは、溶銑の脱燐反応
を進行させるに必要な量な酸化鉄と、脱燐生成物を安定
化させる石灰と、生成スラグの融点を下げて脱燐反応を
促進せしめる含水アルミナ鉱物を必須としたCaO-Al2O3-
FeXOY系を主成分とする混合物であって、該混合物中のC
aOとAl2O3の含有割合を重量でCaO:Al2O3を（２．５〜２
０）：１とし、酸化鉄の含有割合は混合物の２５〜６５
（重量）％とし、不純物であるSiO2の含有割合は混合物
の１０％（重量）以下とした溶銑用脱燐剤である。
以下本発明を更に詳細に説明する。
本発明者はCaOの融点降下剤としての CaF2,CaCl2,KClの前記欠点を解決するために、既に同様
の作用があるとして知られているAl2O3を選定し、CaOに
添加するAl2O3の量を順次増加したところ、第１図に示
す如くAl2O3はCaF2やFeOと同等以上のCaOの融点降下作
用が、溶銑温度近傍まであることが確認出来た。
の作用があるとして知られているAl2O3を選定し、CaOに
添加するAl2O3の量を順次増加したところ、第１図に示
す如くAl2O3はCaF2やFeOと同等以上のCaOの融点降下作
用が、溶銑温度近傍まであることが確認出来た。
次に此の確認に基づいて、Al2O3が溶銑の脱燐反応に於
いてもCaOの融点降下剤として有効かどうかの実験をし
た。即ち、Ｃ：４．２％，Ｐ:0.14%,Ｓ：０．０５％，M
nとSiは痕跡の成分を有する溶銑５００grを２０kHzの高
周波溶解炉を用いてMgO坩堝中で溶解し、溶銑温度を１
３５０℃に保ちながら、（CaO＋Al2O3）：Fe2O3＝５
０：５０（重量比）のCaO-Al2O3-Fe2O3三元系の試薬を
用い２分毎に２grの割合で１０回、計２０grを投入し、
しかも、CaOに対するAl2O3の割合を種々に変えて、脱燐
及び脱炭の状況を調査した。
いてもCaOの融点降下剤として有効かどうかの実験をし
た。即ち、Ｃ：４．２％，Ｐ:0.14%,Ｓ：０．０５％，M
nとSiは痕跡の成分を有する溶銑５００grを２０kHzの高
周波溶解炉を用いてMgO坩堝中で溶解し、溶銑温度を１
３５０℃に保ちながら、（CaO＋Al2O3）：Fe2O3＝５
０：５０（重量比）のCaO-Al2O3-Fe2O3三元系の試薬を
用い２分毎に２grの割合で１０回、計２０grを投入し、
しかも、CaOに対するAl2O3の割合を種々に変えて、脱燐
及び脱炭の状況を調査した。
第２図，第３図はそれぞれ縦軸に溶銑中の燐及び炭素の
含有割合を、横軸に経過時間を表わし、経時的脱燐、脱
炭の変化を示した。尚、図中、横軸方向の↓は試薬の投
入時点を示し、 は夫々図面に説明の如き、CaOとAl2O3の重量割合を変え
た試薬の種類を示す。これら第２図，第３図から明らか
なように脱炭に比らべ脱燐が著しく進行していることが
判り、本発明者は、CaO-Al2O3-FeXOY三元系フラックス
は溶銑の脱燐に非常に有効であるという新しい知見を得
た。
含有割合を、横軸に経過時間を表わし、経時的脱燐、脱
炭の変化を示した。尚、図中、横軸方向の↓は試薬の投
入時点を示し、 は夫々図面に説明の如き、CaOとAl2O3の重量割合を変え
た試薬の種類を示す。これら第２図，第３図から明らか
なように脱炭に比らべ脱燐が著しく進行していることが
判り、本発明者は、CaO-Al2O3-FeXOY三元系フラックス
は溶銑の脱燐に非常に有効であるという新しい知見を得
た。
このフラックスの 比即ちCaO／Al2O3（重量）比と脱燐率との関係を第４図
に示す。第４図より、CaO／Al2O3＝2.5〜20.0 特に３．
０〜９．０の範囲に最適組成のあることが判る。生成ス
ラグ組成をCaO-Al2O3-FeXOY三元系状態図で示すと第５
図の如くなる。この状態図から高脱燐能を示したCaO:Al
2O3＝（３．０〜９．０）：１のフラックスの生成スラ
グはCaOが析出する飽和線近傍に位置していること判
る。即ち、CaO-Al2O3-FeXOY三元系において高脱燐能を
得るフラックス組成は低融点領域で極力Ｐ分配比の高い
組成（低Al2O3側）に配合し、反応進行に伴うFeXOYの低
下によりCaO飽和組成（CaO活量＝１）となる範囲を選ぶ
ことが必要である。
に示す。第４図より、CaO／Al2O3＝2.5〜20.0 特に３．
０〜９．０の範囲に最適組成のあることが判る。生成ス
ラグ組成をCaO-Al2O3-FeXOY三元系状態図で示すと第５
図の如くなる。この状態図から高脱燐能を示したCaO:Al
2O3＝（３．０〜９．０）：１のフラックスの生成スラ
グはCaOが析出する飽和線近傍に位置していること判
る。即ち、CaO-Al2O3-FeXOY三元系において高脱燐能を
得るフラックス組成は低融点領域で極力Ｐ分配比の高い
組成（低Al2O3側）に配合し、反応進行に伴うFeXOYの低
下によりCaO飽和組成（CaO活量＝１）となる範囲を選ぶ
ことが必要である。
この条件を満たす組成はCaO:Al2O3＝２．５〜20.0:1
（重量）特に３．０〜９．０：１（重量）でありFeXOY
は２５〜６５％、特に３０〜６０％の範囲である。
（重量）特に３．０〜９．０：１（重量）でありFeXOY
は２５〜６５％、特に３０〜６０％の範囲である。
更に本発明者は前記知見に基づき、工業的に実用し得る
安価なAl2O3源として天然のボーキサイト，アルミニウ
ム工業の廃物である赤泥等に着目し、生石灰，ボーキサ
イトおよび／または赤泥，酸化鉄の粉末混合物をフラッ
クスとし、第１図，第２図の場合と同じ条件で、実験し
併せて、従来のフラックスの代表例としてCaO-CaF2-Fe2
O3系及びCaO-CaF2-CaCl2-Fe2O3系のものを比較実験し、
夫々、脱燐、脱炭の状況を調査した。第６図，第７図は
夫々各種フラックスを用いたときの脱燐、脱炭の経時変
化を示す。図中 は本発明対象の混合物で生石灰，酸化鉄，及びAl2O3源
として夫々、ボーキサイト，赤泥，ボーキサイト＋赤泥
を、 はCaO-Al2O3-Fe2O3三元系の試薬を、○，◇印は夫々、
従来のCaO-CaF2-Fe2O3系及びCaO-CaF2-CaCl2-Fe2O3系フ
ラックを示し、それらの成分割合は第６図，第７図に示
す通りである。
安価なAl2O3源として天然のボーキサイト，アルミニウ
ム工業の廃物である赤泥等に着目し、生石灰，ボーキサ
イトおよび／または赤泥，酸化鉄の粉末混合物をフラッ
クスとし、第１図，第２図の場合と同じ条件で、実験し
併せて、従来のフラックスの代表例としてCaO-CaF2-Fe2
O3系及びCaO-CaF2-CaCl2-Fe2O3系のものを比較実験し、
夫々、脱燐、脱炭の状況を調査した。第６図，第７図は
夫々各種フラックスを用いたときの脱燐、脱炭の経時変
化を示す。図中 は本発明対象の混合物で生石灰，酸化鉄，及びAl2O3源
として夫々、ボーキサイト，赤泥，ボーキサイト＋赤泥
を、 はCaO-Al2O3-Fe2O3三元系の試薬を、○，◇印は夫々、
従来のCaO-CaF2-Fe2O3系及びCaO-CaF2-CaCl2-Fe2O3系フ
ラックを示し、それらの成分割合は第６図，第７図に示
す通りである。
第６図，第７図より明らかなように、純粋な試薬を用い
たCaO-Al2O3-FeXOY系に比較し、ボーキサイトと赤泥を
使用した場合（CaO/Al2O3＝３／１）では脱燐率が低下
している。これはボーキサイトや赤泥中のSiO2とTiO2の
影響によるもので、これを打ち消すだけCaO量を増大す
れば CaO/Al2O3＝５／１），純粋な試薬を用いたCaO-Al2O3-F
eXOY（CaO/Al2O3＝３／１）系と同等の効果が得られ
る。また従来より溶銑脱燐剤として使用されてきたCaO-
CaF2-Fe2O3系や、CaO-CaF2-CaCl2-Fe2O3系脱燐剤と比較
しても全く同等である。従って天然のボーキサイトやア
ルミニウム工業の廃物である赤泥を使用した混合物も有
用であることが確認された。
たCaO-Al2O3-FeXOY系に比較し、ボーキサイトと赤泥を
使用した場合（CaO/Al2O3＝３／１）では脱燐率が低下
している。これはボーキサイトや赤泥中のSiO2とTiO2の
影響によるもので、これを打ち消すだけCaO量を増大す
れば CaO/Al2O3＝５／１），純粋な試薬を用いたCaO-Al2O3-F
eXOY（CaO/Al2O3＝３／１）系と同等の効果が得られ
る。また従来より溶銑脱燐剤として使用されてきたCaO-
CaF2-Fe2O3系や、CaO-CaF2-CaCl2-Fe2O3系脱燐剤と比較
しても全く同等である。従って天然のボーキサイトやア
ルミニウム工業の廃物である赤泥を使用した混合物も有
用であることが確認された。
本発明の脱燐剤の限定理由について以下述べる。
本発明の脱燐剤はCaO-Al2O3-FeXOYの三元系であって、
此れらの成分を工業的実用レベルで選択すると、脱燐反
応を進行させるに必要な量の酸化鉄、脱燐して生成され
たP2O5等の生成物と安定させる石灰、そして石灰の融点
を降下させる含水アルミナ鉱物が必須である。そして、
７５〜８０％という優れた脱燐率を得るには第１図から
も明らかなようにCaOとAl2O3の両成分の比率を適切に選
択することが必須である。即ち前述の如く脱燐率８０％
前後という高い結果を得るにはCaO:Al2O3＝（３．０〜
９．０）：１（重量）であることが必要である。脱燐率
を若干犠牲にすればCaO:Al2O3＝（２．５〜２０．
０）：１（重量）で良い。この点が本発明の第二の特徴
である。
此れらの成分を工業的実用レベルで選択すると、脱燐反
応を進行させるに必要な量の酸化鉄、脱燐して生成され
たP2O5等の生成物と安定させる石灰、そして石灰の融点
を降下させる含水アルミナ鉱物が必須である。そして、
７５〜８０％という優れた脱燐率を得るには第１図から
も明らかなようにCaOとAl2O3の両成分の比率を適切に選
択することが必須である。即ち前述の如く脱燐率８０％
前後という高い結果を得るにはCaO:Al2O3＝（３．０〜
９．０）：１（重量）であることが必要である。脱燐率
を若干犠牲にすればCaO:Al2O3＝（２．５〜２０．
０）：１（重量）で良い。この点が本発明の第二の特徴
である。
更に第６図から示唆されるようにAl2O3源の含水アルミ
ナ鉱物（ボーキサイト，赤泥等）から付随して入って来
るSiO2,TiO2は極力少ない方が良い。
ナ鉱物（ボーキサイト，赤泥等）から付随して入って来
るSiO2,TiO2は極力少ない方が良い。
アルミナ源として、天然の含水アルミナ鉱物（ボーキサ
イト，ダイアスポア）とアルミニウム工業の廃物である
赤泥を使用する場合、含水アルミナ鉱物としてのボーキ
サイト，ダイアスポアにはSiO2＜５％，Al2O3＝５０〜
７０％，Fe2O3＝１５〜２０％，TiO2＝１〜２％，化合
水が１５〜２５％程度の鉱石が広く豊富に存在し安価で
ある。また赤泥はSiO2＝１０〜２０％，Al2O3＝２０〜
２５％，Fe2O3＝３０〜４０％，TiO2＝５〜８％，Na2O
＝８〜１５％程度の組成を有し、従来、全く利用されて
いないアルミニウム工業の廃物資源である。そして第６
図から明らかなようにSiO2を多く含有する赤泥をフラッ
ク中に添加したときの方が脱燐率が悪るい点、更によく
知られているように特にSiO2は溶銑脱燐中の溶融スラグ
の塩基度を低下させ脱燐効率を低下させると共に生成ス
ラグ量を多くするので、この生成スラグの後処理の経費
を増大させることを考慮して、SiO2は少ない方がよく、
その上限として本発明の脱燐剤混合物中の成分に占める
割合を重量で１０％、好ましくは７％とした。この点が
第三の特徴である。
イト，ダイアスポア）とアルミニウム工業の廃物である
赤泥を使用する場合、含水アルミナ鉱物としてのボーキ
サイト，ダイアスポアにはSiO2＜５％，Al2O3＝５０〜
７０％，Fe2O3＝１５〜２０％，TiO2＝１〜２％，化合
水が１５〜２５％程度の鉱石が広く豊富に存在し安価で
ある。また赤泥はSiO2＝１０〜２０％，Al2O3＝２０〜
２５％，Fe2O3＝３０〜４０％，TiO2＝５〜８％，Na2O
＝８〜１５％程度の組成を有し、従来、全く利用されて
いないアルミニウム工業の廃物資源である。そして第６
図から明らかなようにSiO2を多く含有する赤泥をフラッ
ク中に添加したときの方が脱燐率が悪るい点、更によく
知られているように特にSiO2は溶銑脱燐中の溶融スラグ
の塩基度を低下させ脱燐効率を低下させると共に生成ス
ラグ量を多くするので、この生成スラグの後処理の経費
を増大させることを考慮して、SiO2は少ない方がよく、
その上限として本発明の脱燐剤混合物中の成分に占める
割合を重量で１０％、好ましくは７％とした。この点が
第三の特徴である。
酸化鉄は脱燐を進行させるに充分な量は必要で脱燐剤中
に占める割合は重量で少くとも２５％、特に３０％は必
要であり余り多くて、CaOの相対的割合が減ると脱燐生
成物を安定的に固定出来なくなるのでその上限は６５
％、好ましくは６０％とした。そして実用し得る酸化鉄
としては、鉄鉱石，ミルスケール，精錬ダスト（製鋼
炉，高炉ダスト等）、酸化鉄粉等が挙げられる。
に占める割合は重量で少くとも２５％、特に３０％は必
要であり余り多くて、CaOの相対的割合が減ると脱燐生
成物を安定的に固定出来なくなるのでその上限は６５
％、好ましくは６０％とした。そして実用し得る酸化鉄
としては、鉄鉱石，ミルスケール，精錬ダスト（製鋼
炉，高炉ダスト等）、酸化鉄粉等が挙げられる。
石灰としては石灰石，生石灰いずれを用いても良いが、
石灰石の場合は溶銑中で吸熱反応の分解をするので溶銑
温度を下げることになり、この点から生石灰の方が好ま
しい。
石灰石の場合は溶銑中で吸熱反応の分解をするので溶銑
温度を下げることになり、この点から生石灰の方が好ま
しい。
含水アルミナ鉱物としては前述の如く資源的に入手容易
で実用的なものでよくAl2O3が５０〜７０％含有されて
いる天然のボーキサイト，ダイアスポア，アルミニウム
工業の廃物資源の赤泥の他精製アルミナ等が使用され得
る。
で実用的なものでよくAl2O3が５０〜７０％含有されて
いる天然のボーキサイト，ダイアスポア，アルミニウム
工業の廃物資源の赤泥の他精製アルミナ等が使用され得
る。
通常これらの含水アルミナ鉱石には１５〜２５％の化合
水が含まれているので、そのまま使用すると溶銑温度の
低下を来たし、また、ヒュームの発生の原因にもなり作
業環境を害するので、事前に５５０〜６００℃に仮焼す
れば、水分の除去と共に、Zn,Pb，等の微量含有揮発性
成分の除去にも有効である。
水が含まれているので、そのまま使用すると溶銑温度の
低下を来たし、また、ヒュームの発生の原因にもなり作
業環境を害するので、事前に５５０〜６００℃に仮焼す
れば、水分の除去と共に、Zn,Pb，等の微量含有揮発性
成分の除去にも有効である。
本発明の脱燐剤の使用に当っては処理容器の上方から添
加してスラグ−メタル反応によ脱燐にも有効であるが特
にＮ2等のキャリヤーガスにより処理容器の上方から溶
銑中に浸漬されたランスを通して、あるいは容器底部に
設けたノズルを通して溶銑中に噴出添加して使用すると
優先脱燐の効果が高かまる。更に処理中に溶銑温度が低
下したとき、あるいはより高い溶銑温度を必要とすると
きは気体酸素中に懸濁させて吹込む等、気体酸素と併用
可能である。キャリヤーガスを用いて吹込む際は他の知
られている処理剤と同様、本発明の脱燐剤も、その使用
法により形状、粒度を適切に調整することが好ましい。
加してスラグ−メタル反応によ脱燐にも有効であるが特
にＮ2等のキャリヤーガスにより処理容器の上方から溶
銑中に浸漬されたランスを通して、あるいは容器底部に
設けたノズルを通して溶銑中に噴出添加して使用すると
優先脱燐の効果が高かまる。更に処理中に溶銑温度が低
下したとき、あるいはより高い溶銑温度を必要とすると
きは気体酸素中に懸濁させて吹込む等、気体酸素と併用
可能である。キャリヤーガスを用いて吹込む際は他の知
られている処理剤と同様、本発明の脱燐剤も、その使用
法により形状、粒度を適切に調整することが好ましい。
（実施例） 実施例１ ３５kwの高周波炉を用いて、内径４６mmφ，高さ１００
mmφのMgO坩堝で銑鉄５００grを溶解し、溶銑温度を１
３５０±１０℃に維持した。
mmφのMgO坩堝で銑鉄５００grを溶解し、溶銑温度を１
３５０±１０℃に維持した。
脱燐剤の組成をCaO＋Al2O3:Fe2O3＝５０：５０（重量）
で且つCaO:Al2O3＝３：１（重量）になるように生石灰
６．９５gr，ボーキサイト４．５５gr，ミルスケール
８．５grを混合した。尚、その混合脱燐剤に占めるSiO2
＝０．５８％（重量）であった。此の脱燐剤をＣ：４．
２％，Ｐ：０．１４％，Ｓ：０．０５％Si,Mn痕跡の溶
銑５００grに分割添加し、添加終了の１０分後に溶銑の
サンプルを分析したところＣ：３．３％，Ｐ：０．０５
４％，Ｓ：０．０４２％であり、約６１％の脱燐率であ
った。
で且つCaO:Al2O3＝３：１（重量）になるように生石灰
６．９５gr，ボーキサイト４．５５gr，ミルスケール
８．５grを混合した。尚、その混合脱燐剤に占めるSiO2
＝０．５８％（重量）であった。此の脱燐剤をＣ：４．
２％，Ｐ：０．１４％，Ｓ：０．０５％Si,Mn痕跡の溶
銑５００grに分割添加し、添加終了の１０分後に溶銑の
サンプルを分析したところＣ：３．３％，Ｐ：０．０５
４％，Ｓ：０．０４２％であり、約６１％の脱燐率であ
った。
実施例２ 実施例１と同じ実験設備と溶銑の条件を用い、脱燐剤の
組成を(CaO＋Al2O3):Fe2O3＝６０：４０（重量）で且つ
CaO:Al2O3＝９：１（重量）になるように生石灰１０．
１７gr，ボーキサイト１．５４gr，赤泥1.54gr，ミルス
ケール６．７５grを混合した。尚、その混合脱燐剤に占
めるSiO2＝１．５％であった。此の脱燐剤を添加終了の
１０分間に溶銑のサンプルを分析したところＣ：３．４
％，Ｐ：０．０２８％，Ｓ：０．０３９％であり約８０
％の脱燐率であった。
組成を(CaO＋Al2O3):Fe2O3＝６０：４０（重量）で且つ
CaO:Al2O3＝９：１（重量）になるように生石灰１０．
１７gr，ボーキサイト１．５４gr，赤泥1.54gr，ミルス
ケール６．７５grを混合した。尚、その混合脱燐剤に占
めるSiO2＝１．５％であった。此の脱燐剤を添加終了の
１０分間に溶銑のサンプルを分析したところＣ：３．４
％，Ｐ：０．０２８％，Ｓ：０．０３９％であり約８０
％の脱燐率であった。
実施例３ 実施１と同じ実験設備と溶銑の条件を用い脱燐剤の組成
を(CaO＋Al2O3):Fe2O3＝４０：６０（重量）で且つCaO:
Al2O3＝５：１（重量）になるように、生石灰６．２４g
r，ボーキサイト１．７０gr，赤泥１．７０gr，ミルス
ケール１０．３６grを混合した。尚、その混合脱燐剤に
占めるSiO2は１．６８％であった。此の脱燐剤を添加終
了の１０分後に溶銑のサンプルを分析したところＣ：
３．２７％，Ｐ：０．０３３％，Ｓ：０．０４％であり
７６％の脱燐であった。
を(CaO＋Al2O3):Fe2O3＝４０：６０（重量）で且つCaO:
Al2O3＝５：１（重量）になるように、生石灰６．２４g
r，ボーキサイト１．７０gr，赤泥１．７０gr，ミルス
ケール１０．３６grを混合した。尚、その混合脱燐剤に
占めるSiO2は１．６８％であった。此の脱燐剤を添加終
了の１０分後に溶銑のサンプルを分析したところＣ：
３．２７％，Ｐ：０．０３３％，Ｓ：０．０４％であり
７６％の脱燐であった。
実施例４〜６ 本発明の脱燐剤を実機規模の処理に適用した実施例を第
１表に示す。
１表に示す。
（本発明の効果） 以上説明したように本発明の脱燐剤は溶銑の脱炭を抑制
した優先的な脱燐を促進し、従来の CaO-CaF2-Fe2O3系又はCaO-CaF2-CaCl2-Fe2O3系又はNa2C
O3系の脱燐剤とそれほど遜色のない脱燐率が達成出来
る。更に、使用に際しては、これら従来の脱燐剤の欠点
である処理容器の耐火ライニングを侵食したり発生する
有害ガスによる作業環境の汚染がないので此れらの対策
に要する経費が節約出来るばかりか、本発明の脱燐剤の
融点降下剤の原料であるボーキサイト，赤泥等は資源的
に豊富で安価である。また、本発明の脱燐剤で処理した
生成スラグは従来のスラグに比し有害成分が少ないの
で、セメント原料，肥料，路盤材などへの利用範囲が大
巾に拡大できる可能性がある。従って本発明の溶銑用脱
燐剤は工業的規模で実用的であり極めて有用である。
した優先的な脱燐を促進し、従来の CaO-CaF2-Fe2O3系又はCaO-CaF2-CaCl2-Fe2O3系又はNa2C
O3系の脱燐剤とそれほど遜色のない脱燐率が達成出来
る。更に、使用に際しては、これら従来の脱燐剤の欠点
である処理容器の耐火ライニングを侵食したり発生する
有害ガスによる作業環境の汚染がないので此れらの対策
に要する経費が節約出来るばかりか、本発明の脱燐剤の
融点降下剤の原料であるボーキサイト，赤泥等は資源的
に豊富で安価である。また、本発明の脱燐剤で処理した
生成スラグは従来のスラグに比し有害成分が少ないの
で、セメント原料，肥料，路盤材などへの利用範囲が大
巾に拡大できる可能性がある。従って本発明の溶銑用脱
燐剤は工業的規模で実用的であり極めて有用である。
第１図はCaOに添加すべき各種CaOの融点降下剤の添加量
と溶融温度の関係を示す図、第２図は本発明のCaO-Al2O
3-Fe2O3系脱燐剤による溶銑の脱燐状況を示す図、第３
図は同じく溶銑の脱炭状況を示す図、第４図は本発明の
脱燐剤中のCaO／（CaO＋Al2O3）と脱燐率の関係を示す
図、第５図はCaO-Al2O3-FeXOYフラックスの三元状態
図、第６図は本発明の脱燐剤と従来の脱燐剤との溶銑の
脱燐状況の比較を示す図、第７図は同じく溶銑の脱炭状
況の比較を示す図である。
と溶融温度の関係を示す図、第２図は本発明のCaO-Al2O
3-Fe2O3系脱燐剤による溶銑の脱燐状況を示す図、第３
図は同じく溶銑の脱炭状況を示す図、第４図は本発明の
脱燐剤中のCaO／（CaO＋Al2O3）と脱燐率の関係を示す
図、第５図はCaO-Al2O3-FeXOYフラックスの三元状態
図、第６図は本発明の脱燐剤と従来の脱燐剤との溶銑の
脱燐状況の比較を示す図、第７図は同じく溶銑の脱炭状
況の比較を示す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】溶銑の脱燐反応を進行させるに必要な量の
酸化鉄と、脱燐生成物を安定化させる石灰と、生成スラ
グの融点を下げて脱燐反応を促進せしめる含水アルミナ
鉱物を配合したCaO-Al2O3-FeXOY系を主成分とする混合
物であって、該混合物中のCaOとAl2O3の含有割合は重量
比でCaO：Al2O3＝（２．５〜２０）：１とし、酸化鉄の
含有割合は該混合物の２５〜６５（重量）％とし、不純
物であるSiO2の含有割合は該混合物の１０（重量）％以
下とした溶銑用脱燐剤。 - 【請求項２】特許請求の範囲第１項の溶銑用脱燐剤に於
いて、石灰として生石灰、含水アルミナ鉱物として天然
のボーキサイト、ダイアスポア、赤泥および精製アルミ
ナのうち１種以上を用いた溶銑用脱燐剤。 - 【請求項３】特許請求の範囲第１項又は第２項の溶銑用
脱燐剤であって、含水アルミナ鉱物を仮焼した溶銑用脱
燐剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61047383A JPH0617495B2 (ja) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | 溶銑用脱燐剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61047383A JPH0617495B2 (ja) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | 溶銑用脱燐剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62207810A JPS62207810A (ja) | 1987-09-12 |
| JPH0617495B2 true JPH0617495B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=12773577
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61047383A Expired - Lifetime JPH0617495B2 (ja) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | 溶銑用脱燐剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0617495B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021132891A1 (ko) * | 2019-12-23 | 2021-07-01 | 한양대학교 에리카산학협력단 | 산업 부산물을 활용한 칼슘-알루미네이트계 플럭스 및 이의 제조방법, 이를 이용한 용강의 탈황 방법 |
| WO2021221455A1 (ko) * | 2020-04-28 | 2021-11-04 | 한양대학교 에리카산학협력단 | 형석 대체 플럭스를 이용한 용강의 탈인 방법 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115572792B (zh) * | 2022-10-21 | 2023-12-19 | 河南少林特材有限公司 | 脱磷方法及应用 |
-
1986
- 1986-03-06 JP JP61047383A patent/JPH0617495B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021132891A1 (ko) * | 2019-12-23 | 2021-07-01 | 한양대학교 에리카산학협력단 | 산업 부산물을 활용한 칼슘-알루미네이트계 플럭스 및 이의 제조방법, 이를 이용한 용강의 탈황 방법 |
| WO2021221455A1 (ko) * | 2020-04-28 | 2021-11-04 | 한양대학교 에리카산학협력단 | 형석 대체 플럭스를 이용한 용강의 탈인 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62207810A (ja) | 1987-09-12 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |