JPH06171322A - 空気入りタイヤ - Google Patents
空気入りタイヤInfo
- Publication number
- JPH06171322A JPH06171322A JP5046611A JP4661193A JPH06171322A JP H06171322 A JPH06171322 A JP H06171322A JP 5046611 A JP5046611 A JP 5046611A JP 4661193 A JP4661193 A JP 4661193A JP H06171322 A JPH06171322 A JP H06171322A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bead
- pneumatic tire
- tire
- wires
- ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
- B60C15/04—Bead cores
- B60C2015/044—Bead cores characterised by a wrapping layer
Landscapes
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ビードワイヤの乱れを防止し、本来のビード
強力を保持する。 【構成】 空気入りタイヤ１０のビードコア１２は、ビ
ードワイヤ２０をタイヤ軸方向に等間隔に複数本並べ
て、コーティングゴム２２で被覆した板状体２４を、連
続的にタイヤ半径方向に等間隔に複数段巻回したストラ
ンドビードとされており、断面形状がビードワイヤ２０
が複数列、複数段となった四角形となっている。また、
タイヤ軸方向に隣接するビードワイヤ２０間のゴムゲー
ジＴとビードワイヤ径Ｄとの比Ｔ／Ｄは０．３〜０．７
とされており、ビードコアの幅Ｗと高さＨとの比Ｗ／Ｈ
は０．７〜０．９とされている。
強力を保持する。 【構成】 空気入りタイヤ１０のビードコア１２は、ビ
ードワイヤ２０をタイヤ軸方向に等間隔に複数本並べ
て、コーティングゴム２２で被覆した板状体２４を、連
続的にタイヤ半径方向に等間隔に複数段巻回したストラ
ンドビードとされており、断面形状がビードワイヤ２０
が複数列、複数段となった四角形となっている。また、
タイヤ軸方向に隣接するビードワイヤ２０間のゴムゲー
ジＴとビードワイヤ径Ｄとの比Ｔ／Ｄは０．３〜０．７
とされており、ビードコアの幅Ｗと高さＨとの比Ｗ／Ｈ
は０．７〜０．９とされている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、空気入りタイヤ、特
に、トラック・バス等の重荷重用空気入りバイアスタイ
ヤに係り、ビード部を強化した空気入りタイヤに関す
る。
に、トラック・バス等の重荷重用空気入りバイアスタイ
ヤに係り、ビード部を強化した空気入りタイヤに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、空気入りタイヤのビードには、図
４に示される如く、ビードワイヤ７０を複数本並列に並
べてコーティングゴム７２で被覆した板状体７４を、連
続的に複数回積層巻回し構成したストランドビード７６
があり、このストランドビード７６の断面形状は、成形
後の生タイヤにおいてほぼ四角形となっている。一方、
空気入りタイヤの製造においては、成形後の生タイヤを
モールド内に入れて加硫する場合に、ビード部にタイヤ
内面から力が加わるため、図５の想像線で示される如
く、ストランドビード７６は、幅Ｗが狭くなるととも
に、高さＨが高くなり、縦長の楕円形状に変形する。
４に示される如く、ビードワイヤ７０を複数本並列に並
べてコーティングゴム７２で被覆した板状体７４を、連
続的に複数回積層巻回し構成したストランドビード７６
があり、このストランドビード７６の断面形状は、成形
後の生タイヤにおいてほぼ四角形となっている。一方、
空気入りタイヤの製造においては、成形後の生タイヤを
モールド内に入れて加硫する場合に、ビード部にタイヤ
内面から力が加わるため、図５の想像線で示される如
く、ストランドビード７６は、幅Ｗが狭くなるととも
に、高さＨが高くなり、縦長の楕円形状に変形する。
【０００３】このストランドビード７６の変形は、図４
に示される如く、タイヤ軸方向（図４の左右方向）に隣
接するビードワイヤ７０間のゴムゲージＴとビードワイ
ヤ７０の径Ｄとの比Ｔ／Ｄに関係している。
に示される如く、タイヤ軸方向（図４の左右方向）に隣
接するビードワイヤ７０間のゴムゲージＴとビードワイ
ヤ７０の径Ｄとの比Ｔ／Ｄに関係している。
【０００４】即ち、比Ｔ／Ｄが大きいとタイヤ軸方向の
圧縮力を受けた場合に、ビードワイヤ７０とビードワイ
ヤ７０との間のコーティングゴム７２がタイヤ半径方向
外側（図４の上方）へ移動し、このコーティングゴム７
２の移動にともなって、ビードワイヤ７０が列方向（図
４の左右方向）に狭く、段方向（図４の上下方向）に高
くなる動きをする。このため、図５に示される如く、加
硫後の空気入りタイヤ７８では、ビードワイヤの配列の
乱れが発生し、ストランドビード７６が縦長の楕円形状
に変形する。
圧縮力を受けた場合に、ビードワイヤ７０とビードワイ
ヤ７０との間のコーティングゴム７２がタイヤ半径方向
外側（図４の上方）へ移動し、このコーティングゴム７
２の移動にともなって、ビードワイヤ７０が列方向（図
４の左右方向）に狭く、段方向（図４の上下方向）に高
くなる動きをする。このため、図５に示される如く、加
硫後の空気入りタイヤ７８では、ビードワイヤの配列の
乱れが発生し、ストランドビード７６が縦長の楕円形状
に変形する。
【０００５】一方、ストランドビードの強力を計算する
場合には、ビードワイヤ７０の配列が乱れていない状態
（図５の実線の状態）を想定しているが、実際には前述
の如く、比Ｔ／Ｄに関係してコーティングゴム７２が移
動し、ビードワイヤ７０の配列に乱れが生じている。従
って、ストランドビード７６を取り巻くカーカスを通し
て引張り力がストランドビード７６に加わった場合に
は、このビードワイヤ７０の配列の乱れによって、スト
ランドビード７６内のそれぞれのビードワイヤ７０の負
担に差が生じ、大きな力を負担するビードワイヤ７０か
ら破断していく。このため、実際のストランドビードの
強力が設計時の計算強力を下回りビード破損が発生す
る。
場合には、ビードワイヤ７０の配列が乱れていない状態
（図５の実線の状態）を想定しているが、実際には前述
の如く、比Ｔ／Ｄに関係してコーティングゴム７２が移
動し、ビードワイヤ７０の配列に乱れが生じている。従
って、ストランドビード７６を取り巻くカーカスを通し
て引張り力がストランドビード７６に加わった場合に
は、このビードワイヤ７０の配列の乱れによって、スト
ランドビード７６内のそれぞれのビードワイヤ７０の負
担に差が生じ、大きな力を負担するビードワイヤ７０か
ら破断していく。このため、実際のストランドビードの
強力が設計時の計算強力を下回りビード破損が発生す
る。
【０００６】なお、成形後の生タイヤをモールド内に入
れ加硫する時、ビード部には生タイヤ内側のブラダーを
通して力が加わる。このため、ビードコアが複数対のビ
ードコアからなる場合には、図６（Ａ）に示される如
く、内側ビード８０に関しては、内側ビード８０の側部
８０Ａに、横方向から押す力（図６（Ａ）の矢印Ｆ１）
が加わり、内側ビード８０の上部８０Ｂには斜め上から
押さえる力（図６（Ａ）の矢印Ｆ２）が加わるため、内
側ビード８０の変形は比較的小さめに抑制される。しか
しながら、図６（Ｂ）に示される如く、外側ビード８２
に関しては、主に横方向の力（図６（Ｂ）の矢印Ｆ３）
が作用するため、幅Ｗが狭くなるとともに、高さＨが高
くなり、縦長の楕円形状に変形する。従って、ビードコ
アが複数対のビードコアからなる場合には、外側ビード
コア８２の変形が内側ビードコア８０の変形に比べて著
しい。
れ加硫する時、ビード部には生タイヤ内側のブラダーを
通して力が加わる。このため、ビードコアが複数対のビ
ードコアからなる場合には、図６（Ａ）に示される如
く、内側ビード８０に関しては、内側ビード８０の側部
８０Ａに、横方向から押す力（図６（Ａ）の矢印Ｆ１）
が加わり、内側ビード８０の上部８０Ｂには斜め上から
押さえる力（図６（Ａ）の矢印Ｆ２）が加わるため、内
側ビード８０の変形は比較的小さめに抑制される。しか
しながら、図６（Ｂ）に示される如く、外側ビード８２
に関しては、主に横方向の力（図６（Ｂ）の矢印Ｆ３）
が作用するため、幅Ｗが狭くなるとともに、高さＨが高
くなり、縦長の楕円形状に変形する。従って、ビードコ
アが複数対のビードコアからなる場合には、外側ビード
コア８２の変形が内側ビードコア８０の変形に比べて著
しい。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事実を考
慮し、ビードワイヤの乱れを防止し、本来のビード強力
を保持することができる空気入りタイヤを得ることが目
的である。
慮し、ビードワイヤの乱れを防止し、本来のビード強力
を保持することができる空気入りタイヤを得ることが目
的である。
【０００８】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の本発明の
空気入りタイヤは、少なくとも１層のカーカスプライが
一方のビード部から他方のビード部に延び一対または複
数対のビードコアに巻き回される空気入りタイヤにおい
て、前記ビードコアを構成するストランドビードのタイ
ヤ軸方向に隣接するビードワイヤ間のゴムゲージＴとビ
ードワイヤ径Ｄとの比Ｔ／Ｄが０．３〜０．７に設定さ
れたことを特徴としている。
空気入りタイヤは、少なくとも１層のカーカスプライが
一方のビード部から他方のビード部に延び一対または複
数対のビードコアに巻き回される空気入りタイヤにおい
て、前記ビードコアを構成するストランドビードのタイ
ヤ軸方向に隣接するビードワイヤ間のゴムゲージＴとビ
ードワイヤ径Ｄとの比Ｔ／Ｄが０．３〜０．７に設定さ
れたことを特徴としている。
【０００９】また、請求項２記載の本発明の空気入りタ
イヤは、請求項１記載の空気入りタイヤにおいて、前記
ビードワイヤ間のゴムの硬度を８０°〜９５°とし、且
つ５０％モジュラス値を５０〜１００としたことを特徴
としている。
イヤは、請求項１記載の空気入りタイヤにおいて、前記
ビードワイヤ間のゴムの硬度を８０°〜９５°とし、且
つ５０％モジュラス値を５０〜１００としたことを特徴
としている。
【００１０】また、請求項３記載の本発明の空気入りタ
イヤは、請求項１記載の空気入りタイヤにおいて、前記
ビードコアの幅Ｗと高さＨとの比Ｗ／Ｈを０．７〜０．
９に設定したことを特徴としている。
イヤは、請求項１記載の空気入りタイヤにおいて、前記
ビードコアの幅Ｗと高さＨとの比Ｗ／Ｈを０．７〜０．
９に設定したことを特徴としている。
【００１１】
【作用】請求項１記載の本発明の空気入りタイヤでは、
ビードコアを構成するストランドビードのタイヤ軸方向
に隣接するビードワイヤ間のゴムゲージＴとビードワイ
ヤ径Ｄとの比Ｔ／Ｄを０．３〜０．７としたので。加硫
成形時のビードワイヤの乱れを防止し、本来のビード強
力を保持することができる。
ビードコアを構成するストランドビードのタイヤ軸方向
に隣接するビードワイヤ間のゴムゲージＴとビードワイ
ヤ径Ｄとの比Ｔ／Ｄを０．３〜０．７としたので。加硫
成形時のビードワイヤの乱れを防止し、本来のビード強
力を保持することができる。
【００１２】なお、比Ｔ／Ｄが０．３より小さくなる
と、隣接するビードワイヤとビードワイヤとの間のゴム
ゲージが薄くなり、実使用においてビードワイヤ間にセ
パレーションを誘発し易くなる。これは、重荷重、高内
圧状態ではカーカスプライを通して大きな引張り力がス
トランドビードに常に働いており、更に荷重直下ではタ
イヤの変形に伴い、ストランドビードも変形を余儀なく
される。この時、ビードワイヤとビードワイヤとの間の
ゴムゲージが薄く比Ｔ／Ｄが０．３より小さいと、セパ
レーションが誘発され易くなるためである。
と、隣接するビードワイヤとビードワイヤとの間のゴム
ゲージが薄くなり、実使用においてビードワイヤ間にセ
パレーションを誘発し易くなる。これは、重荷重、高内
圧状態ではカーカスプライを通して大きな引張り力がス
トランドビードに常に働いており、更に荷重直下ではタ
イヤの変形に伴い、ストランドビードも変形を余儀なく
される。この時、ビードワイヤとビードワイヤとの間の
ゴムゲージが薄く比Ｔ／Ｄが０．３より小さいと、セパ
レーションが誘発され易くなるためである。
【００１３】一方、比Ｔ／Ｄが０．７より大きくなる
と、隣接するビードワイヤとビードワイヤとの間のゴム
ゲージが厚くなりすぎ、ビードワイヤの乱れが発生す
る。
と、隣接するビードワイヤとビードワイヤとの間のゴム
ゲージが厚くなりすぎ、ビードワイヤの乱れが発生す
る。
【００１４】また、請求項２記載の本発明の空気入りタ
イヤでは、ビードワイヤ間のゴムの硬度を８０°〜９５
°とし、且つ５０％モジュラス値を５０〜１００とした
ので、ゴムの流動を小さくしビードワイヤを変形し難く
するとともに、ゴムの動きが抑制されることでビード部
全体が整然となり、チューブレスタイヤに於いては荷重
直下での動きを抑制できエアシールが無くなり品質が確
保できる。
イヤでは、ビードワイヤ間のゴムの硬度を８０°〜９５
°とし、且つ５０％モジュラス値を５０〜１００とした
ので、ゴムの流動を小さくしビードワイヤを変形し難く
するとともに、ゴムの動きが抑制されることでビード部
全体が整然となり、チューブレスタイヤに於いては荷重
直下での動きを抑制できエアシールが無くなり品質が確
保できる。
【００１５】なお、好ましくはビードワイヤ間のゴムの
硬度を８５°〜９０°とし、且つ５０％モジュラス値を
６０〜９０とする。
硬度を８５°〜９０°とし、且つ５０％モジュラス値を
６０〜９０とする。
【００１６】また、請求項３記載の本発明の空気入りタ
イヤでは、ビードコアの幅Ｗと高さＨとの比Ｗ／Ｈを
０．７〜０．９に設定したので、加硫成形時のビードワ
イヤの乱れを防止し、本来のビード強力を保持すること
ができる。
イヤでは、ビードコアの幅Ｗと高さＨとの比Ｗ／Ｈを
０．７〜０．９に設定したので、加硫成形時のビードワ
イヤの乱れを防止し、本来のビード強力を保持すること
ができる。
【００１７】なお、比Ｗ／Ｈが０．９より大きいと、ビ
ードコア上の空間が大きくなり、横方向の力が加わると
この空間を埋めようとするのでビードコアが縦長の楕円
形状に変形しやすい。この空間を埋める方法として、エ
スペックゴムのボリューム増大があるが、この方法はタ
イヤの重量増大、コスト増大につながり好ましくない。
一方、比Ｗ／Ｈが０．７より小さいと、リムフランジ上
端部に対応するビード部のカーカス形状は大きな曲率を
有しているために、ビードコアの上端域が変形し易くな
る。
ードコア上の空間が大きくなり、横方向の力が加わると
この空間を埋めようとするのでビードコアが縦長の楕円
形状に変形しやすい。この空間を埋める方法として、エ
スペックゴムのボリューム増大があるが、この方法はタ
イヤの重量増大、コスト増大につながり好ましくない。
一方、比Ｗ／Ｈが０．７より小さいと、リムフランジ上
端部に対応するビード部のカーカス形状は大きな曲率を
有しているために、ビードコアの上端域が変形し易くな
る。
【００１８】更に、ビードコアが複数対の場合、比Ｗ／
Ｈが０．７より小さいと、内側ビードコアが受けた横方
向の力は外側ビードコアの中〜下部に伝わり易く、この
部分のビードワイヤが強く圧縮されるため、内側ビード
コアに比べ外側ビードコアが縦長の楕円形状に変形し易
くなる。
Ｈが０．７より小さいと、内側ビードコアが受けた横方
向の力は外側ビードコアの中〜下部に伝わり易く、この
部分のビードワイヤが強く圧縮されるため、内側ビード
コアに比べ外側ビードコアが縦長の楕円形状に変形し易
くなる。
【００１９】
【実施例】本発明の空気入りタイヤの一実施例を図１及
び図２に従って説明する。
び図２に従って説明する。
【００２０】図１に示される如く、本実施例の空気入り
タイヤ１０は、サイズが９．００−２０ １０ＰＲの空
気入りバイアスタイヤであり、この空気入りタイヤ１０
のビード部１０Ａには、１対のビードコア１２が設けら
れている。また、ビードコア１２の外側には、複数枚の
プライから成る内側カーカス層１４が跨がり順次巻き上
げられている。更に、内側カーカス層１４の外側には複
数枚のダウンプライからなる外側カーカス層１６が設け
られており、ダウンプライの端部はそれぞれビード部１
０Ａのトー止めとされている。
タイヤ１０は、サイズが９．００−２０ １０ＰＲの空
気入りバイアスタイヤであり、この空気入りタイヤ１０
のビード部１０Ａには、１対のビードコア１２が設けら
れている。また、ビードコア１２の外側には、複数枚の
プライから成る内側カーカス層１４が跨がり順次巻き上
げられている。更に、内側カーカス層１４の外側には複
数枚のダウンプライからなる外側カーカス層１６が設け
られており、ダウンプライの端部はそれぞれビード部１
０Ａのトー止めとされている。
【００２１】図２に示される如く、ビードコア１２は、
ビードワイヤ２０をタイヤ軸方向（図２の左右方向）に
等間隔に複数本並べて、コーティングゴム２２で被覆し
た板状体２４を、連続的にタイヤ半径方向（図２の上下
方向）に等間隔に複数段巻回したストランドビードとさ
れており、断面形状がビードワイヤ２０が複数列、複数
段となった四角形となっている。
ビードワイヤ２０をタイヤ軸方向（図２の左右方向）に
等間隔に複数本並べて、コーティングゴム２２で被覆し
た板状体２４を、連続的にタイヤ半径方向（図２の上下
方向）に等間隔に複数段巻回したストランドビードとさ
れており、断面形状がビードワイヤ２０が複数列、複数
段となった四角形となっている。
【００２２】また、タイヤ軸方向に隣接するビードワイ
ヤ２０間のゴムゲージＴとビードワイヤ２０の径Ｄとの
比Ｔ／Ｄは０．３〜０．７とされている。なお、比Ｔ／
Ｄは０．４〜０．６が好ましい。
ヤ２０間のゴムゲージＴとビードワイヤ２０の径Ｄとの
比Ｔ／Ｄは０．３〜０．７とされている。なお、比Ｔ／
Ｄは０．４〜０．６が好ましい。
【００２３】また、ビードワイヤ２０間のゴムの硬度は
８０°〜９５°とされており、ビードワイヤ２０間のゴ
ムの５０％モジュラス値は５０〜１００とされている。
８０°〜９５°とされており、ビードワイヤ２０間のゴ
ムの５０％モジュラス値は５０〜１００とされている。
【００２４】更に、図１に示される如く、ビードコア１
２の幅Ｗと高さＨとの比Ｗ／Ｈは０．７〜０．９とされ
ている。
２の幅Ｗと高さＨとの比Ｗ／Ｈは０．７〜０．９とされ
ている。
【００２５】（試験例１）本実施例の空気入りタイヤの
ビード強力を確かめるべく、表１に示される実施例１、
実施例２、実施例３、実施例４、実施例５及び比較例１
の各空気入りタイヤ（タイヤサイズ９．００−２０、カ
ーカスは６６ナイロン１２６０デニール２本撚りコード
のプライ６枚からなり、ブレーカは２枚からなる）を表
１の仕様で試作し、これら各空気入りタイヤに耐水圧テ
ストを実施し、その結果を従来例を１００とした指数で
表１に示した。なお、指数は大きい方が良い。
ビード強力を確かめるべく、表１に示される実施例１、
実施例２、実施例３、実施例４、実施例５及び比較例１
の各空気入りタイヤ（タイヤサイズ９．００−２０、カ
ーカスは６６ナイロン１２６０デニール２本撚りコード
のプライ６枚からなり、ブレーカは２枚からなる）を表
１の仕様で試作し、これら各空気入りタイヤに耐水圧テ
ストを実施し、その結果を従来例を１００とした指数で
表１に示した。なお、指数は大きい方が良い。
【００２６】
【表１】 （試験例２）図３に示されるツインビードの空気入りタ
イヤのビード強力を確かめるべく、表２に示される実施
例６、実施例７、実施例８及び実施例９の各空気入りタ
イヤ（タイヤサイズ１２．００−２４、カーカスは６６
ナイロン１８９０デニール２本撚りコードのプライ８枚
からなり、ブレーカは２枚からなる）を表２の仕様で試
作し、これら各空気入りタイヤに耐水圧テストを実施
し、その結果を実施例８を１００とした指数で表２に示
した。なお、指数は大きい方が良い。
イヤのビード強力を確かめるべく、表２に示される実施
例６、実施例７、実施例８及び実施例９の各空気入りタ
イヤ（タイヤサイズ１２．００−２４、カーカスは６６
ナイロン１８９０デニール２本撚りコードのプライ８枚
からなり、ブレーカは２枚からなる）を表２の仕様で試
作し、これら各空気入りタイヤに耐水圧テストを実施
し、その結果を実施例８を１００とした指数で表２に示
した。なお、指数は大きい方が良い。
【００２７】
【表２】 表１及び表２の結果から本発明の空気入りタイヤが優れ
ており、ことにツインビードの場合には、ビードコア１
２の幅Ｗと高さＨとの比Ｗ／Ｈが、本発明の範囲をとる
ことでさらに優れたビード強力を保持することが明らか
になった。
ており、ことにツインビードの場合には、ビードコア１
２の幅Ｗと高さＨとの比Ｗ／Ｈが、本発明の範囲をとる
ことでさらに優れたビード強力を保持することが明らか
になった。
【００２８】
【発明の効果】本発明の空気入りタイヤは上記構成とし
たので、ビードワイヤの乱れを防止し、本来のビード強
力を保持することができるという優れた効果を有する。
たので、ビードワイヤの乱れを防止し、本来のビード強
力を保持することができるという優れた効果を有する。
【図１】本発明の一実施例の空気入りタイヤの基本構成
を示すハッチングを省略した左半分の軸方向断面図であ
る。
を示すハッチングを省略した左半分の軸方向断面図であ
る。
【図２】本発明の一実施例の空気入りタイヤのビード部
を示すハッチングを省略した軸方向断面図である。
を示すハッチングを省略した軸方向断面図である。
【図３】本発明の他の実施例の空気入りタイヤの基本構
成を示すハッチングを省略した左半分の軸方向断面図で
ある。
成を示すハッチングを省略した左半分の軸方向断面図で
ある。
【図４】従来例の空気入りタイヤのビード部を示すハッ
チングを省略した軸方向断面図である。
チングを省略した軸方向断面図である。
【図５】従来例の空気入りタイヤの基本構成を示すハッ
チングを省略した左半分の軸方向断面図である。
チングを省略した左半分の軸方向断面図である。
【図６】（Ａ）は他の従来例の空気入りタイヤの内側ビ
ードに加わる力を示す概略断面図であり、（Ｂ）は他の
従来例の空気入りタイヤの外側ビードに加わる力を示す
概略断面図である。
ードに加わる力を示す概略断面図であり、（Ｂ）は他の
従来例の空気入りタイヤの外側ビードに加わる力を示す
概略断面図である。
１０ 空気入りタイヤ １０Ａ ビード部 １２ ビードコア １４ 内側カーカス １６ 外側カーカス ２０ ビードワイヤ ２２ コーティングゴム Ｄ ビードワイヤ径 Ｈ ビードコアの高さ Ｔ タイヤ軸方向に隣接するビードワイヤ間のゴムゲ
ージ Ｗ ビードコアの幅
ージ Ｗ ビードコアの幅
Claims (3)
- 【請求項１】少なくとも１層のカーカスプライが一方の
ビード部から他方のビード部に延び一対または複数対の
ビードコアに巻き回される空気入りタイヤにおいて、前
記ビードコアを構成するストランドビードのタイヤ軸方
向に隣接するビードワイヤ間のゴムゲージＴとビードワ
イヤ径Ｄとの比Ｔ／Ｄが０．３〜０．７に設定されたこ
とを特徴とする空気入りタイヤ。 - 【請求項２】前記ビードワイヤ間のゴムの硬度を８０°
〜９５°とし、且つ５０％モジュラス値を５０〜１００
としたことを特徴とする請求項１に記載の空気入りタイ
ヤ。 - 【請求項３】前記ビードコアの幅Ｗと高さＨとの比Ｗ／
Ｈを０．７〜０．９に設定したことを特徴とする請求項
１に記載の空気入りタイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5046611A JPH06171322A (ja) | 1992-10-05 | 1993-03-08 | 空気入りタイヤ |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-266209 | 1992-10-05 | ||
| JP26620992 | 1992-10-05 | ||
| JP5046611A JPH06171322A (ja) | 1992-10-05 | 1993-03-08 | 空気入りタイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06171322A true JPH06171322A (ja) | 1994-06-21 |
Family
ID=26386717
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5046611A Pending JPH06171322A (ja) | 1992-10-05 | 1993-03-08 | 空気入りタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06171322A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7575033B2 (en) * | 2004-01-06 | 2009-08-18 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Pneumatic tire |
-
1993
- 1993-03-08 JP JP5046611A patent/JPH06171322A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7575033B2 (en) * | 2004-01-06 | 2009-08-18 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Pneumatic tire |
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