JPH0612862U - Transfer device - Google Patents
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- JPH0612862U JPH0612862U JP4395692U JP4395692U JPH0612862U JP H0612862 U JPH0612862 U JP H0612862U JP 4395692 U JP4395692 U JP 4395692U JP 4395692 U JP4395692 U JP 4395692U JP H0612862 U JPH0612862 U JP H0612862U
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Abstract
(57)【要約】
【目的】本考案は、遊星歯車機構を有するトランスファ
装置に関し、キャリアのスラストベアリングを小型化す
ることができ、また、メインシャフトの音振動性能を向
上させるようにしたトランスファ装置を提供することを
目的としている。
【構成】メインシャフトの前記遊星歯車機構側一端のラ
ジアル方向の支持を2つのラジルベアリングを介して行
い、前記遊星歯車機構のサンギアのスラスト力を前記サ
ンギアを支持するボールベアリングで直接受けるように
構成する。
(57) [Summary] [Object] The present invention relates to a transfer device having a planetary gear mechanism, in which the thrust bearing of the carrier can be downsized, and the sound vibration performance of the main shaft is improved. Is intended to provide. [Structure] The one end of the main shaft on the planetary gear mechanism side is supported in the radial direction via two radial bearings, and the thrust force of the sun gear of the planetary gear mechanism is directly received by a ball bearing supporting the sun gear. To do.
Description
【0001】[0001]
本考案は、遊星歯車機構を有するトランスファ装置に関する。 The present invention relates to a transfer device having a planetary gear mechanism.
【0002】[0002]
サンギア入力、リングギア固定、キャリア出力の低速段とサンギア入出力の高 速段を持つ遊星歯車式変速機構の例を図3に示す。 図3において、1はメインシャフトであり、メインシャフト1はラジアルベア リング2と図示しない一端を図示しないラジアルベアリングで回転自在に支持さ れている。3はサンギアであり、サンギア3は入力軸4と一体に形成され、ラジ アルベアリング5により支持されている。サンギア3のスラスト力は一対のスラ ストベアリング6a,6bで受けるようになっている。キャリア7の一端部には 筒部8が形成され、キャリア7はボールベアリング9によりケース10に支持さ れている。すなわち、メインシャフト1は、図3に示す遊星歯車機構側の一端を 3つのラジアルベアリング2,5および9により支持されている。 FIG. 3 shows an example of a planetary gear type speed change mechanism having a low speed stage of sun gear input, fixed ring gear, carrier output and a high speed stage of sun gear input / output. In FIG. 3, reference numeral 1 denotes a main shaft, and the main shaft 1 is rotatably supported by a radial bear ring 2 and one end (not shown) by a radial bearing (not shown). Reference numeral 3 denotes a sun gear, which is formed integrally with the input shaft 4 and is supported by a radial bearing 5. The thrust force of the sun gear 3 is received by the pair of thrust bearings 6a and 6b. A tubular portion 8 is formed at one end of the carrier 7, and the carrier 7 is supported by the case 10 by a ball bearing 9. That is, the main shaft 1 is supported at one end on the planetary gear mechanism side shown in FIG. 3 by the three radial bearings 2, 5 and 9.
【0003】[0003]
しかしながら、このような従来の遊星歯車式変速機構にあっては、サンギアの スラストをスラストベアリングで受けるようになっているため、軸受寿命、強度 を考慮したサイズにする必要があり、これらを考慮すると、スラストベアリング が大型化するという問題点があった。 However, in such a conventional planetary gear type speed change mechanism, since the thrust of the sun gear is received by the thrust bearing, it is necessary to make the size in consideration of bearing life and strength. However, there was a problem that the thrust bearing became larger.
【0004】 また、メインシャフトは3つのラジアルベアリングを介して支持されるため、 支持構造上経年変化などにより芯がずれ、回転振れ精度の確保が難しく、音振動 性能が低下するという問題点があった。 本考案は、このような従来の問題点に鑑みてなされたものであって、キャリア のスラストベアリングを小型化することができ、また、メインシャフトの音振動 性能を向上させるようにしたトランスファ装置を提供することを目的としている 。Further, since the main shaft is supported via three radial bearings, there is a problem in that the core deviates due to aging due to a supporting structure, it is difficult to secure rotational runout accuracy, and sound vibration performance deteriorates. It was The present invention has been made in view of such conventional problems, and it is possible to reduce a thrust bearing of a carrier and to improve a sound vibration performance of a main shaft. It is intended to be provided.
【0005】[0005]
請求項1の考案は、低速段または高速段に切り換える遊星歯車機構を有し、前 記遊星歯車機構の回転力を前輪及び後輪に伝達するトランスファ装置において、 前記遊星歯車機構と同一軸上に支持されるメインシャフトのラジアル方向の支 持を2つのラジアルベアリングを介して行い、前記遊星歯車機構のサンギアのス ラスト力を前記サンギアを支持するボールベアリングで受けるようにしたもので ある。 The invention of claim 1 is a transfer device that has a planetary gear mechanism that switches between a low speed stage and a high speed stage, and transmits the rotational force of the planetary gear mechanism to the front wheels and the rear wheels. The main shaft supported in the radial direction is supported via two radial bearings, and the thrust force of the sun gear of the planetary gear mechanism is received by the ball bearing supporting the sun gear.
【0006】 請求項3の考案は、低速段または高速段に切り換える遊星歯車機構を有し、前 記遊星歯車機構の回転力を前輪および後輪に伝達するトランスファ装置において 、 前記遊星歯車機構のサンギアをケースに支持するボールベアリングのアウタレ ースと前記遊星歯車機構のキャリアの間にニードルベアリングを設けるようにし たものである。According to a third aspect of the present invention, in a transfer device having a planetary gear mechanism that switches between a low speed stage and a high speed stage and transmitting the rotational force of the planetary gear mechanism to front wheels and rear wheels, a sun gear of the planetary gear mechanism is provided. A needle bearing is provided between the outer race of the ball bearing that supports the case and the carrier of the planetary gear mechanism.
【0007】[0007]
請求項1の考案においては、サンギアのスラスト力は、直接ボールベアリング に作用し、キャリアのスラスト方向の強制力がなくなる。 したがって、キャリアのスラスト方向の支持用に用いられるニードルベアリン グを小型化することができる。 According to the first aspect of the invention, the thrust force of the sun gear directly acts on the ball bearing, and the thrust force of the carrier is eliminated. Therefore, the needle bearing used for supporting the carrier in the thrust direction can be downsized.
【0008】 また、メインシャフトの遊星歯車機構側一端を2つのラジアルベアリングで支 持するようにすることができるので、メインシャフトの回転振れ精度を向上させ ることができ、その結果、音振動性能を向上させることができる。 請求項3の考案においては、ボールベアリングのアウターレースとキャリアの 間に設けたニードルベアリングとキャリアをラジアル支持するニードルベアリン グは、同軸上で上下に配置されるため、トランスファ装置の全長を短縮すること ができる。その結果、装置の小型化、軽量化を図ることができる。Further, since one end of the main shaft on the planetary gear mechanism side can be supported by the two radial bearings, the rotational runout accuracy of the main shaft can be improved, and as a result, the sound vibration performance can be improved. Can be improved. In the invention of claim 3, the needle bearing provided between the outer race of the ball bearing and the carrier and the needle bearing for radially supporting the carrier are coaxially arranged one above the other, so that the total length of the transfer device is shortened. be able to. As a result, the size and weight of the device can be reduced.
【0009】 また、キャリアのスラスト力を受けるニードルベアリングの径を大きくするこ とができるため、キャリアのスラスト方向の支持剛性を向上させることができ、 遊星歯車機構の耐久性を向上させることができる。 さらに、キャリアのスラスト力はボールベアリングのアウターレースからケー シングに伝達されるようになるため、ボールベアリングのボールにスラスト力が 入らなくなるので、ボールベアリングの耐久性を向上させることができる。Further, since the diameter of the needle bearing that receives the thrust force of the carrier can be increased, the support rigidity of the carrier in the thrust direction can be improved, and the durability of the planetary gear mechanism can be improved. . Further, since the thrust force of the carrier is transmitted from the outer race of the ball bearing to the casing, the thrust force does not enter the balls of the ball bearing, so that the durability of the ball bearing can be improved.
【0010】[0010]
以下、本考案の実施例を図面に基づいて説明する。 図1は本考案の一実施例を示す図である。 図1において、11は遊星歯車機構12の一部を構成するサンギアであり、サ ンギア11は入力軸13上に一体回転可能に設けられている。14はサンギア1 1と噛合する複数のプラネタリギアであり、プラネタリギア14はキャリア15 により回転自在に支持されている。16はプラネタリギア14と噛合するリング ギアであり、リングギア16はケーシング17にスプライン嵌合して固定されて いる。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a diagram showing an embodiment of the present invention. In FIG. 1, reference numeral 11 is a sun gear that constitutes a part of the planetary gear mechanism 12, and the sun gear 11 is integrally rotatably provided on the input shaft 13. A plurality of planetary gears 14 mesh with the sun gear 11 and the planetary gears 14 are rotatably supported by a carrier 15. Reference numeral 16 is a ring gear that meshes with the planetary gear 14, and the ring gear 16 is fixed to the casing 17 by spline fitting.
【0011】 18は遊星歯車機構12を低速段または高速段に切り換える切換機構であり、 切換機構18は、メインシャフト19にスプライン結合されたハブ20と、ハブ 20に噛合するとともに、低速段のとき、キャリア15に噛合し、高速段のとき サンギア11に噛合するスリーブ21と、スリーブ21を移動させるフォーク2 2と、を有している。Reference numeral 18 denotes a switching mechanism that switches the planetary gear mechanism 12 to a low speed stage or a high speed stage. The switching mechanism 18 meshes with the hub 20 spline-coupled to the main shaft 19 and the hub 20. A sleeve 21 that meshes with the carrier 15 and meshes with the sun gear 11 at a high speed stage, and a fork 22 that moves the sleeve 21.
【0012】 23はベアリング24を介してメインシャフト19上に回転自在に設けられた スプロケットであり、スプロケット23にはチェーン25が架設されている。ス プロケット23のハブ26とメインシャフト19にスプライン結合したハブ27 にはスリーブ28が噛合し、スリーブ28はフォーク29により移動する。この スリーブ28の移動により4輪駆動または2輪駆動に切り換えるようになってい る。Reference numeral 23 is a sprocket rotatably provided on the main shaft 19 via a bearing 24, and a chain 25 is installed on the sprocket 23. A sleeve 28 meshes with the hub 26 of the sprocket 23 and the hub 27 splined to the main shaft 19, and the sleeve 28 is moved by a fork 29. The movement of the sleeve 28 switches between four-wheel drive and two-wheel drive.
【0013】 メインシャフト19は2つのラジアルベアリング即ち、一端はラジアルニード ルベアリング30、他端はラジアルボールベアリング31により回転自在に支持 され、サンギア11はボールベアリング32を介してケーシング17に支持され ている。 サンギア11の段部11Aはボールベアリング32に当接するようになってお り、ボールベアリング32はサンギア11のスラスト力を受ける。サンギア11 上にはニードルベアリング33を介してキャリア15がラジアル方向に支持され ている。キャリア15とサンギア11およびキャリア15とボールベアリング3 2との間は2つのニードルベアリング34,35が介装されている。ニードルベ アリング34,35はサンギア11のスラストを受けるものでなく、キャリア1 5のスラスト方向支持用のものである。The main shaft 19 is rotatably supported by two radial bearings, that is, one end by a radial need bearing 30 and the other end by a radial ball bearing 31, and the sun gear 11 is supported by the casing 17 via a ball bearing 32. . The step portion 11A of the sun gear 11 contacts the ball bearing 32, and the ball bearing 32 receives the thrust force of the sun gear 11. The carrier 15 is supported on the sun gear 11 in the radial direction via a needle bearing 33. Two needle bearings 34 and 35 are provided between the carrier 15 and the sun gear 11 and between the carrier 15 and the ball bearing 32. The needle bearings 34 and 35 do not receive the thrust of the sun gear 11, but support the carrier 15 in the thrust direction.
【0014】 このようにサンギア11のスラスト力を、ボールベアリング32により直接受 けるようにしたため、キャリア15のスラスト方向の強制力がなくなる。したが って、ニードルベアリング34,35には、サンギア11のスラスト力が作用し なくなり、小型化を図ることができる。 また、従来のように、キャリア15をボールベアリング32で支持しないで、 サンギア11とボールベアリング32で支持するようにしたため、メインシャフ ト19の遊星歯車機構側一端を2つのラジアルベアリング30,32で支持する ことができる。As described above, since the thrust force of the sun gear 11 is directly received by the ball bearing 32, the thrust force of the carrier 15 in the thrust direction is eliminated. Therefore, the thrust force of the sun gear 11 does not act on the needle bearings 34 and 35, and the size can be reduced. Further, unlike the conventional case, the carrier 15 is not supported by the ball bearing 32 but is supported by the sun gear 11 and the ball bearing 32. Therefore, one end of the main shaft 19 on the planetary gear mechanism side is supported by the two radial bearings 30, 32. Can be supported.
【0015】 その結果、メインシャフト19の回転振れ精度を向上させることかでき、音振 動性能を向上させることができる。 次に、図2は本考案の他の実施例を示す図である。 前記実施例においては、キャリア15のスラスト力を受けるニードルベアリン グ34を、キャリア15とボールベアリング32のインナーレースの間に設けた ため、このニードルベアリング34と、キャリア15をラジアル支持するラジア ルニードルベアリング33とか軸方向に並べて配置されることになり、トランス ファ装置全体の寸法が長くなり、その結果、装置が大型化し、重量も増大する。As a result, the rotational runout accuracy of the main shaft 19 can be improved, and the sound vibration performance can be improved. Next, FIG. 2 is a view showing another embodiment of the present invention. In the above embodiment, the needle bearing 34 that receives the thrust force of the carrier 15 is provided between the carrier 15 and the inner race of the ball bearing 32. Therefore, the needle bearing 34 and the radial needle that radially supports the carrier 15 are provided. Since the bearings 33 are arranged side by side in the axial direction, the size of the entire transfer device becomes long, and as a result, the device becomes large and the weight also increases.
【0016】 本実施例は、トランスファ装置の全長を短縮し、装置の小型化、軽量化を図る 。 図2において、キャリア15とボールベアリング32のアウターレース32A の間にニードルベアリング36を設け、キャリア15のスラスト支持をボールベ アリング32のアウターレース32Aで受ける。この場合、ニードルベアリング 36の径を大きくした。In this embodiment, the total length of the transfer device is shortened, and the size and weight of the device are reduced. In FIG. 2, a needle bearing 36 is provided between the carrier 15 and the outer race 32A of the ball bearing 32, and thrust support of the carrier 15 is received by the outer race 32A of the ball bearing 32. In this case, the diameter of the needle bearing 36 is increased.
【0017】 したがって、ニードルベアリング36とニードルベアリング33は同軸上で上 下に配置されるため、トランスファ装置の全長を約7mm短縮することができる 。その結果、装置の小型化、軽量化を図ることができる。 また、ニードルベアリング36の径を大きくしたため、キャリア15のスラス ト方向のたおれ量が少なくなり、キャリア15のスラスト方向の支持剛性を向上 させることができる。その結果、遊星歯車機構12の耐久性を向上させることが できる。Therefore, since the needle bearing 36 and the needle bearing 33 are coaxially arranged above and below, the total length of the transfer device can be shortened by about 7 mm. As a result, the size and weight of the device can be reduced. Further, since the diameter of the needle bearing 36 is increased, the amount of deflection of the carrier 15 in the thrust direction is reduced, and the support rigidity of the carrier 15 in the thrust direction can be improved. As a result, the durability of the planetary gear mechanism 12 can be improved.
【0018】 また、前記実施例においては、キャリア15の主に製作誤差により発生するス ラスト力は、ボールベアリング32のインナーレース、ボールを経てケーシング 17に伝達されるが、本実施例においては、ボールベアリング32のアウターレ ース32Aからケーシング17に直接伝達され、ボールベアリング32のボール 32Bにはスラスト力を入れなくてすむため、ボールベアリング32の耐久性を 向上させることができる。Further, in the above embodiment, the thrust force mainly generated by the manufacturing error of the carrier 15 is transmitted to the casing 17 via the inner race of the ball bearing 32 and the balls, but in this embodiment, Since the outer force 32A of the ball bearing 32 is directly transmitted to the casing 17, and the thrust force does not need to be applied to the ball 32B of the ball bearing 32, the durability of the ball bearing 32 can be improved.
【0019】 なお、本実施例においては、ニードルベアリング36の径を大きくしたため、 ニードルベアリング36自体の許容回転数が低下する。しかしながら、本実施例 においては、ニードルベアリング36の実使用回転数がキャリア回転数と同一と なるため、N/ti(N:サンギア回転数=ボールベアリング32のインナーレ ース回転数、ti=遊星歯車機構12のローギア比)rpmであり、前記実施例 の実使用回転数(N−N/ti)rpmと比較して低下する。In this embodiment, since the diameter of the needle bearing 36 is increased, the permissible rotation speed of the needle bearing 36 itself is reduced. However, in this embodiment, since the actually used rotation speed of the needle bearing 36 is the same as the carrier rotation speed, N / ti (N: sun gear rotation speed = inner race rotation speed of the ball bearing 32, ti = planetary gear) The low gear ratio of the mechanism 12) rpm, which is lower than the actually used rotation speed (N-N / ti) rpm of the above embodiment.
【0020】 以上のことから、tiを2.6程度のギア比に設定すれば、本実施例において も、ニードルベアリング36自体の許容回転数が例えば40%低下しても、実使 用回転数も40%低下するので、前記実施例と同様な使い方が可能となる。From the above, if ti is set to a gear ratio of about 2.6, in the present embodiment as well, even if the permissible rotational speed of the needle bearing 36 itself is reduced by, for example, 40%, the actual rotational speed is reduced. Also, since it is reduced by 40%, it is possible to use it in the same manner as in the above embodiment.
【0021】[0021]
以上説明してきたように、キャリアのスラスト方向支持用に用いられるニード ルベアリングを小型化することができ、また、メインシャフトの回転振れ精度を 向上させることができ、音振動性能を向上させることができる。 また、他の実施例においては、トランスファ装置の全長を短縮することができ 、小型化、軽量化を図ることができ、また、キャリアの支持剛性を向上させるこ とができ、さらに、ボールベアリングの耐久性を向上させることができる。 As described above, it is possible to downsize the need bearing used for supporting the carrier in the thrust direction, improve the rotational runout accuracy of the main shaft, and improve the sound vibration performance. . In addition, in another embodiment, the total length of the transfer device can be shortened, the size and weight of the transfer device can be reduced, and the supporting rigidity of the carrier can be improved. The durability can be improved.
【図1】本考案の一実施例を示す断面図FIG. 1 is a sectional view showing an embodiment of the present invention.
【図2】本考案の他の実施例を示す断面図FIG. 2 is a sectional view showing another embodiment of the present invention.
【図3】従来例を示す図FIG. 3 is a diagram showing a conventional example.
【符号の説明】 11:サンギア 11A:段部 12:遊星歯車機構 13:入力軸 14:プラネタリギア 15:キャリア 16:リングギア 17:ケーシング 18:切換機構 19:メインシャフト 20:ハブ 21:スリーブ 22:フォーク 23:スプロケット 24:ベアリング 25:チェーン 26,27:ハブ 28:スリーブ 29:フォーク 30:ラジアルニードルベアリング 31:ラジアルボールベアリング 32:ボールベアリング 32A:アウターレース 32B:ボール 33,34,35,36:ニードルベアリング[Explanation of Codes] 11: Sun Gear 11A: Step 12: Planetary Gear Mechanism 13: Input Shaft 14: Planetary Gear 15: Carrier 16: Ring Gear 17: Casing 18: Switching Mechanism 19: Main Shaft 20: Hub 21: Sleeve 22 : Fork 23: Sprocket 24: Bearing 25: Chain 26, 27: Hub 28: Sleeve 29: Fork 30: Radial needle bearing 31: Radial ball bearing 32: Ball bearing 32A: Outer race 32B: Ball 33, 34, 35, 36 :Needle Bearing
Claims (3)
機構を有し、前記遊星歯車機構の回転力を前輪及び後輪
に伝達するトランスファ装置において、 前記遊星歯車機構と同一軸上に支持されるメインシャフ
トのラジアル方向の支持を2つのラジアルベアリングを
介して行い、前記遊星歯車機構のサンギアのスラスト力
を前記サンギアを支持するボールベアリングで受けるよ
うにしたことを特徴とするトランスファ装置。1. A transfer device having a planetary gear mechanism that switches between a low speed stage and a high speed stage and transmitting the rotational force of the planetary gear mechanism to front wheels and rear wheels, wherein the transfer device is supported on the same axis as the planetary gear mechanism. A transfer device, characterized in that the main shaft is supported in the radial direction via two radial bearings, and the thrust force of the sun gear of the planetary gear mechanism is received by a ball bearing supporting the sun gear.
メインシャフトをサンギアに対して支持するニードルベ
アリングと、他方はサンギアをケースに対して支持する
前記ボールベアリングとから成ることを特徴とする請求
項1のトランスファ装置。2. The two radial bearings, one of which is a needle bearing for supporting the main shaft with respect to the sun gear, and the other of which is the ball bearing for supporting the sun gear with respect to the case. 1 transfer device.
機構を有し、前記遊星歯車機構の回転力を前輪および後
輪に伝達するトランスファ装置において、 前記遊星歯車機構のサンギアをケースに支持するボール
ベアリングのアウターレースと前記遊星歯車機構のキャ
リアの間にニードルベアリングを設けることを特徴する
トランスファ装置。3. A transfer device having a planetary gear mechanism for switching between a low speed stage and a high speed stage and transmitting the rotational force of the planetary gear mechanism to front wheels and rear wheels, wherein a ball supporting a sun gear of the planetary gear mechanism in a case. A transfer device, wherein a needle bearing is provided between the outer race of the bearing and the carrier of the planetary gear mechanism.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4395692U JP2604891Y2 (en) | 1991-06-28 | 1992-06-25 | Transfer device |
Applications Claiming Priority (3)
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JP4981091 | 1991-06-28 | ||
JP3-49810 | 1991-06-28 | ||
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Publications (2)
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---|---|
JPH0612862U true JPH0612862U (en) | 1994-02-18 |
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- 1992-06-25 JP JP4395692U patent/JP2604891Y2/en not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Publication date |
---|---|
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Legal Events
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