JPH06115998A - 水硬性組成物の製造方法 - Google Patents
水硬性組成物の製造方法Info
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- JPH06115998A JPH06115998A JP4292088A JP29208892A JPH06115998A JP H06115998 A JPH06115998 A JP H06115998A JP 4292088 A JP4292088 A JP 4292088A JP 29208892 A JP29208892 A JP 29208892A JP H06115998 A JPH06115998 A JP H06115998A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
- C04B5/06—Ingredients, other than water, added to the molten slag or to the granulating medium or before remelting; Treatment with gases or gas generating compounds, e.g. to obtain porous slag
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- C04B7/14—Cements containing slag
- C04B7/147—Metallurgical slag
- C04B7/153—Mixtures thereof with other inorganic cementitious materials or other activators
- C04B7/17—Mixtures thereof with other inorganic cementitious materials or other activators with calcium oxide containing activators
- C04B7/19—Portland cements
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 所定の組成及び所定の粉末度の主に非晶質物
からなる水硬性組成物を、効率良く、しかも廉価に製造
できる方法を提供すること。 【構成】 高炉から排出された高炉スラグ溶融物に、粒
径が５〜５０ｍｍで、ＣａＯ源、又はＳｉＯ2 源の一
種、又はこれらの二種以上の混合物であるＡｌ2 Ｏ3 成
分調整材を添加し溶融させ、該高炉スラグ溶融物をＣａ
Ｏ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．８〜１．５のＣａＯとＳ
ｉＯ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１重量％以上１２重
量％未満含有した溶融物に調整した後、該溶融物を急冷
し、粉末度が３０００ｃｍ2 ／ｇ以上となるまで粉砕す
る、主に非晶質物からなる水硬性組成物の製造方法。
からなる水硬性組成物を、効率良く、しかも廉価に製造
できる方法を提供すること。 【構成】 高炉から排出された高炉スラグ溶融物に、粒
径が５〜５０ｍｍで、ＣａＯ源、又はＳｉＯ2 源の一
種、又はこれらの二種以上の混合物であるＡｌ2 Ｏ3 成
分調整材を添加し溶融させ、該高炉スラグ溶融物をＣａ
Ｏ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．８〜１．５のＣａＯとＳ
ｉＯ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１重量％以上１２重
量％未満含有した溶融物に調整した後、該溶融物を急冷
し、粉末度が３０００ｃｍ2 ／ｇ以上となるまで粉砕す
る、主に非晶質物からなる水硬性組成物の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、水硬性組成物の製造方
法に関し、特に、ＣａＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．８
〜１．５のＣａＯとＳｉＯ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3
を１重量％以上１２重量％未満含有し、その粉末度が３
０００ｃｍ2 ／ｇ以上の主に非晶質物からなる水硬性組
成物の製造方法に関する。
法に関し、特に、ＣａＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．８
〜１．５のＣａＯとＳｉＯ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3
を１重量％以上１２重量％未満含有し、その粉末度が３
０００ｃｍ2 ／ｇ以上の主に非晶質物からなる水硬性組
成物の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及びその課題】ダム、長大橋梁の下部構造
物、高層建築の基礎、ＬＮＧタンクや原子力発電所の底
盤などのマスコンクリートを使用した建築工事では、セ
メントの水和熱が、硬化したコンクリート内部に蓄積
し、その温度が上昇する。そのため、コンクリートの内
部と外気温に近い表層部との間に温度差が生じ、これに
起因してひび割れが生じ易くなる。そこで、上記工事の
ような場合には、ＪＩＳで規定された中庸熱ポルトラン
ドセメント、高炉セメント、フラアッシュセメント等が
使用されている。
物、高層建築の基礎、ＬＮＧタンクや原子力発電所の底
盤などのマスコンクリートを使用した建築工事では、セ
メントの水和熱が、硬化したコンクリート内部に蓄積
し、その温度が上昇する。そのため、コンクリートの内
部と外気温に近い表層部との間に温度差が生じ、これに
起因してひび割れが生じ易くなる。そこで、上記工事の
ような場合には、ＪＩＳで規定された中庸熱ポルトラン
ドセメント、高炉セメント、フラアッシュセメント等が
使用されている。
【０００３】しかし、大型工事がますます増加する今
日、従来より多用されている上記中庸熱ポルトランドセ
メント等では、その発現強度は十分ではあるが、水和熱
が７日材令で５０〜７０ｃａｌ／ｇと依然高く、実際の
施行では、コンクリート混練物の打設後、散水したり或
いは数日放置したりして、蓄積した水和熱を放散させ、
その後、打ち継いで行く工法を採用せざるを得なかっ
た。
日、従来より多用されている上記中庸熱ポルトランドセ
メント等では、その発現強度は十分ではあるが、水和熱
が７日材令で５０〜７０ｃａｌ／ｇと依然高く、実際の
施行では、コンクリート混練物の打設後、散水したり或
いは数日放置したりして、蓄積した水和熱を放散させ、
その後、打ち継いで行く工法を採用せざるを得なかっ
た。
【０００４】そこで、本発明者らは、種々の試験・研究
の結果、ＣａＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．８〜１．５
のＣａＯとＳｉＯ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１重量
％以上１２重量％未満含有し、その粉末度が３０００ｃ
ｍ2 ／ｇ以上の主に非晶質物からなる水硬性組成物が、
発現強度が高く、しかも低発熱型のセメントとなること
を見出し、先に、その関連出願を行なった（特願平３−
１６１９７５）。
の結果、ＣａＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．８〜１．５
のＣａＯとＳｉＯ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１重量
％以上１２重量％未満含有し、その粉末度が３０００ｃ
ｍ2 ／ｇ以上の主に非晶質物からなる水硬性組成物が、
発現強度が高く、しかも低発熱型のセメントとなること
を見出し、先に、その関連出願を行なった（特願平３−
１６１９７５）。
【０００５】しかしながら、上記組成の水硬性組成物
を、効率良く、しかも廉価に製造できる技術が現在まだ
確立されておらず、その出現が強く要望されていた。
を、効率良く、しかも廉価に製造できる技術が現在まだ
確立されておらず、その出現が強く要望されていた。
【０００６】本発明は、上述した要望に対処するためな
されたものであって、その目的は、ＣａＯ／ＳｉＯ
2 （モル比）が０．８〜１．５のＣａＯとＳｉＯ2 を主
成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１重量％以上１２重量％未満含
有し、その粉末度が３０００ｃｍ2 ／ｇ以上の主に非晶
質物からなる上記水硬性組成物を、効率良く、しかも廉
価に製造できる方法を提供することにある。
されたものであって、その目的は、ＣａＯ／ＳｉＯ
2 （モル比）が０．８〜１．５のＣａＯとＳｉＯ2 を主
成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１重量％以上１２重量％未満含
有し、その粉末度が３０００ｃｍ2 ／ｇ以上の主に非晶
質物からなる上記水硬性組成物を、効率良く、しかも廉
価に製造できる方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するため、製鉄用高炉から排出される高炉スラグを主
原料として利用し、上記組成の水硬性組成物を製造する
方法である。
成するため、製鉄用高炉から排出される高炉スラグを主
原料として利用し、上記組成の水硬性組成物を製造する
方法である。
【０００８】即ち、上記高炉スラグには、ＣａＯが３８
〜４３％、ＳｉＯ2 が３０〜３５％含有されており、Ｃ
ａＯ／ＳｉＯ2 のモル比は、１．１６〜１．５である。
また、その他の成分として、Ａｌ2 Ｏ3 が１２〜１７
％、ＭｇＯが２〜８％、ＭｎＯが２％以下、ＴｉＯ2 が
２％、Ｓが約１％、ＦｅＯが１％以下それぞれ含まれて
いる。従って、かかる高炉スラグを主原料とし、Ａｌ2
Ｏ3 成分調整材を適宜添加することにより、容易にＣａ
Ｏ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．８〜１．５の範囲にある
ＣａＯとＳｉＯ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１重量％
以上１２重量％未満の範囲で含有した水硬性組成物を製
造することができる。
〜４３％、ＳｉＯ2 が３０〜３５％含有されており、Ｃ
ａＯ／ＳｉＯ2 のモル比は、１．１６〜１．５である。
また、その他の成分として、Ａｌ2 Ｏ3 が１２〜１７
％、ＭｇＯが２〜８％、ＭｎＯが２％以下、ＴｉＯ2 が
２％、Ｓが約１％、ＦｅＯが１％以下それぞれ含まれて
いる。従って、かかる高炉スラグを主原料とし、Ａｌ2
Ｏ3 成分調整材を適宜添加することにより、容易にＣａ
Ｏ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．８〜１．５の範囲にある
ＣａＯとＳｉＯ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１重量％
以上１２重量％未満の範囲で含有した水硬性組成物を製
造することができる。
【０００９】また、高炉スラグは、１４００〜１５００
°Ｃの高温で製鉄用高炉から排出されるため、例えば該
高炉スラグ排出口に高温溶融炉等を設置し、溶融状態に
ある高炉スラグを直接上記高温溶融炉に導き、Ａｌ2 Ｏ
3 成分調整材を適宜添加し、該高炉スラグ中のＡｌ2 Ｏ
3 成分を調整した後、急冷して主に非晶質物からなる水
硬性組成物を製造すれば、高炉スラグの有している熱エ
ネルギーを有効に利用することができ、前記組成の水硬
性組成物を、１ｋｇ製造するに当たり、１５０〜３５０
ｋｃａｌのエネルギーの節約となり、効率良く、しかも
廉価に上記組成の水硬性組成物を製造できることとな
る。
°Ｃの高温で製鉄用高炉から排出されるため、例えば該
高炉スラグ排出口に高温溶融炉等を設置し、溶融状態に
ある高炉スラグを直接上記高温溶融炉に導き、Ａｌ2 Ｏ
3 成分調整材を適宜添加し、該高炉スラグ中のＡｌ2 Ｏ
3 成分を調整した後、急冷して主に非晶質物からなる水
硬性組成物を製造すれば、高炉スラグの有している熱エ
ネルギーを有効に利用することができ、前記組成の水硬
性組成物を、１ｋｇ製造するに当たり、１５０〜３５０
ｋｃａｌのエネルギーの節約となり、効率良く、しかも
廉価に上記組成の水硬性組成物を製造できることとな
る。
【００１０】さらに、上記方法によると、一度冷却され
た高炉スラグを原料とし、Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材と共に
再加熱し、溶融する製造方法に比べ、予め溶融状態にあ
る高炉スラグ中にＡｌ2 Ｏ3 成分調整材を投入し、溶融
させるため、該溶融物が短時間で均一な組成となり、初
期（材令１週）強度が、３０〜６０ｋｇｆ／ｃｍ2 程度
向上した水硬性組成物を得ることができる。
た高炉スラグを原料とし、Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材と共に
再加熱し、溶融する製造方法に比べ、予め溶融状態にあ
る高炉スラグ中にＡｌ2 Ｏ3 成分調整材を投入し、溶融
させるため、該溶融物が短時間で均一な組成となり、初
期（材令１週）強度が、３０〜６０ｋｇｆ／ｃｍ2 程度
向上した水硬性組成物を得ることができる。
【００１１】ここで、上記Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材として
は、石灰石、石灰質岩石、生石灰等のＣａＯ源、又は珪
石、珪岩、石英等のＳｉＯ2 源の一種、又はこれらの二
種以上の混合物を用いることができる。また、各種のポ
ルトランドセメントやコンクリート廃材等を用いること
も可能である。
は、石灰石、石灰質岩石、生石灰等のＣａＯ源、又は珪
石、珪岩、石英等のＳｉＯ2 源の一種、又はこれらの二
種以上の混合物を用いることができる。また、各種のポ
ルトランドセメントやコンクリート廃材等を用いること
も可能である。
【００１２】また、Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材の粒径として
は、５〜５０ｍｍのものが好ましく、塊状及び造粒状態
で加えることができる。これは、Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材
の粒径が、５ｍｍ未満の細かいものとなると、高温溶融
炉内へ該調整材を添加した時、高温の熱風により飛散し
てしまい、十分に高炉スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 成分を調整
することができなくなるためであり、また、粒径が５０
ｍｍを越えるものとなると、添加したＡｌ2 Ｏ3 成分調
整材が溶融しきれず残存する場合があり、また溶融物の
組成が部分的に不均一となり、得られた水硬性組成物の
水硬性が低下するためである。
は、５〜５０ｍｍのものが好ましく、塊状及び造粒状態
で加えることができる。これは、Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材
の粒径が、５ｍｍ未満の細かいものとなると、高温溶融
炉内へ該調整材を添加した時、高温の熱風により飛散し
てしまい、十分に高炉スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 成分を調整
することができなくなるためであり、また、粒径が５０
ｍｍを越えるものとなると、添加したＡｌ2 Ｏ3 成分調
整材が溶融しきれず残存する場合があり、また溶融物の
組成が部分的に不均一となり、得られた水硬性組成物の
水硬性が低下するためである。
【００１３】さらに、Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材の添加量
は、高炉スラグの組成、或いは該調整材の種類、粒径等
によって左右され、一概に論ずることはできないが、概
ね高炉スラグ量に対して５０〜３００重量％添加すれ
ば、高炉スラグから目的とする上記組成の水硬性組成物
を得ることができる。
は、高炉スラグの組成、或いは該調整材の種類、粒径等
によって左右され、一概に論ずることはできないが、概
ね高炉スラグ量に対して５０〜３００重量％添加すれ
ば、高炉スラグから目的とする上記組成の水硬性組成物
を得ることができる。
【００１４】なお、上記溶融物の組成をより均一にする
ためには、上記Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材を添加した後、慣
用の方法で機械的に溶融物を攪拌する方法を採用するこ
とができる。また、溶融物を急冷する方法としては、従
来から行なわれている圧縮空気などで溶融物を吹き飛ば
す風砕や、溶融物を水中に落下させ、急冷する水砕等に
より行なうことができる。さらに、得られた水硬性組成
物を所定の粉末度まで粉砕する方法は、セメント製造業
で用いられているボールミル、竪型ミルなどを使用し
た、一般的な粉砕方法が適用できる。
ためには、上記Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材を添加した後、慣
用の方法で機械的に溶融物を攪拌する方法を採用するこ
とができる。また、溶融物を急冷する方法としては、従
来から行なわれている圧縮空気などで溶融物を吹き飛ば
す風砕や、溶融物を水中に落下させ、急冷する水砕等に
より行なうことができる。さらに、得られた水硬性組成
物を所定の粉末度まで粉砕する方法は、セメント製造業
で用いられているボールミル、竪型ミルなどを使用し
た、一般的な粉砕方法が適用できる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と共に挙げ、
本発明を詳細に説明する。
本発明を詳細に説明する。
【００１６】−実施例１− ＣａＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が１．２０のＣａＯとＳｉ
Ｏ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１０重量％含有する主
に非晶質物からなる水硬性組成物を、以下に示す方法で
製造した。
Ｏ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１０重量％含有する主
に非晶質物からなる水硬性組成物を、以下に示す方法で
製造した。
【００１７】まず、表１に示す組成で、その粉末度が３
８００ｃｍ2 ／ｇの住友金属（株）社製の高炉スラグＡ
を、１１６０重量部入れた白金るつぼを１６００°Ｃに
保持された高温溶融炉内に入れ、３０分間保持して溶融
状態のスラグを作製した。
８００ｃｍ2 ／ｇの住友金属（株）社製の高炉スラグＡ
を、１１６０重量部入れた白金るつぼを１６００°Ｃに
保持された高温溶融炉内に入れ、３０分間保持して溶融
状態のスラグを作製した。
【００１８】
【表１】
【００１９】つぎに、Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材として、表
２に示す組成で、その粒径が５〜２０ｍｍの奥多摩工業
（株）社製の石灰岩を８４０重量部と、表３に示す組成
で、その粒径が５〜１５ｍｍの埼玉県御堂産珪石を４８
０重量部とを上記白金るつぼ内に投入し、さらに４５分
間保持して溶融した後、該白金るつぼを高温溶融炉から
取り出し、溶融物を水中に落下させ急冷した。
２に示す組成で、その粒径が５〜２０ｍｍの奥多摩工業
（株）社製の石灰岩を８４０重量部と、表３に示す組成
で、その粒径が５〜１５ｍｍの埼玉県御堂産珪石を４８
０重量部とを上記白金るつぼ内に投入し、さらに４５分
間保持して溶融した後、該白金るつぼを高温溶融炉から
取り出し、溶融物を水中に落下させ急冷した。
【００２０】
【表２】
【表３】
【００２１】得られた急冷物のガラス化率を、ＸＲＤ及
び顕微鏡により測定すると共に、該急冷物を鉄製ボール
ミルで粉砕し、その粉末度が５０００ｃｍ2 ／ｇの水硬
性組成物を作製し、該水硬性組成物に刺激材として普通
ポルトランドセメントを内割で１０重量％添加し、セメ
ントを製造した。
び顕微鏡により測定すると共に、該急冷物を鉄製ボール
ミルで粉砕し、その粉末度が５０００ｃｍ2 ／ｇの水硬
性組成物を作製し、該水硬性組成物に刺激材として普通
ポルトランドセメントを内割で１０重量％添加し、セメ
ントを製造した。
【００２２】得られたセメントを用い、ＪＩＳ Ｒ ５
２０１に従い、セメント５２０重量部、水道水３３８重
量部、及び標準砂１０４０重量部をホパートミキサーを
用い混練し、モルタルを作製した。作製したモルタルを
幅４ｃｍ，厚さ４ｃｍ，長さ１６ｃｍの供試体に成形
し、材令に応じて該モルタルの圧縮強さを測定した。ま
た、水和熱は、上記セメント１００重量部に水５０重量
部を加え、３分間混練し、得られたペーストについて、
ＪＩＳ Ｒ ５２０３に規定された「セメントの水和熱
測定方法」に準じ、その水和熱を測定した。
２０１に従い、セメント５２０重量部、水道水３３８重
量部、及び標準砂１０４０重量部をホパートミキサーを
用い混練し、モルタルを作製した。作製したモルタルを
幅４ｃｍ，厚さ４ｃｍ，長さ１６ｃｍの供試体に成形
し、材令に応じて該モルタルの圧縮強さを測定した。ま
た、水和熱は、上記セメント１００重量部に水５０重量
部を加え、３分間混練し、得られたペーストについて、
ＪＩＳ Ｒ ５２０３に規定された「セメントの水和熱
測定方法」に準じ、その水和熱を測定した。
【００２３】得られた測定結果を用い、材令１３週の圧
縮強度／水和熱を求めた。各測定結果を、表５及び表６
に記載する。
縮強度／水和熱を求めた。各測定結果を、表５及び表６
に記載する。
【００２４】−実施例２− 上記実施例１で用いたＡｌ2 Ｏ3 成分調整材である奥多
摩工業（株）社製の石灰岩と、埼玉県御堂産珪石との粒
径を、各々３５〜５０ｍｍのものと、２５〜４５ｍｍの
ものとに変更し、他は実施例１と同様の条件で実験を行
ない、そのガラス化率、圧縮強さ、及び水和熱の測定を
行なった。その測定結果を、表５及び表６に併記する。
摩工業（株）社製の石灰岩と、埼玉県御堂産珪石との粒
径を、各々３５〜５０ｍｍのものと、２５〜４５ｍｍの
ものとに変更し、他は実施例１と同様の条件で実験を行
ない、そのガラス化率、圧縮強さ、及び水和熱の測定を
行なった。その測定結果を、表５及び表６に併記する。
【００２５】−実施例３− ＣａＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が１．２０のＣａＯとＳｉ
Ｏ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１０重量％含有する主
に非晶質物からなる水硬性組成物を、以下に示す方法で
製造した。
Ｏ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１０重量％含有する主
に非晶質物からなる水硬性組成物を、以下に示す方法で
製造した。
【００２６】まず、Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材として、表２
に示す組成の奥多摩工業（株）社製の石灰岩と、表３に
示す組成の埼玉県御堂産珪石とを、各々粉末度３０００
ｃｍ2 ／ｇになるように粉砕した後、これらの石灰岩と
珪石とを、その重量比で７：４の割合で混合し、バイン
ダーとしてポリブチルアルコールを、溶媒としてエチル
アルコールをそれぞれ加えて造粒した。
に示す組成の奥多摩工業（株）社製の石灰岩と、表３に
示す組成の埼玉県御堂産珪石とを、各々粉末度３０００
ｃｍ2 ／ｇになるように粉砕した後、これらの石灰岩と
珪石とを、その重量比で７：４の割合で混合し、バイン
ダーとしてポリブチルアルコールを、溶媒としてエチル
アルコールをそれぞれ加えて造粒した。
【００２７】この造粒物を、１００°Ｃで２４時間乾燥
した後、１０００°Ｃで３時間仮焼し、得られた造粒物
を５ｍｍのふるいを用い、５ｍｍ以上の造粒物と、５ｍ
ｍ未満の細かい造粒物とに分離した。
した後、１０００°Ｃで３時間仮焼し、得られた造粒物
を５ｍｍのふるいを用い、５ｍｍ以上の造粒物と、５ｍ
ｍ未満の細かい造粒物とに分離した。
【００２８】ついで、実施例１で使用した住友金属
（株）社製の高炉スラグＡを、１１６０ｇ入れた白金る
つぼを１６００°Ｃに保持された高温溶融炉内に入れ、
３０分間保持して溶融状態のスラグを作製し、上記分離
した５ｍｍ以上の造粒物を、９５０ｇ該白金るつぼ内に
投入し、さらに４５分間保持して溶融した後、該白金る
つぼを高温溶融炉内から取り出し、溶融物を水中に落下
し急冷した。
（株）社製の高炉スラグＡを、１１６０ｇ入れた白金る
つぼを１６００°Ｃに保持された高温溶融炉内に入れ、
３０分間保持して溶融状態のスラグを作製し、上記分離
した５ｍｍ以上の造粒物を、９５０ｇ該白金るつぼ内に
投入し、さらに４５分間保持して溶融した後、該白金る
つぼを高温溶融炉内から取り出し、溶融物を水中に落下
し急冷した。
【００２９】得られた急冷物を用い、実施例１と同様に
ＸＲＤ及び顕微鏡によるガラス化率の測定、及びモルタ
ルの圧縮強さと、ペーストによる水和熱の測定を行なっ
た。その測定結果を、表５及び表６に併記する。
ＸＲＤ及び顕微鏡によるガラス化率の測定、及びモルタ
ルの圧縮強さと、ペーストによる水和熱の測定を行なっ
た。その測定結果を、表５及び表６に併記する。
【００３０】−実施例４− ＣａＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．９０のＣａＯとＳｉ
Ｏ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１１重量％含有する主
に非晶質物からなる水硬性組成物を、以下に示す方法で
製造した。
Ｏ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１１重量％含有する主
に非晶質物からなる水硬性組成物を、以下に示す方法で
製造した。
【００３１】まず、実施例１で使用した住友金属（株）
社製の高炉スラグＡの代わりに、表４に示す組成で、そ
の粉末度が３８００ｃｍ2 ／ｇの住友金属（株）社製の
高炉スラグＢを、１１６０重量部入れた白金るつぼを１
６００°Ｃに保持された高温溶融炉内に入れ、３０分間
保持して溶融状態のスラグを作製した。
社製の高炉スラグＡの代わりに、表４に示す組成で、そ
の粉末度が３８００ｃｍ2 ／ｇの住友金属（株）社製の
高炉スラグＢを、１１６０重量部入れた白金るつぼを１
６００°Ｃに保持された高温溶融炉内に入れ、３０分間
保持して溶融状態のスラグを作製した。
【００３２】
【表４】
【００３３】その後、Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材として、表
３に示す組成で、その粒径が５〜１５ｍｍの埼玉県御堂
産珪石を２００重量部上記白金るつぼ内に投入し、さら
に４５分間保持して溶融した後、該白金るつぼを高温溶
融炉内から取り出し、溶融物を水中に落下させ急冷し
た。
３に示す組成で、その粒径が５〜１５ｍｍの埼玉県御堂
産珪石を２００重量部上記白金るつぼ内に投入し、さら
に４５分間保持して溶融した後、該白金るつぼを高温溶
融炉内から取り出し、溶融物を水中に落下させ急冷し
た。
【００３４】得られた急冷物を用い、実施例１と同様に
ＸＲＤ及び顕微鏡によるガラス化率の測定、及びモルタ
ルの圧縮強さと、ペーストによる水和熱の測定を行なっ
た。その測定結果を、表５及び表６に併記する。
ＸＲＤ及び顕微鏡によるガラス化率の測定、及びモルタ
ルの圧縮強さと、ペーストによる水和熱の測定を行なっ
た。その測定結果を、表５及び表６に併記する。
【００３５】−実施例５− ＣａＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が１．５０のＣａＯとＳｉ
Ｏ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１１．８重量％含有す
る主に非晶質物からなる水硬性組成物を、下記の方法で
製造した。
Ｏ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１１．８重量％含有す
る主に非晶質物からなる水硬性組成物を、下記の方法で
製造した。
【００３６】先ず、表４に示す組成で、その粉末度が３
８００ｃｍ2 ／ｇの住友金属（株）社製の高炉スラグＢ
を、１１６０重量部入れた白金るつぼを１６００°Ｃに
保持された高温溶融炉内に入れ、３０分間保持して溶融
状態のスラグを作製した。
８００ｃｍ2 ／ｇの住友金属（株）社製の高炉スラグＢ
を、１１６０重量部入れた白金るつぼを１６００°Ｃに
保持された高温溶融炉内に入れ、３０分間保持して溶融
状態のスラグを作製した。
【００３７】その後、Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材として、上
記実施例４の埼玉県御堂産珪石に代えて、表２に示す組
成で、その粒径が５〜２０ｍｍの奥多摩工業（株）社製
の石灰岩を１１０重量部上記白金るつぼ内に投入し、さ
らに４５分間保持して溶融した後、該白金るつぼを高温
溶融炉内から取り出し、溶融物を水中に落下させ急冷し
た。
記実施例４の埼玉県御堂産珪石に代えて、表２に示す組
成で、その粒径が５〜２０ｍｍの奥多摩工業（株）社製
の石灰岩を１１０重量部上記白金るつぼ内に投入し、さ
らに４５分間保持して溶融した後、該白金るつぼを高温
溶融炉内から取り出し、溶融物を水中に落下させ急冷し
た。
【００３８】この急冷物を用い、実施例１と同様にＸＲ
Ｄ及び顕微鏡によるガラス化率の測定、及びモルタルの
圧縮強さと、ペーストによる水和熱の測定を行なった。
その測定結果を、表５及び表６に併記する。
Ｄ及び顕微鏡によるガラス化率の測定、及びモルタルの
圧縮強さと、ペーストによる水和熱の測定を行なった。
その測定結果を、表５及び表６に併記する。
【００３９】−比較例１− 上記実施例１で用いたＡｌ2 Ｏ3 成分調整材である奥多
摩工業（株）社製の石灰岩と、埼玉県御堂産珪石との粒
径を、各々６５〜８５ｍｍのものと、６０〜８５ｍｍの
ものとに変更し、他は実施例１と同様の条件で実験を行
ない、そのガラス化率、圧縮強さ、及び水和熱の測定を
行なった。その測定結果を、表５及び表６に併記する。
摩工業（株）社製の石灰岩と、埼玉県御堂産珪石との粒
径を、各々６５〜８５ｍｍのものと、６０〜８５ｍｍの
ものとに変更し、他は実施例１と同様の条件で実験を行
ない、そのガラス化率、圧縮強さ、及び水和熱の測定を
行なった。その測定結果を、表５及び表６に併記する。
【００４０】−比較例２− 上記実施例３において分離した５ｍｍ未満の細かい造粒
物を、Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材として使用し、他は実施例
３と同様の条件で実験を行ない、そのガラス化率、圧縮
強さ、及び水和熱の測定を行なった。その測定結果を、
表５及び表６に併記する。
物を、Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材として使用し、他は実施例
３と同様の条件で実験を行ない、そのガラス化率、圧縮
強さ、及び水和熱の測定を行なった。その測定結果を、
表５及び表６に併記する。
【００４１】−比較例３− 上記実施例１で用いた高炉スラグＡと、上記実施例３で
用いた粉末度３０００ｃｍ2 ／ｇの石灰岩と珪石とを、
各々重量比で、２９：２１：１２の割合で混合し、実施
例３の方法で造粒し、乾燥、仮焼を行なった。
用いた粉末度３０００ｃｍ2 ／ｇの石灰岩と珪石とを、
各々重量比で、２９：２１：１２の割合で混合し、実施
例３の方法で造粒し、乾燥、仮焼を行なった。
【００４２】得られた仮焼物を白金るつぼに入れ、１６
００°Ｃに保持された高温溶融炉内に４５分間保持して
溶融した後、該白金るつぼを高温溶融炉内から取り出
し、溶融物を水中に落下させ急冷した。
００°Ｃに保持された高温溶融炉内に４５分間保持して
溶融した後、該白金るつぼを高温溶融炉内から取り出
し、溶融物を水中に落下させ急冷した。
【００４３】この急冷物を用い、実施例１と同様にＸＲ
Ｄ及び顕微鏡によるガラス化率の測定、及びモルタルの
圧縮強さと、ペーストによる水和熱の測定を行なった。
その測定結果を、表５及び表６に併記する。
Ｄ及び顕微鏡によるガラス化率の測定、及びモルタルの
圧縮強さと、ペーストによる水和熱の測定を行なった。
その測定結果を、表５及び表６に併記する。
【００４４】
【表５】
【表６】
【００４５】表５及び６から、本発明にかかる水硬性組
成物の製造方法により、ＣａＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が
０．８〜１．５の範囲にあるＣａＯとＳｉＯ2 を主成分
とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１重量％以上１２重量％未満の範囲
で含有した主に非晶質物からなる水硬性組成物が得られ
ることが判明する。また、得られた該水硬性組成物は、
その粉末度が３０００ｃｍ2 ／ｇ以上に粉砕され、必要
に応じて刺激材を添加することにより、発現強度が高
く、しかも低発熱型のセメントとなり、初期強度も３０
〜６０ｋｇｆ／ｃｍ2 向上していることが判明する。
成物の製造方法により、ＣａＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が
０．８〜１．５の範囲にあるＣａＯとＳｉＯ2 を主成分
とし、Ａｌ2 Ｏ3 を１重量％以上１２重量％未満の範囲
で含有した主に非晶質物からなる水硬性組成物が得られ
ることが判明する。また、得られた該水硬性組成物は、
その粉末度が３０００ｃｍ2 ／ｇ以上に粉砕され、必要
に応じて刺激材を添加することにより、発現強度が高
く、しかも低発熱型のセメントとなり、初期強度も３０
〜６０ｋｇｆ／ｃｍ2 向上していることが判明する。
【００４６】これに対し、Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材とし
て、その粒径が５０ｍｍを越えるものを使用した場合
（比較例１）、及び５ｍｍ未満の細かいものを使用した
場合（比較例２）には、高炉スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 成分
の調整が不十分なものとなり、共に得られた水硬性組成
物中のＡｌ2 Ｏ3 成分は、１２重量％を越えるものとな
り、その材令１３週の圧縮強度／水和熱の値は、共に低
いものとなることが判明する。また、一度冷却された高
炉スラグを原料とし、上記組成の水硬性組成物を製造し
た場合（比較例３）には、その初期強度が低いものとな
ることが判明する。
て、その粒径が５０ｍｍを越えるものを使用した場合
（比較例１）、及び５ｍｍ未満の細かいものを使用した
場合（比較例２）には、高炉スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 成分
の調整が不十分なものとなり、共に得られた水硬性組成
物中のＡｌ2 Ｏ3 成分は、１２重量％を越えるものとな
り、その材令１３週の圧縮強度／水和熱の値は、共に低
いものとなることが判明する。また、一度冷却された高
炉スラグを原料とし、上記組成の水硬性組成物を製造し
た場合（比較例３）には、その初期強度が低いものとな
ることが判明する。
【００４７】
【発明の効果】以上、説明した本発明にかかる水硬性組
成物の製造方法によれば、ＣａＯ／ＳｉＯ2 （モル比）
が０．８〜１．５のＣａＯとＳｉＯ2 を主成分とし、Ａ
ｌ2 Ｏ3 を１重量％以上１２重量％未満含有し、その粉
末度が３０００ｃｍ2 ／ｇ以上の主に非晶質物からなる
水硬性組成物を、効率良く、しかも廉価に製造でき、得
られた水硬性組成物は、必要に応じて刺激材を添加する
ことにより、発現強度が高く、しかも初期強度が優れた
低発熱型のセメントとなる。
成物の製造方法によれば、ＣａＯ／ＳｉＯ2 （モル比）
が０．８〜１．５のＣａＯとＳｉＯ2 を主成分とし、Ａ
ｌ2 Ｏ3 を１重量％以上１２重量％未満含有し、その粉
末度が３０００ｃｍ2 ／ｇ以上の主に非晶質物からなる
水硬性組成物を、効率良く、しかも廉価に製造でき、得
られた水硬性組成物は、必要に応じて刺激材を添加する
ことにより、発現強度が高く、しかも初期強度が優れた
低発熱型のセメントとなる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 後藤 孝治 千葉県市川市市川南３−14−16−890 (72)発明者 山崎 之典 千葉県市川市南八幡４−12−５−1201
Claims (3)
- 【請求項１】 ＣａＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．８〜
１．５のＣａＯとＳｉＯ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 を
１重量％以上１２重量％未満含有し、その粉末度が３０
００ｃｍ2 ／ｇ以上の主に非晶質物からなる水硬性組成
物の製造方法において、高炉から排出された高炉スラグ
溶融物に、Ａｌ2 Ｏ3 成分調整材を添加し溶融させ、該
高炉スラグ溶融物を上記組成の溶融物に調整した後、該
溶融物を急冷し、上記粉末度まで粉砕することを特徴と
する水硬性組成物の製造方法。 - 【請求項２】 上記添加するＡｌ2 Ｏ3 成分調整材が、
石灰石、石灰質岩石、生石灰等のＣａＯ源、又は珪石、
珪岩、石英等のＳｉＯ2 源の一種、又はこれらの二種以
上の混合物であることを特徴とする、請求項１記載の水
硬性組成物の製造方法。 - 【請求項３】 上記添加するＡｌ2 Ｏ3 成分調整材が、
５〜５０ｍｍの塊状及び造粒状態であることを特徴とす
る、請求項１記載の水硬性組成物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4292088A JPH06115998A (ja) | 1992-10-06 | 1992-10-06 | 水硬性組成物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4292088A JPH06115998A (ja) | 1992-10-06 | 1992-10-06 | 水硬性組成物の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06115998A true JPH06115998A (ja) | 1994-04-26 |
Family
ID=17777399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4292088A Pending JPH06115998A (ja) | 1992-10-06 | 1992-10-06 | 水硬性組成物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06115998A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998045218A3 (de) * | 1997-04-09 | 1999-04-01 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zur herstellung von sulfatzement oder sulfatzementzuschlagstoffen |
| JP2011520756A (ja) * | 2008-05-21 | 2011-07-21 | ヒードン シン | 高温溶融状態のスラグを用いた無機セメントクリンカー、その製造方法および前記クリンカーを含有する無機セメント |
| JP2018172252A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 太平洋マテリアル株式会社 | セメント用混和材並びにセメント組成物および水硬性組成物 |
| WO2024090581A1 (ja) * | 2022-10-28 | 2024-05-02 | グローバル・マテリアルリサーチ株式会社 | 電気炉スラグを用いた水硬性セメント組成物の製造方法 |
| WO2024090580A1 (ja) * | 2022-10-28 | 2024-05-02 | グローバル・マテリアルリサーチ株式会社 | 高炉スラグと転炉スラグを用いた水硬性セメント組成物の製造方法 |
-
1992
- 1992-10-06 JP JP4292088A patent/JPH06115998A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998045218A3 (de) * | 1997-04-09 | 1999-04-01 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zur herstellung von sulfatzement oder sulfatzementzuschlagstoffen |
| JP2011520756A (ja) * | 2008-05-21 | 2011-07-21 | ヒードン シン | 高温溶融状態のスラグを用いた無機セメントクリンカー、その製造方法および前記クリンカーを含有する無機セメント |
| JP2018172252A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 太平洋マテリアル株式会社 | セメント用混和材並びにセメント組成物および水硬性組成物 |
| WO2024090581A1 (ja) * | 2022-10-28 | 2024-05-02 | グローバル・マテリアルリサーチ株式会社 | 電気炉スラグを用いた水硬性セメント組成物の製造方法 |
| WO2024090580A1 (ja) * | 2022-10-28 | 2024-05-02 | グローバル・マテリアルリサーチ株式会社 | 高炉スラグと転炉スラグを用いた水硬性セメント組成物の製造方法 |
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