JPH0610087A - 耐食性に優れた高強度超塑性アルミニウム合金及びその製造方法 - Google Patents
耐食性に優れた高強度超塑性アルミニウム合金及びその製造方法Info
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- JPH0610087A JPH0610087A JP19476392A JP19476392A JPH0610087A JP H0610087 A JPH0610087 A JP H0610087A JP 19476392 A JP19476392 A JP 19476392A JP 19476392 A JP19476392 A JP 19476392A JP H0610087 A JPH0610087 A JP H0610087A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 耐食性に優れた高強度超塑性アルミニウム合
金を提供する。 【構成】 Ｚn:３〜８％、Ｍg:１〜３％及びＣu:１〜３
％以下を必須元素として含有し、更にＭn:０.０５〜１.
０％、Ｃr:０.０５〜０.５％、Ｚr:０.０５〜０.５％及
びＴi:０.１０％以下の中から選んだ１種又は２種以上
を含有し、残部Ａl及び不純物からなる組成で結晶粒径
が２５μm以下のアルミニウム合金を芯材とし、Ｚn:０.
８〜１.３％を必須元素として含有し、残部Ａl及び不純
物からなる組成のアルミニウム合金の皮材をクラッド率
が片面で２〜４％にて合わせ板としたことを特徴とする
耐食性に優れた高強度超塑性アルミニウム合金。
金を提供する。 【構成】 Ｚn:３〜８％、Ｍg:１〜３％及びＣu:１〜３
％以下を必須元素として含有し、更にＭn:０.０５〜１.
０％、Ｃr:０.０５〜０.５％、Ｚr:０.０５〜０.５％及
びＴi:０.１０％以下の中から選んだ１種又は２種以上
を含有し、残部Ａl及び不純物からなる組成で結晶粒径
が２５μm以下のアルミニウム合金を芯材とし、Ｚn:０.
８〜１.３％を必須元素として含有し、残部Ａl及び不純
物からなる組成のアルミニウム合金の皮材をクラッド率
が片面で２〜４％にて合わせ板としたことを特徴とする
耐食性に優れた高強度超塑性アルミニウム合金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は超塑性アルミニウム合金
及びその製造方法に関し、更に詳しくは、耐食性に優れ
た高強度超塑性アルミニウム合金合わせて板及びその製
造方法に関する。
及びその製造方法に関し、更に詳しくは、耐食性に優れ
た高強度超塑性アルミニウム合金合わせて板及びその製
造方法に関する。
【０００２】本発明において、超塑性とは、適当な温度
と変形条件のもとで材料がくびれや破断なしに数１００
％以上の大きい伸びを示す現象を云う。
と変形条件のもとで材料がくびれや破断なしに数１００
％以上の大きい伸びを示す現象を云う。
【０００３】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】一般
に、微細結晶粒超塑性を起こさせるためには、結晶粒を
例えば２５μm以下等に微細にすることが必要である。
本発明者らは、航空機に主として採用されている超々ジ
ュラルミン(７０７５アルミニウム合金)をもとに鋭意研
究を重ねた結果、特許第１,３８８,４１３号(特公昭６
１−５７３８３号)『超塑性アルミニウム合金の製造方
法』に示す方法で、５００％もの伸びを有する超塑性材
を開発し提案した。
に、微細結晶粒超塑性を起こさせるためには、結晶粒を
例えば２５μm以下等に微細にすることが必要である。
本発明者らは、航空機に主として採用されている超々ジ
ュラルミン(７０７５アルミニウム合金)をもとに鋭意研
究を重ねた結果、特許第１,３８８,４１３号(特公昭６
１−５７３８３号)『超塑性アルミニウム合金の製造方
法』に示す方法で、５００％もの伸びを有する超塑性材
を開発し提案した。
【０００４】しかし、この材料では、超塑性加工後、材
料は４７５℃で溶体化処理後、通常は最高強度約５７０
〜５８０Ｎ／mm2を得るためにＴ６時効されるが、耐食
性を付与するために過時効処理(Ｔ７６或いはＴ７３)を
行うと、強度は約５００〜５１０Ｎ／mm2へと１０〜１
５％低下してしまうという欠点があった。
料は４７５℃で溶体化処理後、通常は最高強度約５７０
〜５８０Ｎ／mm2を得るためにＴ６時効されるが、耐食
性を付与するために過時効処理(Ｔ７６或いはＴ７３)を
行うと、強度は約５００〜５１０Ｎ／mm2へと１０〜１
５％低下してしまうという欠点があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術における欠点を解消して、耐食性に優れた高強度微細
粒超塑性アルミニウム合金及びその製造方法を提供する
ことを目的とするものである。
術における欠点を解消して、耐食性に優れた高強度微細
粒超塑性アルミニウム合金及びその製造方法を提供する
ことを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決するために新たな方策について鋭意研究を重ねた
結果、従来から、航空機用アルミニウム合金の耐食性向
上の一つとして行われていたクラッド材化の適用のもと
で高強度を維持し得ることを見い出し、ここに本発明を
完成したものである。
を解決するために新たな方策について鋭意研究を重ねた
結果、従来から、航空機用アルミニウム合金の耐食性向
上の一つとして行われていたクラッド材化の適用のもと
で高強度を維持し得ることを見い出し、ここに本発明を
完成したものである。
【０００７】すなわち、本発明は、Ｚn:３〜８％、Ｍg:
１〜３％及びＣu:１〜３％以下を必須元素として含有
し、更にＭn:０.０５〜１.０％、Ｃr:０.０５〜０.５
％、Ｚr:０.０５〜０.５％及びＴi:０.１０％以下の中
から選んだ１種又は２種以上を含有し、残部Ａl及び不
純物からなる組成で結晶粒径が２５μm以下のアルミニ
ウム合金を芯材とし、Ｚn:０.８〜１.３％を必須元素と
して含有し、残部Ａl及び不純物からなる組成のアルミ
ニウム合金の皮材をクラッド率が片面で２〜４％にて合
わせ板としたことを特徴とする耐食性に優れた高強度超
塑性アルミニウム合金を要旨とするものである。
１〜３％及びＣu:１〜３％以下を必須元素として含有
し、更にＭn:０.０５〜１.０％、Ｃr:０.０５〜０.５
％、Ｚr:０.０５〜０.５％及びＴi:０.１０％以下の中
から選んだ１種又は２種以上を含有し、残部Ａl及び不
純物からなる組成で結晶粒径が２５μm以下のアルミニ
ウム合金を芯材とし、Ｚn:０.８〜１.３％を必須元素と
して含有し、残部Ａl及び不純物からなる組成のアルミ
ニウム合金の皮材をクラッド率が片面で２〜４％にて合
わせ板としたことを特徴とする耐食性に優れた高強度超
塑性アルミニウム合金を要旨とするものである。
【０００８】また、その製造方法は、Ｚn:３〜８％、Ｍ
g:１〜３％及びＣu:１〜３％以下を必須元素として含有
し、更にＭn:０.０５〜１.０％、Ｃr:０.０５〜０.５
％、Ｚr:０.０５〜０.５％及びＴi:０.１０％以下の中
から選んだ１種又は２種以上を含有し、残部Ａl及び不
純物からなる組成のアルミニウム合金を４００〜５５０
℃の温度で均質化熱処理し熱間圧延して芯材とし、Ｚn:
０.８〜１.３％を必須元素として含有し、残部Ａl及び
不純物からなる組成のアルミニウム合金を皮材として、
３００〜５００℃の温度における熱間合わせ圧延により
片面或いは両面のクラッド材とした後、３５０〜５５０
℃の温度において２段階の加熱保持焼鈍を行い、１００
℃／hr以上の冷却速度で冷却した後、少なくとも５０％
以上の冷間圧延を行った後、５００℃／hr以上の速度で
４００〜５５０℃の温度に加熱することを特徴とするも
のである。
g:１〜３％及びＣu:１〜３％以下を必須元素として含有
し、更にＭn:０.０５〜１.０％、Ｃr:０.０５〜０.５
％、Ｚr:０.０５〜０.５％及びＴi:０.１０％以下の中
から選んだ１種又は２種以上を含有し、残部Ａl及び不
純物からなる組成のアルミニウム合金を４００〜５５０
℃の温度で均質化熱処理し熱間圧延して芯材とし、Ｚn:
０.８〜１.３％を必須元素として含有し、残部Ａl及び
不純物からなる組成のアルミニウム合金を皮材として、
３００〜５００℃の温度における熱間合わせ圧延により
片面或いは両面のクラッド材とした後、３５０〜５５０
℃の温度において２段階の加熱保持焼鈍を行い、１００
℃／hr以上の冷却速度で冷却した後、少なくとも５０％
以上の冷間圧延を行った後、５００℃／hr以上の速度で
４００〜５５０℃の温度に加熱することを特徴とするも
のである。
【０００９】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１０】
【００１１】先ず、本発明に係る超塑性アルミニウム合
金における芯材の成分組成の限定理由について説明す
る。
金における芯材の成分組成の限定理由について説明す
る。
【００１２】Ｚn：Ｚnは強度を付与する元素であり、３
％未満では十分な強度を得ることができず、また、８％
を超える含有量では耐食性が損なわれる。よって、Ｚn
含有量は３〜８％とする。
％未満では十分な強度を得ることができず、また、８％
を超える含有量では耐食性が損なわれる。よって、Ｚn
含有量は３〜８％とする。
【００１３】Ｍg：Ｍgは強度を付与する元素であり、１
％未満では十分な強度を得ることができず、また、３％
を超える含有量では冷間圧延性が損なわれる。よって、
Ｍg含有量は１〜３％とする。
％未満では十分な強度を得ることができず、また、３％
を超える含有量では冷間圧延性が損なわれる。よって、
Ｍg含有量は１〜３％とする。
【００１４】Ｃu：Ｃuは強度を付与する元素であり、１
％未満では十分な強度を得ることができず、また、３％
を超える含有量では冷間圧延性、延性が損なわれる。よ
って、Ｃu含有量は１〜３％とする。
％未満では十分な強度を得ることができず、また、３％
を超える含有量では冷間圧延性、延性が損なわれる。よ
って、Ｃu含有量は１〜３％とする。
【００１５】また、これらの成分を必須元素として含有
するほか、以下のＭn、Ｃr、Ｚr、Ｔiの１種又は２種以
上を適量にて添加させる必要がある。
するほか、以下のＭn、Ｃr、Ｚr、Ｔiの１種又は２種以
上を適量にて添加させる必要がある。
【００１６】Ｍn、Ｃr、Ｚr：Ｍn、Ｃr、Ｚrは、それぞ
れ０.０５％未満では後述するような微細な結晶粒を得
ることができず、また、Ｍnが１.０％、Ｃrが０.５％、
Ｚrが０.５％を超えて含有すると、鋳造時に巨大化合物
の生成を招き、十分な超塑性伸びが得られない。よっ
て、Ｍn含有量は０.０５〜１.０％、Ｃr含有量は０.０
５〜０.５％、Ｚr含有量は０.０５〜０.５％とする。
れ０.０５％未満では後述するような微細な結晶粒を得
ることができず、また、Ｍnが１.０％、Ｃrが０.５％、
Ｚrが０.５％を超えて含有すると、鋳造時に巨大化合物
の生成を招き、十分な超塑性伸びが得られない。よっ
て、Ｍn含有量は０.０５〜１.０％、Ｃr含有量は０.０
５〜０.５％、Ｚr含有量は０.０５〜０.５％とする。
【００１７】Ｔi：Ｔiは鋳塊を微細組織にするために通
常添加されるもので、０.１０％を超えて添加すると、
鋳造時に巨大化合物の生成を招き、十分な超塑性伸びが
得られない。よって、Ｔi含有量は０.１０％以下とす
る。
常添加されるもので、０.１０％を超えて添加すると、
鋳造時に巨大化合物の生成を招き、十分な超塑性伸びが
得られない。よって、Ｔi含有量は０.１０％以下とす
る。
【００１８】なお、不純物として含有され得るＦe、Ｓi
は、多く含有するとＣu2ＦeＡl7、Ｍg2Ｓi等の不溶性の
金属間化合物(晶出物)の生成を招き、超塑性伸びの低下
を招くので、Ｆe：０.１５％以下、Ｓi：０.１５％以下
に抑制するのが望ましい。
は、多く含有するとＣu2ＦeＡl7、Ｍg2Ｓi等の不溶性の
金属間化合物(晶出物)の生成を招き、超塑性伸びの低下
を招くので、Ｆe：０.１５％以下、Ｓi：０.１５％以下
に抑制するのが望ましい。
【００１９】次に、本発明に係る超塑性アルミニウム合
金における皮材の成分組成の限定理由について説明す
る。
金における皮材の成分組成の限定理由について説明す
る。
【００２０】Ｚn：Ｚnは、上記Ａl−Ｚn−Ｍg−Ｃu系の
芯材に対し、皮材が犠牲陽極作用を持つように、かつ、
芯材よりも電位が卑になるように添加される元素である
が、０.８％未満では十分な犠牲陽極作用を付与でき
ず、また１.３％を超える含有量では、皮材自体の耐食
性と芯材との電位差が小さくなり、犠牲陽極作用が小さ
くなる。よって、Ｚn含有量は０.８〜１.３％とする。
芯材に対し、皮材が犠牲陽極作用を持つように、かつ、
芯材よりも電位が卑になるように添加される元素である
が、０.８％未満では十分な犠牲陽極作用を付与でき
ず、また１.３％を超える含有量では、皮材自体の耐食
性と芯材との電位差が小さくなり、犠牲陽極作用が小さ
くなる。よって、Ｚn含有量は０.８〜１.３％とする。
【００２１】なお、不純物として含有され得るＦe、Ｓi
は、芯材の場合と同様、多く含有すると、Ｃu2ＦeＡ
l7、Ｍg2Ｓi等の不溶性の金属間化合物(晶出物)の生成
を招き、超塑性伸びの低下を招くので、Ｆe：０.１５％
以下、Ｓi：０.１５％以下に抑制するのが望ましい。
は、芯材の場合と同様、多く含有すると、Ｃu2ＦeＡ
l7、Ｍg2Ｓi等の不溶性の金属間化合物(晶出物)の生成
を招き、超塑性伸びの低下を招くので、Ｆe：０.１５％
以下、Ｓi：０.１５％以下に抑制するのが望ましい。
【００２２】上記芯材及び皮材からなる超塑性アルミニ
ウム合金の製造方法について説明する。
ウム合金の製造方法について説明する。
【００２３】先ず、芯材となるＡl合金鋳塊を４００〜
５５０℃に加熱し、鋳塊内部のミクロ偏析の均質化を行
い、熱間圧延により所定の板厚とし、芯材とする。熱間
圧延温度は３００〜５００℃が望ましい。
５５０℃に加熱し、鋳塊内部のミクロ偏析の均質化を行
い、熱間圧延により所定の板厚とし、芯材とする。熱間
圧延温度は３００〜５００℃が望ましい。
【００２４】次いで、この芯材に対して上記組成の皮材
を片面或いは両面に重ねてから、望ましくは４００〜５
５０℃の温度に再加熱して、３００〜５００℃の温度に
おいて熱間合わせ圧延を行って所定の板厚まで加工す
る。これにより、芯材及び皮材は熱間ファイバー組織に
なるのと同時に、Ｍn、Ｃr、Ｚrの遷移元素の一部が部
分析出する。ここで、クラッド率は片面で２〜４％が好
ましい。２％未満では皮材の犠牲陽極作用が十分でな
く、良好な耐食性が得られず、また４％を超えると皮材
の強度は芯材よりも小さいので、材料全体の強度が小さ
くなるので好ましくない。
を片面或いは両面に重ねてから、望ましくは４００〜５
５０℃の温度に再加熱して、３００〜５００℃の温度に
おいて熱間合わせ圧延を行って所定の板厚まで加工す
る。これにより、芯材及び皮材は熱間ファイバー組織に
なるのと同時に、Ｍn、Ｃr、Ｚrの遷移元素の一部が部
分析出する。ここで、クラッド率は片面で２〜４％が好
ましい。２％未満では皮材の犠牲陽極作用が十分でな
く、良好な耐食性が得られず、また４％を超えると皮材
の強度は芯材よりも小さいので、材料全体の強度が小さ
くなるので好ましくない。
【００２５】この熱間圧延後に、３５０〜５５０℃の温
度において２段階の加熱保持焼鈍を行う。具体的には、
この温度範囲で、高温にて第１回目の加熱保持を行った
後、次いで低温にて第２回目の加熱保持を行うのが好ま
しい。例えば、先ず４５０〜５５０℃の温度で０.５〜
１０hrの第１回目の加熱保持を行い、続いて第２回目の
加熱保持温度まで冷却し、３５０〜４５０℃の温度で
０.５〜５０hrの第２回目の加熱保持を行い、１００℃
／hrの冷却速度で冷却する。いずれの加熱保持も温度が
高いほど時間は短時間でよい。
度において２段階の加熱保持焼鈍を行う。具体的には、
この温度範囲で、高温にて第１回目の加熱保持を行った
後、次いで低温にて第２回目の加熱保持を行うのが好ま
しい。例えば、先ず４５０〜５５０℃の温度で０.５〜
１０hrの第１回目の加熱保持を行い、続いて第２回目の
加熱保持温度まで冷却し、３５０〜４５０℃の温度で
０.５〜５０hrの第２回目の加熱保持を行い、１００℃
／hrの冷却速度で冷却する。いずれの加熱保持も温度が
高いほど時間は短時間でよい。
【００２６】この加熱保持において、第１回目の加熱保
持により、溶質元素はその大部分が固溶され、続いて第
２回目の加熱保持により、Ｍn、Ｃr、Ｚrの遷移元素は
Ａlとの金属間化合物ＭnＡl6、Ｃr2Ｍg3Ａl18、ＺrＡl3
等が析出する。また、Ｚn、Ｍg、ＣuとＡlとの高温時効
析出物が形成され、冷間圧延時に生成される転位の密度
がより高くなるなり、より微細な結晶粒が生成されて超
塑性伸びの大きい材料が得られる。この２段階の加熱保
持焼鈍後の冷却速度が１００℃／hr未満になると微細粒
が得られなくなる。
持により、溶質元素はその大部分が固溶され、続いて第
２回目の加熱保持により、Ｍn、Ｃr、Ｚrの遷移元素は
Ａlとの金属間化合物ＭnＡl6、Ｃr2Ｍg3Ａl18、ＺrＡl3
等が析出する。また、Ｚn、Ｍg、ＣuとＡlとの高温時効
析出物が形成され、冷間圧延時に生成される転位の密度
がより高くなるなり、より微細な結晶粒が生成されて超
塑性伸びの大きい材料が得られる。この２段階の加熱保
持焼鈍後の冷却速度が１００℃／hr未満になると微細粒
が得られなくなる。
【００２７】この後、５０％以上の冷間圧延を行う。５
０％未満の冷間圧延では高い歪みエネルギーが蓄積され
ず、微細粒が得られない。
０％未満の冷間圧延では高い歪みエネルギーが蓄積され
ず、微細粒が得られない。
【００２８】最後に、５００℃／hr以上の加熱速度で４
００〜５５０℃の温度に加熱すると、所期の２５μm以
下の微細粒材が得られる。昇温速度が５００℃／hr未満
では、４００℃以下の温度域では微細粒は得られない。
また５５０℃を超える温度では材料がバーニング(共晶
融解)を起こす恐れがあるので好ましくない。
００〜５５０℃の温度に加熱すると、所期の２５μm以
下の微細粒材が得られる。昇温速度が５００℃／hr未満
では、４００℃以下の温度域では微細粒は得られない。
また５５０℃を超える温度では材料がバーニング(共晶
融解)を起こす恐れがあるので好ましくない。
【００２９】一般に、超塑性変形応力σは、結晶粒径ｄ
と以下のような関係で表わされる。すなわち、σ∝(１
／ｄ2)〜(１／ｄ3)である。したがって、結晶粒が微細
なことが強く要求され、本材料の例では芯材の結晶粒径
が２５μm以下でないと、５００％以上の伸びが期待で
きない。よって、芯材の結晶粒径は２５μm以下に制御
する。
と以下のような関係で表わされる。すなわち、σ∝(１
／ｄ2)〜(１／ｄ3)である。したがって、結晶粒が微細
なことが強く要求され、本材料の例では芯材の結晶粒径
が２５μm以下でないと、５００％以上の伸びが期待で
きない。よって、芯材の結晶粒径は２５μm以下に制御
する。
【００３０】次ぎに本発明の実施例を示す。
【００３１】
【実施例１】
【表１】 表１に示す成分組成のＡl−Ｚn−Ｍg−Ｃu系合金の芯材
鋳塊(厚さ１００mm)を４８０℃×１２hrの均質化熱処理
した後、熱間圧延により板材にして芯材とした。次い
で、これにＡl−１wt％Ｚn(７０７２合金)からなる皮材
を重ね、４８０℃に再加熱後、熱間合わせ圧延で所定の
クラッド材とした。クラッド率は航空機材の標準の３％
とした。次いで、表２に示す製造条件で最終板厚２.０m
mの合わせ板を製造した。
鋳塊(厚さ１００mm)を４８０℃×１２hrの均質化熱処理
した後、熱間圧延により板材にして芯材とした。次い
で、これにＡl−１wt％Ｚn(７０７２合金)からなる皮材
を重ね、４８０℃に再加熱後、熱間合わせ圧延で所定の
クラッド材とした。クラッド率は航空機材の標準の３％
とした。次いで、表２に示す製造条件で最終板厚２.０m
mの合わせ板を製造した。
【表２】
【００３２】これらの合わせ板の超塑性特性を表２に示
す。なお、高温変形は温度５１５℃、歪み速度２×１０
-4／secにおいて行った。また、耐食性試験はＡＳＴＭ
規格のＥＸＣＯ試験(剥離腐食試験)を行った。
す。なお、高温変形は温度５１５℃、歪み速度２×１０
-4／secにおいて行った。また、耐食性試験はＡＳＴＭ
規格のＥＸＣＯ試験(剥離腐食試験)を行った。
【００３３】表２より明らかなように、本発明例は、従
来の耐食性改善熱処理材Ｔ７６以上の耐食性が得られ、
強度はＴ６材並みの高い強度が得られている。
来の耐食性改善熱処理材Ｔ７６以上の耐食性が得られ、
強度はＴ６材並みの高い強度が得られている。
【００３４】
【実施例２】表１に示すＮo.２組成(Ａl−５.７％Ｚn−
２.３％Ｍg−１.６％Ｃu−０.２０Ｃr)の芯材鋳塊(厚さ
１００mm)を４８０℃×１２hrの均質化熱処理した後、
熱間圧延により板材として芯材とした。次いで、表３
２.３％Ｍg−１.６％Ｃu−０.２０Ｃr)の芯材鋳塊(厚さ
１００mm)を４８０℃×１２hrの均質化熱処理した後、
熱間圧延により板材として芯材とした。次いで、表３
【表３】 に示す組成のＡl合金皮材(不純物等は芯材組成並み)を
重ね、４８０℃に再加熱後、熱間合わせ圧延で所定のク
ラッド材とした。クラッド率は航空機材の標準の３％と
した。次いで、表２に示す製造条件Ｎo.１のもとで最終
板厚２.０mmの合わせ板を製造した。
重ね、４８０℃に再加熱後、熱間合わせ圧延で所定のク
ラッド材とした。クラッド率は航空機材の標準の３％と
した。次いで、表２に示す製造条件Ｎo.１のもとで最終
板厚２.０mmの合わせ板を製造した。
【００３５】これらの合わせ板の超組成特性を表３に示
す。なお、高温変形は温度５１５℃、歪み速度２×１０
-4／secにおいて行った。また、耐食性試験はＡＳＴＭ
規格のＥＸＣＯ試験(剥離腐食試験)を行った。
す。なお、高温変形は温度５１５℃、歪み速度２×１０
-4／secにおいて行った。また、耐食性試験はＡＳＴＭ
規格のＥＸＣＯ試験(剥離腐食試験)を行った。
【００３６】表３より明らかなように、本発明例は、従
来の耐食性改善熱処理材Ｔ７６以上の耐食性が得られて
いる。
来の耐食性改善熱処理材Ｔ７６以上の耐食性が得られて
いる。
【００３７】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
高い強度を持ちつつ、優れた耐食性を有する超塑性アル
ミニウム合金を提供できるので、複雑な形状の部品、数
の多い子部品をアッセンブリして作られる部品の製造を
一体成形で行うことができるという特徴を有し、航空機
産業等に好適である。
高い強度を持ちつつ、優れた耐食性を有する超塑性アル
ミニウム合金を提供できるので、複雑な形状の部品、数
の多い子部品をアッセンブリして作られる部品の製造を
一体成形で行うことができるという特徴を有し、航空機
産業等に好適である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｚn:３〜８％、
Ｍg:１〜３％及びＣu:１〜３％以下を必須元素として含
有し、更にＭn:０.０５〜１.０％、Ｃr:０.０５〜０.５
％、Ｚr:０.０５〜０.５％及びＴi:０.１０％以下の中
から選んだ１種又は２種以上を含有し、残部Ａl及び不
純物からなる組成で結晶粒径が２５μm以下のアルミニ
ウム合金を芯材とし、Ｚn:０.８〜１.３％を必須元素と
して含有し、残部Ａl及び不純物からなる組成のアルミ
ニウム合金の皮材をクラッド率が片面で２〜４％にて合
わせ板としたことを特徴とする耐食性に優れた高強度超
塑性アルミニウム合金。 - 【請求項２】 Ｚn:３〜８％、Ｍg:１〜３％及びＣu:１
〜３％以下を必須元素として含有し、更にＭn:０.０５
〜１.０％、Ｃr:０.０５〜０.５％、Ｚr:０.０５〜０.
５％及びＴi:０.１０％以下の中から選んだ１種又は２
種以上を含有し、残部Ａl及び不純物からなる組成のア
ルミニウム合金を４００〜５５０℃の温度で均質化熱処
理し熱間圧延して芯材とし、Ｚn:０.８〜１.３％を必須
元素として含有し、残部Ａl及び不純物からなる組成の
アルミニウム合金を皮材として、３００〜５００℃の温
度における熱間合わせ圧延により片面或いは両面のクラ
ッド材とした後、３５０〜５５０℃の温度において２段
階の加熱保持焼鈍を行い、１００℃／hr以上の冷却速度
で冷却した後、少なくとも５０％以上の冷間圧延を行っ
た後、５００℃／hr以上の速度で４００〜５５０℃の温
度に加熱することを特徴とする耐食性に優れた高強度超
塑性アルミニウム合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19476392A JPH0610087A (ja) | 1992-06-29 | 1992-06-29 | 耐食性に優れた高強度超塑性アルミニウム合金及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19476392A JPH0610087A (ja) | 1992-06-29 | 1992-06-29 | 耐食性に優れた高強度超塑性アルミニウム合金及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0610087A true JPH0610087A (ja) | 1994-01-18 |
Family
ID=16329837
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19476392A Pending JPH0610087A (ja) | 1992-06-29 | 1992-06-29 | 耐食性に優れた高強度超塑性アルミニウム合金及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0610087A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103243250A (zh) * | 2013-05-29 | 2013-08-14 | 湖南鑫材合金有限公司 | 一种Al-Zn-Mg-Cu合金的配方、熔炼工艺及其应用 |
| US10155553B2 (en) | 2014-07-23 | 2018-12-18 | Topy Kogyo Kabushiki Kaisha | Crawler device |
| CN113751524A (zh) * | 2021-08-19 | 2021-12-07 | 山东南山铝业股份有限公司 | 一种航空o态包覆7系铝合金蒙皮薄板的生产制备工艺 |
| CN113996655A (zh) * | 2021-08-19 | 2022-02-01 | 山东南山铝业股份有限公司 | 一种t6态航空用7075铝合金包覆蒙皮薄板的制备方法 |
| CN115821177A (zh) * | 2022-11-29 | 2023-03-21 | 武汉大学 | 一种析出强化型铝合金强韧化的方法及其应用 |
| CN116891965A (zh) * | 2023-07-28 | 2023-10-17 | 东莞市东铝铝业有限公司 | 一种高空防坠落铝合金新材料及其制备方法、应用 |
-
1992
- 1992-06-29 JP JP19476392A patent/JPH0610087A/ja active Pending
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| CN115821177B (zh) * | 2022-11-29 | 2024-01-05 | 武汉大学 | 一种析出强化型铝合金强韧化的方法及其应用 |
| CN116891965A (zh) * | 2023-07-28 | 2023-10-17 | 东莞市东铝铝业有限公司 | 一种高空防坠落铝合金新材料及其制备方法、应用 |
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