JPH0586923A - 蒸発燃料パージ装置を有する内燃機関 - Google Patents
蒸発燃料パージ装置を有する内燃機関Info
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- JPH0586923A JPH0586923A JP3272789A JP27278991A JPH0586923A JP H0586923 A JPH0586923 A JP H0586923A JP 3272789 A JP3272789 A JP 3272789A JP 27278991 A JP27278991 A JP 27278991A JP H0586923 A JPH0586923 A JP H0586923A
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/0025—Controlling engines characterised by use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
- F02D41/003—Adding fuel vapours, e.g. drawn from engine fuel reservoir
- F02D41/0045—Estimating, calculating or determining the purging rate, amount, flow or concentration
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M25/00—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture
- F02M25/08—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture adding fuel vapours drawn from engine fuel reservoir
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M25/00—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture
- F02M25/08—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture adding fuel vapours drawn from engine fuel reservoir
- F02M25/0836—Arrangement of valves controlling the admission of fuel vapour to an engine, e.g. valve being disposed between fuel tank or absorption canister and intake manifold
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- F02D41/003—Adding fuel vapours, e.g. drawn from engine fuel reservoir
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 機関の運転中は蒸発燃料を直接に内燃機関の
吸気管へ吸入させてパージする。その量を正確に計量す
ると共に、空燃比の変動を避ける。 【構成】 燃料タンク１８の上部空間と内燃機関の吸気
管９とを結ぶ蒸発燃料通路１６，１７にパージ制御弁１
を設け、それと直列に絞り部２１を形成し、その上流側
に圧力センサ８と温度センサ２０を設け、圧力センサ８
の検出値が絞り部２１において蒸発燃料の流速が音速と
なる臨界圧力比をもたらす所定の圧力値を越えていると
きに、制御装置１９によってパージ制御弁１を開弁させ
て、流量が一定の蒸発燃料のパージ流を得るとともに、
圧力センサ８及び温度センサ２０の検出値と、パージ制
御弁１の開弁時間から蒸発燃料のパージ量を演算し、場
合によってはその値を表示し、パージした分だけインジ
ェクタ１２から噴射される燃料量を減量補正するように
構成された内燃機関。
吸気管へ吸入させてパージする。その量を正確に計量す
ると共に、空燃比の変動を避ける。 【構成】 燃料タンク１８の上部空間と内燃機関の吸気
管９とを結ぶ蒸発燃料通路１６，１７にパージ制御弁１
を設け、それと直列に絞り部２１を形成し、その上流側
に圧力センサ８と温度センサ２０を設け、圧力センサ８
の検出値が絞り部２１において蒸発燃料の流速が音速と
なる臨界圧力比をもたらす所定の圧力値を越えていると
きに、制御装置１９によってパージ制御弁１を開弁させ
て、流量が一定の蒸発燃料のパージ流を得るとともに、
圧力センサ８及び温度センサ２０の検出値と、パージ制
御弁１の開弁時間から蒸発燃料のパージ量を演算し、場
合によってはその値を表示し、パージした分だけインジ
ェクタ１２から噴射される燃料量を減量補正するように
構成された内燃機関。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、燃料タンクにおいて発
生する蒸発燃料をチャコールキャニスタを介することな
く機関の吸気管へ直接吸入させて処理するところの、蒸
発燃料パージ装置を有する内燃機関に関する。
生する蒸発燃料をチャコールキャニスタを介することな
く機関の吸気管へ直接吸入させて処理するところの、蒸
発燃料パージ装置を有する内燃機関に関する。
【０００２】
【従来の技術】特開昭５７−５２６６３号公報に、従来
の内燃機関における蒸発燃料を処理するためのパージ制
御方法の一例が記載されている。この例に使用されてい
るシステムをはじめ、従来の蒸発燃料処理装置の多く
は、燃料タンク等から発生する蒸発燃料（ベーパ）を一
旦チャコールキャニスタ内の活性炭粒等に吸着させると
ともに、機関が高負荷運転状態になったときのように、
蒸発燃料を吸気に付加しても機関の運転状態に悪影響を
与えるおそれがない時期において、チャコールキャニス
タから蒸発燃料を脱離させ、機関の燃焼室へ吸入させて
処理するのが普通である。つまり、従来の内燃機関にお
いては、機関の運転中でもチャコールキャニスタを蒸発
燃料の貯蔵のために使用していたのである。
の内燃機関における蒸発燃料を処理するためのパージ制
御方法の一例が記載されている。この例に使用されてい
るシステムをはじめ、従来の蒸発燃料処理装置の多く
は、燃料タンク等から発生する蒸発燃料（ベーパ）を一
旦チャコールキャニスタ内の活性炭粒等に吸着させると
ともに、機関が高負荷運転状態になったときのように、
蒸発燃料を吸気に付加しても機関の運転状態に悪影響を
与えるおそれがない時期において、チャコールキャニス
タから蒸発燃料を脱離させ、機関の燃焼室へ吸入させて
処理するのが普通である。つまり、従来の内燃機関にお
いては、機関の運転中でもチャコールキャニスタを蒸発
燃料の貯蔵のために使用していたのである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来技術においては、
機関の運転中でも蒸発燃料を一旦チャコールキャニスタ
内に貯蔵し、パージに適した運転状態となった時だけパ
ージ通路に設けられた弁を開いて、キャニスタから脱離
した蒸発燃料を機関の燃焼室へ吸入させていたので、キ
ャニスタの吸着容量は十分な余裕を見て大きくとる必要
があった。したがって一般的にキャニスタを小型化する
ことは難しく、また、キャニスタが絶えず蒸発燃料を吸
着しているので、活性炭粒等の吸着能力の劣化が問題と
なることがある。そして蒸発燃料の発生量がキャニスタ
の吸着容量を上回ったときは、蒸発燃料が未処理のまま
大気中に放散される場合もあり得る。
機関の運転中でも蒸発燃料を一旦チャコールキャニスタ
内に貯蔵し、パージに適した運転状態となった時だけパ
ージ通路に設けられた弁を開いて、キャニスタから脱離
した蒸発燃料を機関の燃焼室へ吸入させていたので、キ
ャニスタの吸着容量は十分な余裕を見て大きくとる必要
があった。したがって一般的にキャニスタを小型化する
ことは難しく、また、キャニスタが絶えず蒸発燃料を吸
着しているので、活性炭粒等の吸着能力の劣化が問題と
なることがある。そして蒸発燃料の発生量がキャニスタ
の吸着容量を上回ったときは、蒸発燃料が未処理のまま
大気中に放散される場合もあり得る。
【０００４】もっとも、機関の運転中はチャコールキャ
ニスタを介することなく、蒸発燃料を直接に機関の燃焼
室へ吸入させることも考えられるが、従来の技術ではパ
ージされる蒸発燃料の流量を機関に流入する前に正確に
測定することが困難であるため、機関に供給される合計
の燃料量を正確に把握することができず、吸気に対して
付加的に供給された蒸発燃料が、吸気の総合的な空燃比
を多少とも変動させることになる。その結果、機関を常
に最良の状態で安定に運転しながら蒸発燃料を吸気中へ
パージすることが困難になるという問題があった。
ニスタを介することなく、蒸発燃料を直接に機関の燃焼
室へ吸入させることも考えられるが、従来の技術ではパ
ージされる蒸発燃料の流量を機関に流入する前に正確に
測定することが困難であるため、機関に供給される合計
の燃料量を正確に把握することができず、吸気に対して
付加的に供給された蒸発燃料が、吸気の総合的な空燃比
を多少とも変動させることになる。その結果、機関を常
に最良の状態で安定に運転しながら蒸発燃料を吸気中へ
パージすることが困難になるという問題があった。
【０００５】本発明はこの問題に対処し、機関の運転中
はチャコールキャニスタを介することなく、蒸発燃料を
直接に機関の吸気管へ吸入させてパージし、その際にパ
ージされた蒸発燃料の量を正確に計量すると共に、その
分だけインジェクタから噴射される燃料量を減少させる
ことにより、機関の空燃比が変動することを避け得るよ
うな、新規な蒸発燃料パージ装置を有する内燃機関を提
供することを、発明が解決しようとする課題とするもの
である。
はチャコールキャニスタを介することなく、蒸発燃料を
直接に機関の吸気管へ吸入させてパージし、その際にパ
ージされた蒸発燃料の量を正確に計量すると共に、その
分だけインジェクタから噴射される燃料量を減少させる
ことにより、機関の空燃比が変動することを避け得るよ
うな、新規な蒸発燃料パージ装置を有する内燃機関を提
供することを、発明が解決しようとする課題とするもの
である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記の課題を
解決するための手段として、燃料タンクの上部空間と内
燃機関の吸気管とを結ぶ蒸発燃料通路と、前記蒸発燃料
通路を開閉するために設けられたパージ制御弁と、前記
パージ制御弁と直列に前記蒸発燃料通路に形成された絞
り部と、前記パージ制御弁及び前記絞り部のうち上流側
にあるものの更に上流側の圧力を検出する圧力センサ
と、前記絞り部の上流側の温度を検出する温度センサ
と、前記圧力センサの検出値が、前記絞り部において蒸
発燃料の流速が音速となる臨界圧力比をもたらす所定の
圧力値を越えているときに、前記パージ制御弁を開弁さ
せるとともに、前記パージ制御弁が開弁しているとき
に、前記圧力センサ及び前記温度センサの検出値と前記
パージ制御弁の開弁時間に基づいて蒸発燃料のパージ量
を演算して、前記パージ量に相当する燃料量だけ前記内
燃機関のインジェクタから噴射される燃料量を減量補正
するように作動する制御装置とを備えていることを特徴
とする蒸発燃料パージ装置を有する内燃機関を提供す
る。また本発明は、同時に、パージ量に応じて前記内燃
機関のインジェクタから噴射される燃料量を減量補正す
るか否かに関係なく、パージ量の演算結果を表示し得る
蒸発燃料発生量の計測装置をも提供する。
解決するための手段として、燃料タンクの上部空間と内
燃機関の吸気管とを結ぶ蒸発燃料通路と、前記蒸発燃料
通路を開閉するために設けられたパージ制御弁と、前記
パージ制御弁と直列に前記蒸発燃料通路に形成された絞
り部と、前記パージ制御弁及び前記絞り部のうち上流側
にあるものの更に上流側の圧力を検出する圧力センサ
と、前記絞り部の上流側の温度を検出する温度センサ
と、前記圧力センサの検出値が、前記絞り部において蒸
発燃料の流速が音速となる臨界圧力比をもたらす所定の
圧力値を越えているときに、前記パージ制御弁を開弁さ
せるとともに、前記パージ制御弁が開弁しているとき
に、前記圧力センサ及び前記温度センサの検出値と前記
パージ制御弁の開弁時間に基づいて蒸発燃料のパージ量
を演算して、前記パージ量に相当する燃料量だけ前記内
燃機関のインジェクタから噴射される燃料量を減量補正
するように作動する制御装置とを備えていることを特徴
とする蒸発燃料パージ装置を有する内燃機関を提供す
る。また本発明は、同時に、パージ量に応じて前記内燃
機関のインジェクタから噴射される燃料量を減量補正す
るか否かに関係なく、パージ量の演算結果を表示し得る
蒸発燃料発生量の計測装置をも提供する。
【０００７】
【作用】機関が運転されているとき、燃料タンクにおけ
る蒸発燃料の蒸気圧が高くなることによって、パージ制
御弁及びそれと直列に形成された絞り部のうち上流側に
あるものの更に上流側となる蒸発燃料通路の圧力が上昇
し、その圧力値を検出している圧力センサと制御装置に
よって、圧力値が所定値を越えたことが検知されたとき
は、機関が高負荷運転状態にある場合は勿論のこと、低
負荷運転状態にあるときであっても、パージ制御弁が開
弁して燃料タンクの上部空間から内燃機関の吸気管へ蒸
発燃料を吸入させ、機関の燃焼室において吸気と共に燃
焼させることによって有効に処理する。
る蒸発燃料の蒸気圧が高くなることによって、パージ制
御弁及びそれと直列に形成された絞り部のうち上流側に
あるものの更に上流側となる蒸発燃料通路の圧力が上昇
し、その圧力値を検出している圧力センサと制御装置に
よって、圧力値が所定値を越えたことが検知されたとき
は、機関が高負荷運転状態にある場合は勿論のこと、低
負荷運転状態にあるときであっても、パージ制御弁が開
弁して燃料タンクの上部空間から内燃機関の吸気管へ蒸
発燃料を吸入させ、機関の燃焼室において吸気と共に燃
焼させることによって有効に処理する。
【０００８】この際、絞り部の上流側と下流側との圧力
比は臨界圧力比を越えているので、絞り部を流れる蒸発
燃料の流速は音速（一定値）となり、それ以上大きくな
ることがない。したがって、流量は絞り部の断面積（一
定値）の他、変量としては、蒸発燃料の密度に関係する
絞り部の上流側の圧力と温度にのみ依存することにな
る。絞り部の断面積は既知の値であり、圧力と温度は圧
力センサ及び温度センサによって検知されているから、
制御装置はこれらのデータと、他にパージ制御弁の開弁
時間を入力することにより、演算によって蒸発燃料の正
確なパージ量、すなわち吸気への付加燃料量を算出し、
その量を表示することができる。
比は臨界圧力比を越えているので、絞り部を流れる蒸発
燃料の流速は音速（一定値）となり、それ以上大きくな
ることがない。したがって、流量は絞り部の断面積（一
定値）の他、変量としては、蒸発燃料の密度に関係する
絞り部の上流側の圧力と温度にのみ依存することにな
る。絞り部の断面積は既知の値であり、圧力と温度は圧
力センサ及び温度センサによって検知されているから、
制御装置はこれらのデータと、他にパージ制御弁の開弁
時間を入力することにより、演算によって蒸発燃料の正
確なパージ量、すなわち吸気への付加燃料量を算出し、
その量を表示することができる。
【０００９】本発明では、更に制御装置を作動させて、
前記のように計測して正確に知り得た蒸発燃料の量だ
け、機関のインジェクタから噴射される燃料量を減量補
正する制御を併せて行う。それによって、機関の運転状
態が従来技術によっては蒸発燃料のパージが困難であっ
た低負荷運転状態のような場合でも、機関は総合的な空
燃比を目標の空燃比に正確に合致させることが可能にな
り、空燃比の変動を招くことなく、安定に運転を続ける
ことができる。
前記のように計測して正確に知り得た蒸発燃料の量だ
け、機関のインジェクタから噴射される燃料量を減量補
正する制御を併せて行う。それによって、機関の運転状
態が従来技術によっては蒸発燃料のパージが困難であっ
た低負荷運転状態のような場合でも、機関は総合的な空
燃比を目標の空燃比に正確に合致させることが可能にな
り、空燃比の変動を招くことなく、安定に運転を続ける
ことができる。
【００１０】また、チャコールキャニスタを併設してい
るときでも、キャニスタは主として機関の停止時に蒸発
燃料を吸着すればよいので、その吸着容量は小さくても
十分であり、キャニスタの中に用いられる活性炭粒等の
耐久性も向上する。
るときでも、キャニスタは主として機関の停止時に蒸発
燃料を吸着すればよいので、その吸着容量は小さくても
十分であり、キャニスタの中に用いられる活性炭粒等の
耐久性も向上する。
【００１１】
【実施例】本発明による蒸発燃料のパージシステムにつ
いての第１実施例の構成を図１に従って説明する。１は
ベーパすなわち内燃機関（エンジン）の燃料タンクにお
ける蒸発燃料のパージ流量を制御するパージ制御弁であ
る。その細部については順次詳細に説明するが、パージ
制御弁１は、主としてソニックノズル部２、中空のサー
ジタンク３、ダイヤフラム式ポペット弁４、ベーパ入口
５、ベーパ出口６等から構成されている。サージタンク
３の中央下部の厚肉の壁面を貫通する孔の内部開口縁
に、ポペット弁４の弁部４１に対応するシート部７が形
成され、それに続いて円錐状に下方へ延びた孔の部分に
断面形が曲線状でなめらかに先細となるノズル部２１
と、直径が１．５mmで長さ１mmの直管状のスロート部２
２を形成する。さらに、このスロート部２２から角度５
°〜１０°の拡がりを有するラバール管部（拡がり管
部）２３を形成し、ベーパ出口６に接続させる。
いての第１実施例の構成を図１に従って説明する。１は
ベーパすなわち内燃機関（エンジン）の燃料タンクにお
ける蒸発燃料のパージ流量を制御するパージ制御弁であ
る。その細部については順次詳細に説明するが、パージ
制御弁１は、主としてソニックノズル部２、中空のサー
ジタンク３、ダイヤフラム式ポペット弁４、ベーパ入口
５、ベーパ出口６等から構成されている。サージタンク
３の中央下部の厚肉の壁面を貫通する孔の内部開口縁
に、ポペット弁４の弁部４１に対応するシート部７が形
成され、それに続いて円錐状に下方へ延びた孔の部分に
断面形が曲線状でなめらかに先細となるノズル部２１
と、直径が１．５mmで長さ１mmの直管状のスロート部２
２を形成する。さらに、このスロート部２２から角度５
°〜１０°の拡がりを有するラバール管部（拡がり管
部）２３を形成し、ベーパ出口６に接続させる。
【００１２】サージタンク３は制御弁１のケーシングも
兼ねており、この例ではおよそ２００cm3 の容積を有す
る。サージタンク３の壁面の一部には、外部に通じるベ
ーパ入口５が開口している。また、壁面の他の部分に
は、サージタンク３内の圧力、すなわち、ノズル上流圧
力Ｐ1 を検出するための圧力センサ８と、ベーパ温度Ｔ
1 を検出するための温度センサ２０とが取り付けられて
いる。さらにサージタンク３の上部には、前述のダイヤ
フラム式ポペット弁４の外殻が固定されている。ダイヤ
フラム式ポペット弁４は弁部４１、ダイヤフラム４２、
ダイヤフラム上室４３、下室４４、スプリング４５から
構成される。弁部４１はダイヤフラム４２にプレート４
６を介して吊り下げるように固定される。ダイヤフラム
下室４４は大気に導通し、ダイヤフラム上室４３は負圧
導入管４７とＯＮ−ＯＦＦ弁１１を介してエンジンの吸
気管９のスロットル弁１０下流の負圧口１５に導通して
いる。吸気管９には燃料を噴射するインジェクタ１２と
吸気管内圧力ＰＭを検出するための圧力センサ（ＭＡＰ
センサ）１３が取り付けられる。燃料噴射量は、圧力セ
ンサ１３の圧力値ＰＭとエンジン回転数Ｎにより決めら
れる。制御弁１のスロート部２２に接続するベーパ出口
６は、導管１６により吸気管９のパージ口１４へ連通す
る。ベーパ入口５は導管１７により燃料タンク１８の上
部空間に設けられたベーパ出口１８Ａと接続される。
兼ねており、この例ではおよそ２００cm3 の容積を有す
る。サージタンク３の壁面の一部には、外部に通じるベ
ーパ入口５が開口している。また、壁面の他の部分に
は、サージタンク３内の圧力、すなわち、ノズル上流圧
力Ｐ1 を検出するための圧力センサ８と、ベーパ温度Ｔ
1 を検出するための温度センサ２０とが取り付けられて
いる。さらにサージタンク３の上部には、前述のダイヤ
フラム式ポペット弁４の外殻が固定されている。ダイヤ
フラム式ポペット弁４は弁部４１、ダイヤフラム４２、
ダイヤフラム上室４３、下室４４、スプリング４５から
構成される。弁部４１はダイヤフラム４２にプレート４
６を介して吊り下げるように固定される。ダイヤフラム
下室４４は大気に導通し、ダイヤフラム上室４３は負圧
導入管４７とＯＮ−ＯＦＦ弁１１を介してエンジンの吸
気管９のスロットル弁１０下流の負圧口１５に導通して
いる。吸気管９には燃料を噴射するインジェクタ１２と
吸気管内圧力ＰＭを検出するための圧力センサ（ＭＡＰ
センサ）１３が取り付けられる。燃料噴射量は、圧力セ
ンサ１３の圧力値ＰＭとエンジン回転数Ｎにより決めら
れる。制御弁１のスロート部２２に接続するベーパ出口
６は、導管１６により吸気管９のパージ口１４へ連通す
る。ベーパ入口５は導管１７により燃料タンク１８の上
部空間に設けられたベーパ出口１８Ａと接続される。
【００１３】主としてエンジンへの燃料噴射量を制御す
るための電子式制御装置（ＥＦＩ・ＥＣＵ）１９には、
図示しない排気管に装着されたＯ2 センサの出力ｔＯ
Ｘ、エンジン冷却水温ＴＨＷ、吸気管圧力ＰＭ、吸気温
ＴＨＡ、エンジン回転数Ｎ、パージ制御弁１のサージタ
ンク３内圧力（ノズル上流圧力）Ｐ1 、ベーパ温度Ｔ1
等が入力される。そして、インジェクタ１２の駆動信
号、ＯＮ−ＯＦＦ弁１１の駆動信号が出力される。
るための電子式制御装置（ＥＦＩ・ＥＣＵ）１９には、
図示しない排気管に装着されたＯ2 センサの出力ｔＯ
Ｘ、エンジン冷却水温ＴＨＷ、吸気管圧力ＰＭ、吸気温
ＴＨＡ、エンジン回転数Ｎ、パージ制御弁１のサージタ
ンク３内圧力（ノズル上流圧力）Ｐ1 、ベーパ温度Ｔ1
等が入力される。そして、インジェクタ１２の駆動信
号、ＯＮ−ＯＦＦ弁１１の駆動信号が出力される。
【００１４】導管１６−１７とは別に、燃料タンク１８
の上部空間には、チャコールキャニスタ３１に連通する
ベーパライン３０が接続される。キャニスタ３１は燃料
ベーパを吸着、脱離する活性炭層３１０、ベーパ入口３
１１、パージ口３１２、大気導入口３１３等より構成さ
れる。ベーパライン３０の途中にはチェック弁３１４が
設けられ、所定圧力以上でベーパがキャニスタ３１に流
入するようになっている。そしてパージ口３１２は、パ
ージライン３２によりスロットル弁１０の直前の上流側
に連通する。
の上部空間には、チャコールキャニスタ３１に連通する
ベーパライン３０が接続される。キャニスタ３１は燃料
ベーパを吸着、脱離する活性炭層３１０、ベーパ入口３
１１、パージ口３１２、大気導入口３１３等より構成さ
れる。ベーパライン３０の途中にはチェック弁３１４が
設けられ、所定圧力以上でベーパがキャニスタ３１に流
入するようになっている。そしてパージ口３１２は、パ
ージライン３２によりスロットル弁１０の直前の上流側
に連通する。
【００１５】まず、この実施例でも基本となっている通
常の電子制御式燃料噴射（ＥＦＩ）システムの作動につ
いて図２のフローチャートをもとに説明する。プログラ
ムがスタートすると、最初にステップＳ１で吸気管９内
の圧力ＰＭ及びエンジン回転数Ｎを、電子式制御装置
（ＥＣＵ）１９のマイクロプロセッサに読み込む。さら
に、ステップＳ２でエンジン冷却水温ＴＨＷ、及び吸入
空気の温度ＴＨＡを読み込む。それらの値にもとづき、
ステップＳ３で基本噴射時間ｔＴP を求める。ｔＴP は
吸気管内絶対圧力ＰＭにより定まる基本量ｔＴP ＢＳＥ
と吸気管内絶対圧力ＰＭとエンジン回転数Ｎにより定ま
るｔＴP ＢＳＥの補正量ｔＴP ＳＵＢを加えることによ
り求められる。
常の電子制御式燃料噴射（ＥＦＩ）システムの作動につ
いて図２のフローチャートをもとに説明する。プログラ
ムがスタートすると、最初にステップＳ１で吸気管９内
の圧力ＰＭ及びエンジン回転数Ｎを、電子式制御装置
（ＥＣＵ）１９のマイクロプロセッサに読み込む。さら
に、ステップＳ２でエンジン冷却水温ＴＨＷ、及び吸入
空気の温度ＴＨＡを読み込む。それらの値にもとづき、
ステップＳ３で基本噴射時間ｔＴP を求める。ｔＴP は
吸気管内絶対圧力ＰＭにより定まる基本量ｔＴP ＢＳＥ
と吸気管内絶対圧力ＰＭとエンジン回転数Ｎにより定ま
るｔＴP ＢＳＥの補正量ｔＴP ＳＵＢを加えることによ
り求められる。
【００１６】次にステップＳ４に進み、Ｏ2 フィードバ
ック条件の判定を行なう。たとえばエンジン冷却水温Ｔ
ＨＷが５０℃を越えているか、あるいはフューエルカッ
ト状態でないか等の判定から、フィードバックすべき条
件であればステップＳ５に進む。ステップＳ５では図示
しないＯ2 センサの出力ｔＯＸを読み込み、ステップＳ
６に進んで、ｔＯＸがｔＯＸ≧０．４５の条件を満して
いるか判定する。設定値０．４５はＯ2 センサの理論空
燃比１４．７に対応する出力電圧である。したがってス
テップＳ６においてｔＯＸ≧０．４５であれば、空燃比
がリッチであると判断してステップＳ７へ進む。逆にｔ
ＯＸ＜０．４５であれば、空燃比がリーンであると判断
してステップＳ８へ進む。
ック条件の判定を行なう。たとえばエンジン冷却水温Ｔ
ＨＷが５０℃を越えているか、あるいはフューエルカッ
ト状態でないか等の判定から、フィードバックすべき条
件であればステップＳ５に進む。ステップＳ５では図示
しないＯ2 センサの出力ｔＯＸを読み込み、ステップＳ
６に進んで、ｔＯＸがｔＯＸ≧０．４５の条件を満して
いるか判定する。設定値０．４５はＯ2 センサの理論空
燃比１４．７に対応する出力電圧である。したがってス
テップＳ６においてｔＯＸ≧０．４５であれば、空燃比
がリッチであると判断してステップＳ７へ進む。逆にｔ
ＯＸ＜０．４５であれば、空燃比がリーンであると判断
してステップＳ８へ進む。
【００１７】これらのステップＳ６，Ｓ７，Ｓ８は燃料
噴射の補正量を決定するためのものである。すなわち、
ステップＳ６でリッチと判断した場合には、ステップＳ
７でＦＡＦ（フィードバック補正係数）を１より小さい
値にする。つまり、この場合はΔＦＡＦ分を差し引いた
値をＦＡＦとする。また、ステップＳ６でリーンと判断
した場合には、ステップＳ８でΔＦＡＦ分を加えた値を
ＦＡＦとする。ステップＳ４においてＯ2 フィードバッ
ク条件がＮＯである場合は、ステップＳ９においてＦＡ
Ｆ＝１とする。
噴射の補正量を決定するためのものである。すなわち、
ステップＳ６でリッチと判断した場合には、ステップＳ
７でＦＡＦ（フィードバック補正係数）を１より小さい
値にする。つまり、この場合はΔＦＡＦ分を差し引いた
値をＦＡＦとする。また、ステップＳ６でリーンと判断
した場合には、ステップＳ８でΔＦＡＦ分を加えた値を
ＦＡＦとする。ステップＳ４においてＯ2 フィードバッ
ク条件がＮＯである場合は、ステップＳ９においてＦＡ
Ｆ＝１とする。
【００１８】さらに進んでステップＳ１０では最終噴射
時間ＴＡＵを算出する。ＴＡＵは基本噴射時間ｔＴP に
各補正係数を乗じて求める。すなわち、この場合は、ス
テップＳ６〜Ｓ８で求めたフィードバック補正係数ＦＡ
Ｆ、吸気温補正係数ＦＴＨＡ、他の補正係数ｔＫＧを乗
じる。そして、求められたＴＡＵでインジェクタ１２を
駆動し、リターンする。
時間ＴＡＵを算出する。ＴＡＵは基本噴射時間ｔＴP に
各補正係数を乗じて求める。すなわち、この場合は、ス
テップＳ６〜Ｓ８で求めたフィードバック補正係数ＦＡ
Ｆ、吸気温補正係数ＦＴＨＡ、他の補正係数ｔＫＧを乗
じる。そして、求められたＴＡＵでインジェクタ１２を
駆動し、リターンする。
【００１９】以上は一般的なＥＦＩシステムの作動につ
いて述べたものである。次に図１に示した本発明の第１
実施例における作動を図３〜図５に従って説明する。
いて述べたものである。次に図１に示した本発明の第１
実施例における作動を図３〜図５に従って説明する。
【００２０】まずソニックノズル部２の特性について述
べる。このような先細ノズルにおいては、ノズル上流圧
力Ｐ1 、温度Ｔ1 を一定に保ち、ノズル下流圧力Ｐ2 を
減少させていくと、ノズル部２を流れる流量Ｇは、はじ
めは次第に増加するが、ある圧力Ｐc で最大に達する。
さらにＰ2 を減少させてもその流量のままとなる性質が
ある。この時の圧力Ｐc をこのノズルの臨界圧力とよ
び、この時の圧力比Ｐc ／Ｐ1 を臨界圧力比とよぶ。こ
の臨界圧力比は
べる。このような先細ノズルにおいては、ノズル上流圧
力Ｐ1 、温度Ｔ1 を一定に保ち、ノズル下流圧力Ｐ2 を
減少させていくと、ノズル部２を流れる流量Ｇは、はじ
めは次第に増加するが、ある圧力Ｐc で最大に達する。
さらにＰ2 を減少させてもその流量のままとなる性質が
ある。この時の圧力Ｐc をこのノズルの臨界圧力とよ
び、この時の圧力比Ｐc ／Ｐ1 を臨界圧力比とよぶ。こ
の臨界圧力比は
【数１】 で求められる。Ｋは流体の比熱比である。臨界圧力比Ｐ
c ／Ｐ1は流体によって若干異なるが、空気では０．５
２８である。
c ／Ｐ1は流体によって若干異なるが、空気では０．５
２８である。
【００２１】また、この時のノズル出口速度Ｖc は
【数２】 で求められ、音速（３１４ｍ／ｓ）となる。但し、この
場合、Ｒは気体定数、Ｔ 1 は絶対温度、ｇは重力加速度
である。
場合、Ｒは気体定数、Ｔ 1 は絶対温度、ｇは重力加速度
である。
【００２２】この状態における流量Ｇは臨界流量とよば
れ、
れ、
【数３】 として求めることができる。但し、Ａはスロート部面積
である。従って、ノズル部２の上流の圧力Ｐ1 と温度Ｔ
1 を検出すれば流量Ｇを求めることができる。
である。従って、ノズル部２の上流の圧力Ｐ1 と温度Ｔ
1 を検出すれば流量Ｇを求めることができる。
【００２３】本実施例では、この原理をもとに、先細ノ
ズル部２１にスロート部２２、拡がり管部２３を付加
し、一定の流量となる圧力比の領域を拡大して、これを
パージ制御弁１に用いたものである。
ズル部２１にスロート部２２、拡がり管部２３を付加
し、一定の流量となる圧力比の領域を拡大して、これを
パージ制御弁１に用いたものである。
【００２４】図５はソニックノズル単体における流量Ｇ
の測定結果を圧力比Ｐ2 ／Ｐ1 に対して示したものであ
る。この図から、圧力比０．９ぐらいまで流量Ｇは一定
となることがわかる。なお、この実験に使用したソニッ
クノズルのスロート部径は１．５mmである。
の測定結果を圧力比Ｐ2 ／Ｐ1 に対して示したものであ
る。この図から、圧力比０．９ぐらいまで流量Ｇは一定
となることがわかる。なお、この実験に使用したソニッ
クノズルのスロート部径は１．５mmである。
【００２５】図１において、エンジンに付設された燃料
タンク１８内の燃料は運転時間が長いほど温度が上昇
し、より多量のベーパを発生する。それと同時にパージ
制御弁１のサージタンク３の圧力Ｐ1 及び温度Ｔ1 も上
昇する。ＯＮ−ＯＦＦ弁１１は圧力Ｐ1 が所定値以上で
通電されるもので、初期状態において、ダイヤフラム式
ポペット弁４の弁部４１はシート部７に着座している。
従って、この状態では、燃料タンク１８で発生してパー
ジ制御弁１のサージタンク３内にあるベーパは吸気管９
内へパージされない。
タンク１８内の燃料は運転時間が長いほど温度が上昇
し、より多量のベーパを発生する。それと同時にパージ
制御弁１のサージタンク３の圧力Ｐ1 及び温度Ｔ1 も上
昇する。ＯＮ−ＯＦＦ弁１１は圧力Ｐ1 が所定値以上で
通電されるもので、初期状態において、ダイヤフラム式
ポペット弁４の弁部４１はシート部７に着座している。
従って、この状態では、燃料タンク１８で発生してパー
ジ制御弁１のサージタンク３内にあるベーパは吸気管９
内へパージされない。
【００２６】運転時間が長くなり、燃料タンク１８にお
けるベーパの発生が比較的多くなって、圧力センサ８で
検出した圧力Ｐ1 が所定値ＰB （たとえば５０mmHg）を
超えたとき、電子式制御装置（ＥＣＵ）１９はＯＮ−Ｏ
ＦＦ弁１１を駆動して、開弁させ、吸気管負圧をダイヤ
フラム上室４３内に導入し、ダイヤフラム４２を動かし
てポペット弁部４１を引き上げる。それによって、サー
ジタンク３内のベーパはソニックノズル部２を通過し、
エンジンの吸気管９にパージされる。この時のパージ量
（ベーパ流量）はノズル部上流圧力Ｐ1 と温度Ｔ1 の検
出値にもとづいてＥＣＵ１９が計算し、その流量分だけ
インジェクタ１２から噴射される燃料量を減量するよう
に、ＥＣＵ１９はインジェクタ１２を駆動する。
けるベーパの発生が比較的多くなって、圧力センサ８で
検出した圧力Ｐ1 が所定値ＰB （たとえば５０mmHg）を
超えたとき、電子式制御装置（ＥＣＵ）１９はＯＮ−Ｏ
ＦＦ弁１１を駆動して、開弁させ、吸気管負圧をダイヤ
フラム上室４３内に導入し、ダイヤフラム４２を動かし
てポペット弁部４１を引き上げる。それによって、サー
ジタンク３内のベーパはソニックノズル部２を通過し、
エンジンの吸気管９にパージされる。この時のパージ量
（ベーパ流量）はノズル部上流圧力Ｐ1 と温度Ｔ1 の検
出値にもとづいてＥＣＵ１９が計算し、その流量分だけ
インジェクタ１２から噴射される燃料量を減量するよう
に、ＥＣＵ１９はインジェクタ１２を駆動する。
【００２７】次にこの作動を図３に示したフローチャー
ト及び、図４の作動ダイアグラムによって詳細に説明す
る。なお、図３において、ステップＳ１からステップＳ
４までは、図２においてそれらに対応する各ステップと
同様である。
ト及び、図４の作動ダイアグラムによって詳細に説明す
る。なお、図３において、ステップＳ１からステップＳ
４までは、図２においてそれらに対応する各ステップと
同様である。
【００２８】パージ制御のために本実施例において加え
ている新しい手順は、まず、ステップＳ１１でノズル上
流圧力Ｐ1 を読み込むこと、ステップＳ１２でノズル上
流温度Ｔ1 を読み込むこと、及びステップＳ１１で読み
込んだ圧力Ｐ1 が所定の圧力ＰB 以上か否かをステップ
Ｓ１３で判断し、ＰB 以上であれば、ステップＳ１４で
ＯＮ−ＯＦＦ弁１１を開弁させることである（図４
（ａ）参照）。続いて、ステップＳ１５でＥＣＵ１９は
ノズル上流圧力Ｐ1 と上流温度Ｔ1 からソニックノズル
部２を流れるベーパ流量ＷV を算出する。その結果、ス
テップＳ１６で減量補正量ｔＴP Ｖを求め、ステップＳ
１７ではステップＳ３で求めた基本噴射時間ｔＴP から
減量補正量ｔＴP Ｖを引いた値ｔＴP ′を基本噴射時間
として更新する。
ている新しい手順は、まず、ステップＳ１１でノズル上
流圧力Ｐ1 を読み込むこと、ステップＳ１２でノズル上
流温度Ｔ1 を読み込むこと、及びステップＳ１１で読み
込んだ圧力Ｐ1 が所定の圧力ＰB 以上か否かをステップ
Ｓ１３で判断し、ＰB 以上であれば、ステップＳ１４で
ＯＮ−ＯＦＦ弁１１を開弁させることである（図４
（ａ）参照）。続いて、ステップＳ１５でＥＣＵ１９は
ノズル上流圧力Ｐ1 と上流温度Ｔ1 からソニックノズル
部２を流れるベーパ流量ＷV を算出する。その結果、ス
テップＳ１６で減量補正量ｔＴP Ｖを求め、ステップＳ
１７ではステップＳ３で求めた基本噴射時間ｔＴP から
減量補正量ｔＴP Ｖを引いた値ｔＴP ′を基本噴射時間
として更新する。
【００２９】その後、ステップＳ１８に移ってＯ2 セン
サ出力ｔＯＸを読み込み、空燃比のフィードバック制御
が行なわれる。ステップＳ１８，Ｓ１９，Ｓ２０，Ｓ２
１は図２で説明したステップＳ５，Ｓ６，Ｓ７，Ｓ８と
同様である。ステップＳ２２におけるＴＡＵは、基本噴
射時間ｔＴP をステップＳ１７で求めたｔＴP ′として
計算される。したがって図４に示す様にＴＡＵはＯＮ−
ＯＦＦ弁１１の開弁と同時に（ａ）のように短かく設定
される。
サ出力ｔＯＸを読み込み、空燃比のフィードバック制御
が行なわれる。ステップＳ１８，Ｓ１９，Ｓ２０，Ｓ２
１は図２で説明したステップＳ５，Ｓ６，Ｓ７，Ｓ８と
同様である。ステップＳ２２におけるＴＡＵは、基本噴
射時間ｔＴP をステップＳ１７で求めたｔＴP ′として
計算される。したがって図４に示す様にＴＡＵはＯＮ−
ＯＦＦ弁１１の開弁と同時に（ａ）のように短かく設定
される。
【００３０】一方、ステップＳ１３において、ノズル上
流圧力Ｐ1 が所定値ＰB より低い時はステップＳ２３へ
進む。ステップＳ２３において圧力Ｐ1 は設定値Ｐ
D （たとえば１０mmHg）と比較され、Ｐ1 がＰD より高
い時はＮＯとして、ステップＳ１４へ進む。したがっ
て、ＯＮ−ＯＦＦ弁１１は開弁のままである。圧力Ｐ1
が設定値ＰD 以下になった場合、ステップＳ２４へ進
み、ＯＮ−ＯＦＦ弁１１を閉弁し（図４（ｂ）参照）、
ベーパのパージを停止する。この場合はステップＳ１５
〜Ｓ１７をパスしてステップＳ１８へ進み、図２の場合
と同様にステップＳ１８〜Ｓ２２の順に処理される。こ
の場合のステップＳ２２のＴＡＵは基本噴射時間ｔＴP
が使用される。
流圧力Ｐ1 が所定値ＰB より低い時はステップＳ２３へ
進む。ステップＳ２３において圧力Ｐ1 は設定値Ｐ
D （たとえば１０mmHg）と比較され、Ｐ1 がＰD より高
い時はＮＯとして、ステップＳ１４へ進む。したがっ
て、ＯＮ−ＯＦＦ弁１１は開弁のままである。圧力Ｐ1
が設定値ＰD 以下になった場合、ステップＳ２４へ進
み、ＯＮ−ＯＦＦ弁１１を閉弁し（図４（ｂ）参照）、
ベーパのパージを停止する。この場合はステップＳ１５
〜Ｓ１７をパスしてステップＳ１８へ進み、図２の場合
と同様にステップＳ１８〜Ｓ２２の順に処理される。こ
の場合のステップＳ２２のＴＡＵは基本噴射時間ｔＴP
が使用される。
【００３１】このような作動によって、エンジンの運転
中は、キャニスタ３１には燃料のベーパがほとんど吸着
されないようになる。なぜならば、パージ制御弁１のノ
ズル上流圧力Ｐ1 が所定圧力ＰB 以上にならないよう
に、燃料ベーパはパージ制御弁１によって吸気管９へパ
ージされるため、チェック弁３１４の開弁圧以上にベー
パライン３０の圧力が上昇しないからである。しかし、
エンジンの運転停止によってパージ制御弁１によるベー
パのパージは終了するが、ベーパの発生が直ちに止まる
わけではないので、この時はじめて、キャニスタ３１へ
のベーパ吸着が行なわれる。燃料タンク１８におけるベ
ーパの発生は燃料温度が十分下がるまで続きキャニスタ
３１は主としてその分のベーパだけを吸着することにな
る。したがって、キャニスタ３１の吸着容量は従来のも
のよりも小さくてよい。
中は、キャニスタ３１には燃料のベーパがほとんど吸着
されないようになる。なぜならば、パージ制御弁１のノ
ズル上流圧力Ｐ1 が所定圧力ＰB 以上にならないよう
に、燃料ベーパはパージ制御弁１によって吸気管９へパ
ージされるため、チェック弁３１４の開弁圧以上にベー
パライン３０の圧力が上昇しないからである。しかし、
エンジンの運転停止によってパージ制御弁１によるベー
パのパージは終了するが、ベーパの発生が直ちに止まる
わけではないので、この時はじめて、キャニスタ３１へ
のベーパ吸着が行なわれる。燃料タンク１８におけるベ
ーパの発生は燃料温度が十分下がるまで続きキャニスタ
３１は主としてその分のベーパだけを吸着することにな
る。したがって、キャニスタ３１の吸着容量は従来のも
のよりも小さくてよい。
【００３２】エンジンの停止後、再び運転が行なわれ、
スロットル弁１０が開くと（走行時）、キャニスタ３１
に吸着されたベーパはパージライン３２を通り、大気導
入口３１３からの空気とともにエンジンの吸気管９へパ
ージされる。この時ベーパライン３０からキャニスタ３
１へのベーパの流入は、パージ制御弁１の作動がはじま
ると共に停止するため、エンジン停止中にキャニスタ３
１内に吸着されていたベーパは十分にパージされ、次の
停止サイクルに備えることになる。
スロットル弁１０が開くと（走行時）、キャニスタ３１
に吸着されたベーパはパージライン３２を通り、大気導
入口３１３からの空気とともにエンジンの吸気管９へパ
ージされる。この時ベーパライン３０からキャニスタ３
１へのベーパの流入は、パージ制御弁１の作動がはじま
ると共に停止するため、エンジン停止中にキャニスタ３
１内に吸着されていたベーパは十分にパージされ、次の
停止サイクルに備えることになる。
【００３３】図１に示した第１実施例においては、ダイ
ヤフラム式ポペット弁４、サージタンク３、ソニックノ
ズル部２を一体的に構成したが、これらを互いに別体と
して分離し、管路によって接続する構成としても良い。
また、吸気管９にパージ制御弁１を直接取り付ける構成
としても良い。さらに、ポペット弁４の弁部４１はダイ
ヤフラム４２によって駆動するようにしたが、これをソ
レノイド弁によって置きかえて、電気的に駆動するよう
にしても良い。なお、第１実施例においては、流量が一
定となる範囲を大きくとるためにソニックノズル部２を
用いたが、簡単なオリフィスを用いて流量を補正するこ
とも可能である。
ヤフラム式ポペット弁４、サージタンク３、ソニックノ
ズル部２を一体的に構成したが、これらを互いに別体と
して分離し、管路によって接続する構成としても良い。
また、吸気管９にパージ制御弁１を直接取り付ける構成
としても良い。さらに、ポペット弁４の弁部４１はダイ
ヤフラム４２によって駆動するようにしたが、これをソ
レノイド弁によって置きかえて、電気的に駆動するよう
にしても良い。なお、第１実施例においては、流量が一
定となる範囲を大きくとるためにソニックノズル部２を
用いたが、簡単なオリフィスを用いて流量を補正するこ
とも可能である。
【００３４】次に本発明の第２実施例の構成を図６に従
って説明する。第２実施例が第１実施例と異なる点はパ
ージ制御弁を２個設けて、エンジンの吸気量（負荷）の
大小によって切り換えて使用できるようにしたことであ
る。高負荷用のパージ制御弁４００は図１に示した第１
実施例のパージ制御弁１と同様な構造であるが、ソニッ
クノズル部２００は径がやや大きく１．８mmとしてい
る。一方、低負荷用のパージ制御弁４０１も第１実施例
のパージ制御弁１と同様な構造であるが、こちらのソニ
ックノズル部２０１は径がやや細く１mmとしている。サ
ージタンク３００は共通で、その下部壁面にはパージ制
御弁４００及び４０１に対応してシート部７００及び７
０１を形成している。圧力センサ８及び温度センサ２０
は共用している。また、それぞれのパージ制御弁４０
０，４０１の駆動源は吸気管９の負圧で、それぞれＯＮ
−ＯＦＦ弁１１０，１１１によって切換え作動させる。
他の構成は第１実施例と同様である。
って説明する。第２実施例が第１実施例と異なる点はパ
ージ制御弁を２個設けて、エンジンの吸気量（負荷）の
大小によって切り換えて使用できるようにしたことであ
る。高負荷用のパージ制御弁４００は図１に示した第１
実施例のパージ制御弁１と同様な構造であるが、ソニッ
クノズル部２００は径がやや大きく１．８mmとしてい
る。一方、低負荷用のパージ制御弁４０１も第１実施例
のパージ制御弁１と同様な構造であるが、こちらのソニ
ックノズル部２０１は径がやや細く１mmとしている。サ
ージタンク３００は共通で、その下部壁面にはパージ制
御弁４００及び４０１に対応してシート部７００及び７
０１を形成している。圧力センサ８及び温度センサ２０
は共用している。また、それぞれのパージ制御弁４０
０，４０１の駆動源は吸気管９の負圧で、それぞれＯＮ
−ＯＦＦ弁１１０，１１１によって切換え作動させる。
他の構成は第１実施例と同様である。
【００３５】次に第２実施例（図６）の作動を説明す
る。エンジンの吸気管９の圧力ＰM が−２５０mmHg以下
の高負荷時にパージを実行する場合、圧力センサ（ＭＡ
Ｐセンサ）１３からの検出信号を受けているＥＣＵ１９
０はＯＮ−ＯＦＦ弁１１０に開弁指令を出し、パージ制
御弁４００を作動させる。パージ制御弁４００のソニッ
クノズル部２００の径は１．８mmと大きいため、パージ
量を多くとることができる。高負荷時には燃料噴射量も
多いため、パージ量を多くしてもインジェクタ１２の噴
射時間を大幅に減量補正する必要がなく、制御性は良好
となる。
る。エンジンの吸気管９の圧力ＰM が−２５０mmHg以下
の高負荷時にパージを実行する場合、圧力センサ（ＭＡ
Ｐセンサ）１３からの検出信号を受けているＥＣＵ１９
０はＯＮ−ＯＦＦ弁１１０に開弁指令を出し、パージ制
御弁４００を作動させる。パージ制御弁４００のソニッ
クノズル部２００の径は１．８mmと大きいため、パージ
量を多くとることができる。高負荷時には燃料噴射量も
多いため、パージ量を多くしてもインジェクタ１２の噴
射時間を大幅に減量補正する必要がなく、制御性は良好
となる。
【００３６】一方、吸気管９の圧力が−２５０mmHg以上
の低負荷時にパージを実行する場合にはＯＮ−ＯＦＦ弁
１１１に開弁指令を出し、パージ制御弁４０１を作動さ
せる。パージ制御弁４０１のソニックノズル部２０１の
径は１mmと小さく、パージ量は制限される。低負荷時に
は燃料噴射量が少ないため、パージ量も抑えて、インジ
ェクタ１２の噴射時間を大幅に減少補正する必要をなく
したものである。第２実施例のパージ制御弁は、パージ
開始時や停止時のような切り換え時の空燃比変動を抑え
るためにも有効である。
の低負荷時にパージを実行する場合にはＯＮ−ＯＦＦ弁
１１１に開弁指令を出し、パージ制御弁４０１を作動さ
せる。パージ制御弁４０１のソニックノズル部２０１の
径は１mmと小さく、パージ量は制限される。低負荷時に
は燃料噴射量が少ないため、パージ量も抑えて、インジ
ェクタ１２の噴射時間を大幅に減少補正する必要をなく
したものである。第２実施例のパージ制御弁は、パージ
開始時や停止時のような切り換え時の空燃比変動を抑え
るためにも有効である。
【００３７】第２実施例では、吸気管圧力の大小によっ
て使用するパージ制御弁を切り換えて、それぞれ独立に
作動させたが、さらに高負荷の運転状態、たとえば吸気
管９の圧力が−１００mmHg以下では、２つのパージ制御
弁４００及び４０１を同時に作動させても良い。また、
作動切換えを吸気管９の圧力の大小によって行なうよう
にしているのを、エンジン回転数と吸気管圧力が所定値
以上のときに切り換えるようにしても良いし、図示しな
いエアフローメータによって検出される吸入空気量の大
小に応じて切り換えるようにしても良い。
て使用するパージ制御弁を切り換えて、それぞれ独立に
作動させたが、さらに高負荷の運転状態、たとえば吸気
管９の圧力が−１００mmHg以下では、２つのパージ制御
弁４００及び４０１を同時に作動させても良い。また、
作動切換えを吸気管９の圧力の大小によって行なうよう
にしているのを、エンジン回転数と吸気管圧力が所定値
以上のときに切り換えるようにしても良いし、図示しな
いエアフローメータによって検出される吸入空気量の大
小に応じて切り換えるようにしても良い。
【００３８】次に本発明の第３実施例の構成を図７及び
図８に従って説明する。第１実施例と異なるのは燃料タ
ンク１８の内圧を測定するための圧力センサ１８０を設
置したことである。第１実施例ではＯＮ−ＯＦＦ弁１１
の開閉をノズル上流圧力Ｐ1 が所定値ＰB もしくはＰD
になったとき実行させたが、本実施例ではタンク内圧Ｐ
T にもとづいて行なうようにした点に特徴がある。パー
ジ量ＷV の算出は第１実施例の場合と同様にノズル２の
上流の圧力Ｐ1 及び温度Ｔ1 をもとにして行なう。
図８に従って説明する。第１実施例と異なるのは燃料タ
ンク１８の内圧を測定するための圧力センサ１８０を設
置したことである。第１実施例ではＯＮ−ＯＦＦ弁１１
の開閉をノズル上流圧力Ｐ1 が所定値ＰB もしくはＰD
になったとき実行させたが、本実施例ではタンク内圧Ｐ
T にもとづいて行なうようにした点に特徴がある。パー
ジ量ＷV の算出は第１実施例の場合と同様にノズル２の
上流の圧力Ｐ1 及び温度Ｔ1 をもとにして行なう。
【００３９】図８に第３実施例の作動を示すタイムチャ
ートを示す。機関が運転されて、時間が経過すると共
に、タンク内燃料温度が上昇し、それにともなって、タ
ンク内圧ＰT は上昇していく。その後、タンク内圧ＰT
が所定値ＰT Ａに達したとき、ＯＮ−ＯＦＦ弁１１を開
弁し、燃料タンク１８内の蒸発燃料を吸気管９へパージ
させる。パージが始まるとタンク内圧ＰT は低下する
が、それが所定値ＰT Ｂまで低下したときＯＮ−ＯＦＦ
弁１１を閉弁する。以下この作動を繰り返しタンク内圧
がほぼＰT １になるように制御する。
ートを示す。機関が運転されて、時間が経過すると共
に、タンク内燃料温度が上昇し、それにともなって、タ
ンク内圧ＰT は上昇していく。その後、タンク内圧ＰT
が所定値ＰT Ａに達したとき、ＯＮ−ＯＦＦ弁１１を開
弁し、燃料タンク１８内の蒸発燃料を吸気管９へパージ
させる。パージが始まるとタンク内圧ＰT は低下する
が、それが所定値ＰT Ｂまで低下したときＯＮ−ＯＦＦ
弁１１を閉弁する。以下この作動を繰り返しタンク内圧
がほぼＰT １になるように制御する。
【００４０】さら本実施例では、設定タンク内圧を段階
的に設ける様にした。すなわち、燃料温度が低い時は、
ＯＮ−ＯＦＦ弁１１開の場合にタンク内圧の低下が早
く、ＯＮ−ＯＦＦ弁１１閉の場合にタンク内圧の上昇が
遅いため開弁時間は短かいが、燃料温度が高くなってタ
ンク１８内で盛んにベーパが発生するようになるとＯＮ
（開弁）時の内圧低下が遅くなると共に、ＯＦＦ（閉
弁）時の内圧の上昇が速くなりＯＮ時間が長くなる。こ
のまま続くとＯＮのままでもタンク内圧を一定にするこ
とができなくなる。従って、この実施例では、適当なＯ
Ｎ時間の長さＬに達した時に、設定内圧をＰT １からＰ
T ２に変更するようにした。このようにすれば、略一定
のタンク内圧ＰT が得られ、同時にノズル上流圧力Ｐ1
も一定となるため制御が容易となる。他の作動は第１実
施例の場合と同様である。なお、本実施例ではＯＮ時間
Ｌによって設定内圧を切り換えたが、燃料温度によって
設定内圧を切り換えることもできる。また、キャニスタ
３１へ流入するベーパをタンク内圧と無関係に遮断する
ために、ベーパライン３０の途中にバルブを設けて、停
止時にのみ開くようにしても良い。
的に設ける様にした。すなわち、燃料温度が低い時は、
ＯＮ−ＯＦＦ弁１１開の場合にタンク内圧の低下が早
く、ＯＮ−ＯＦＦ弁１１閉の場合にタンク内圧の上昇が
遅いため開弁時間は短かいが、燃料温度が高くなってタ
ンク１８内で盛んにベーパが発生するようになるとＯＮ
（開弁）時の内圧低下が遅くなると共に、ＯＦＦ（閉
弁）時の内圧の上昇が速くなりＯＮ時間が長くなる。こ
のまま続くとＯＮのままでもタンク内圧を一定にするこ
とができなくなる。従って、この実施例では、適当なＯ
Ｎ時間の長さＬに達した時に、設定内圧をＰT １からＰ
T ２に変更するようにした。このようにすれば、略一定
のタンク内圧ＰT が得られ、同時にノズル上流圧力Ｐ1
も一定となるため制御が容易となる。他の作動は第１実
施例の場合と同様である。なお、本実施例ではＯＮ時間
Ｌによって設定内圧を切り換えたが、燃料温度によって
設定内圧を切り換えることもできる。また、キャニスタ
３１へ流入するベーパをタンク内圧と無関係に遮断する
ために、ベーパライン３０の途中にバルブを設けて、停
止時にのみ開くようにしても良い。
【００４１】また、上述の第１、第２、及び第３実施例
においては、Ｏ2 フィードバック条件を満足する領域で
噴射量の減量補正をすることを述べてきたが、本発明に
よる制御の方式は、このようなものに限定されるわけで
はなく、たとえば冷間時に基本噴射量から蒸発燃料のパ
ージ量分を差し引くようなこともできる。Ｏ2 センサが
活性化していない始動直後の運転状態でも同様である。
さらには高速高負荷時のような出力重視の空燃比設定領
域でも同様である。
においては、Ｏ2 フィードバック条件を満足する領域で
噴射量の減量補正をすることを述べてきたが、本発明に
よる制御の方式は、このようなものに限定されるわけで
はなく、たとえば冷間時に基本噴射量から蒸発燃料のパ
ージ量分を差し引くようなこともできる。Ｏ2 センサが
活性化していない始動直後の運転状態でも同様である。
さらには高速高負荷時のような出力重視の空燃比設定領
域でも同様である。
【００４２】これまでは機関本体の空燃比制御も含めた
実施例を述べてきたが、本発明の制御装置においては蒸
発燃料のパージ量を算出することができることから、こ
れを蒸発燃料の発生量の測定器として使用することもで
きるので、その例を第４実施例として述べる。本実施例
の構成は図９に示すもので、第１実施例と異なるのはベ
ーパライン３０の途中にバルブ３０Ａを設けたことと、
制御の仕方が異なることである。その作動を図１０に示
したフローチャート及び図１１のタイムチャートに従っ
て説明する。
実施例を述べてきたが、本発明の制御装置においては蒸
発燃料のパージ量を算出することができることから、こ
れを蒸発燃料の発生量の測定器として使用することもで
きるので、その例を第４実施例として述べる。本実施例
の構成は図９に示すもので、第１実施例と異なるのはベ
ーパライン３０の途中にバルブ３０Ａを設けたことと、
制御の仕方が異なることである。その作動を図１０に示
したフローチャート及び図１１のタイムチャートに従っ
て説明する。
【００４３】図１０において、プログラムがスタートす
ると、まずステップＳ１００でキャニスタ３１へ燃料タ
ンク１８内の蒸発燃料が流入するのを完全に遮断するた
めにバルブ３０Ａを閉弁する。次にステップＳ２００へ
進み、ノズル上流圧力Ｐ1 、ベーパ温度Ｔ1 を読み込
む。ステップＳ３００では、読み込んだ圧力Ｐ1 が所定
の圧力ＰB 以上か否かを判断する。ＰB 以上であればス
テップＳ４００でＯＮ−ＯＦＦ弁１１を開弁させる（図
１１（ａ))。それと同時に開弁からの時間ＴV をステッ
プＳ５００でカウントする。ステップＳ６００でノズル
上流圧力Ｐ1 とベーパ温度Ｔ1 から、ソニックノズル部
２を流れる瞬時のベーパ流量ＷV を算出する。この値に
ステップＳ５００でカウントしている時間ＴV を乗じる
ことにより積算ベーパ量（パージ量）がわかるため、ス
テップＳ７００で所定時間毎にその量を表示する。その
後、ノズル上流圧力Ｐ1 が低下しはじめ、ステップＳ８
００で所定圧力ＰD以下と判断すると、ステップＳ９０
０でＯＮ−ＯＦＦ弁１１を閉弁する（図１１（ｂ))。Ｏ
Ｎ−ＯＦＦ弁１１が閉弁すると再びノズル上流圧力Ｐ 1
が上昇しはじめ、再び所定値ＰB になったら前記と同様
の操作を繰り返す（図１１（ｃ))。
ると、まずステップＳ１００でキャニスタ３１へ燃料タ
ンク１８内の蒸発燃料が流入するのを完全に遮断するた
めにバルブ３０Ａを閉弁する。次にステップＳ２００へ
進み、ノズル上流圧力Ｐ1 、ベーパ温度Ｔ1 を読み込
む。ステップＳ３００では、読み込んだ圧力Ｐ1 が所定
の圧力ＰB 以上か否かを判断する。ＰB 以上であればス
テップＳ４００でＯＮ−ＯＦＦ弁１１を開弁させる（図
１１（ａ))。それと同時に開弁からの時間ＴV をステッ
プＳ５００でカウントする。ステップＳ６００でノズル
上流圧力Ｐ1 とベーパ温度Ｔ1 から、ソニックノズル部
２を流れる瞬時のベーパ流量ＷV を算出する。この値に
ステップＳ５００でカウントしている時間ＴV を乗じる
ことにより積算ベーパ量（パージ量）がわかるため、ス
テップＳ７００で所定時間毎にその量を表示する。その
後、ノズル上流圧力Ｐ1 が低下しはじめ、ステップＳ８
００で所定圧力ＰD以下と判断すると、ステップＳ９０
０でＯＮ−ＯＦＦ弁１１を閉弁する（図１１（ｂ))。Ｏ
Ｎ−ＯＦＦ弁１１が閉弁すると再びノズル上流圧力Ｐ 1
が上昇しはじめ、再び所定値ＰB になったら前記と同様
の操作を繰り返す（図１１（ｃ))。
【００４４】図１１において、Ｐ1 として示した実線
は、ＯＮ−ＯＦＦ弁１１が閉のままの場合の、ノズル上
流圧力の上昇を示すものである。パージ流量（ベーパ流
量）は図１１の下段に示すように積算量で示している
が、ＯＮ−ＯＦＦ弁１１が閉弁のときは一定値のままで
開弁の時に増加する。この図はその値を表示したもので
ある。
は、ＯＮ−ＯＦＦ弁１１が閉のままの場合の、ノズル上
流圧力の上昇を示すものである。パージ流量（ベーパ流
量）は図１１の下段に示すように積算量で示している
が、ＯＮ−ＯＦＦ弁１１が閉弁のときは一定値のままで
開弁の時に増加する。この図はその値を表示したもので
ある。
【００４５】第４実施例においては、ノズル上流圧力Ｐ
1 が一定になるように制御するため、ソニックノズル部
２を流れる時間、すなわちＯＮ−ＯＦＦ弁１１の開弁時
間の積算値がほぼベーパ流量と対応する。従って、安価
で簡単な構成によってベーパ流量を計測することができ
るという利点がある。
1 が一定になるように制御するため、ソニックノズル部
２を流れる時間、すなわちＯＮ−ＯＦＦ弁１１の開弁時
間の積算値がほぼベーパ流量と対応する。従って、安価
で簡単な構成によってベーパ流量を計測することができ
るという利点がある。
【００４６】
【発明の効果】本発明によれば、パージされて機関の吸
気に付加される蒸発燃料の量を容易に且つ正確に計測す
ることが可能になる。従って、その分だけインジェクタ
による燃料供給量を減少させることができ、燃料を有効
に利用することができるばかりでなく、パージされる蒸
発燃料によって機関の空燃比に狂いを生じないから、機
関の運転状態を最適の状態において安定させることがで
きる。
気に付加される蒸発燃料の量を容易に且つ正確に計測す
ることが可能になる。従って、その分だけインジェクタ
による燃料供給量を減少させることができ、燃料を有効
に利用することができるばかりでなく、パージされる蒸
発燃料によって機関の空燃比に狂いを生じないから、機
関の運転状態を最適の状態において安定させることがで
きる。
【００４７】また、機関の運転中は、どのような運転状
態でも、チャコールキャニスタを介することなく、直接
に蒸発燃料を機関の吸気管へ吸入させるので、キャニス
タを併用する場合でも、キャニスタは機関の停止中だけ
蒸発燃料を吸着すればよく、比較的小型の、吸着容量が
小さいキャニスタを用いることが可能になる。またキャ
ニスタの耐久性も向上する。
態でも、チャコールキャニスタを介することなく、直接
に蒸発燃料を機関の吸気管へ吸入させるので、キャニス
タを併用する場合でも、キャニスタは機関の停止中だけ
蒸発燃料を吸着すればよく、比較的小型の、吸着容量が
小さいキャニスタを用いることが可能になる。またキャ
ニスタの耐久性も向上する。
【図１】本発明の第１実施例を示すシステム構成図であ
る。
る。
【図２】通常の電子制御式燃料噴射システムの作動を示
すフローチャートである。
すフローチャートである。
【図３】本発明の第１実施例の作動を示すフローチャー
トである。
トである。
【図４】本発明の第１実施例の作動を示すタイムチャー
トである。
トである。
【図５】本発明に使用し得るソニックノズルの特性を示
す線図である。
す線図である。
【図６】本発明の第２実施例を示すシステム構成図であ
る。
る。
【図７】本発明の第３実施例を示すシステム構成図であ
る。
る。
【図８】本発明の第３実施例の作動を示すタイムチャー
トである。
トである。
【図９】本発明の第４実施例を示すシステム構成図であ
る。
る。
【図１０】本発明の第４実施例の作動を示すフローチャ
ートである。
ートである。
【図１１】本発明の第４実施例の作動を示すタイムチャ
ートである。
ートである。
１…パージ制御弁 ２…ソニックノズル部 ３…サージタンク ４…ダイヤフラム式ポペット弁 ５…ベーパ（蒸発燃料）入口 ６…ベーパ（蒸発燃料）出口 ８…圧力センサ ９…機関の吸気管 １０…スロットル弁 １１…ＯＮ−ＯＦＦ弁 １２…インジェクタ １３…圧力センサ（ＭＡＰセンサ） １４…パージ口 １６、１７…導管（蒸発燃料通路） １８…燃料タンク １９…電子式制御装置（ＥＦＩ・ＥＣＵ） ２０…温度センサ ２１…先細ノズル部（絞り部） ２２…スロート部 ３０…ベーパライン ３０Ａ…バルブ １８０…圧力センサ ３１…チャコールキャニスタ ３２…パージライン ４２…ダイヤフラム １１０、１１１…ＯＮ−ＯＦＦ弁 ２００、２０１…ソニックノズル部 ３１０…活性炭層 ３１４…チェック弁 ４００、４０１…パージ制御弁
Claims (10)
- 【請求項１】 燃料タンクの上部空間と内燃機関の吸気
管とを結ぶ蒸発燃料通路と、前記蒸発燃料通路を開閉す
るために設けられたパージ制御弁と、前記パージ制御弁
と直列に前記蒸発燃料通路に形成された絞り部と、前記
パージ制御弁及び前記絞り部のうち上流側にあるものの
更に上流側の圧力を検出する圧力センサと、前記絞り部
の上流側の温度を検出する温度センサと、前記圧力セン
サの検出値が、前記絞り部において蒸発燃料の流速が音
速となる臨界圧力比をもたらす所定の圧力値を越えてい
るときに、前記パージ制御弁を開弁させるとともに、前
記パージ制御弁が開弁しているときに、前記圧力センサ
及び前記温度センサの検出値と前記パージ制御弁の開弁
時間に基づいて蒸発燃料のパージ量を演算して、前記パ
ージ量に相当する燃料量だけ前記内燃機関のインジェク
タから噴射される燃料量を減量補正するように作動する
制御装置とを備えていることを特徴とする蒸発燃料パー
ジ装置を有する内燃機関。 - 【請求項２】 前記制御装置は、前記パージ制御弁が開
弁しているとき、前記パージ量に相当する燃料量だけ減
量補正された前記インジェクタから噴射される燃料量を
基本燃料噴射量として更新するとともに、前記パージ量
に相当する燃料量を含めた総合的な空燃比が目標とする
空燃比に合致するように、前記インジェクタから噴射さ
れる燃料量をフィードバック制御するように構成されて
いることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載され
た蒸発燃料パージ装置を有する内燃機関。 - 【請求項３】 前記パージ制御弁は、前記絞り部の上流
側の圧力が所定値以上になったときに開弁するととも
に、前記上流側の圧力が所定値以下になったときに閉弁
するように制御されることを特徴とする特許請求の範囲
第１項又は第２項に記載された蒸発燃料パージ装置を有
する内燃機関。 - 【請求項４】 前記絞り部は、先細ノズル部、直管部、
及び拡がり管部を連続的に滑らかに結んだ通路から形成
されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記
載された蒸発燃料パージ装置を有する内燃機関。 - 【請求項５】 前記パージ制御弁の上流側の蒸発燃料通
路がサージタンクとして、また同じく下流側の蒸発燃料
通路が前記絞り部としてそれぞれ形成され、前記サージ
タンク内の圧力及び温度を前記圧力センサ及び前記温度
センサによって検出するように構成されていることを特
徴とする特許請求の範囲第１項に記載された蒸発燃料パ
ージ装置を有する内燃機関。 - 【請求項６】 前記蒸発燃料通路とは別に、前記燃料タ
ンクの上部空間と内燃機関の吸気管とを結ぶ他の蒸発燃
料通路にチェック弁とチャコールキャニスタとを設け、
前記チェック弁の開弁圧力が、前記パージ制御弁を開弁
させる所定の圧力値以上の大きさとなるように設定され
ていることを特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第
３項のいずれかに記載された蒸発燃料パージ装置を有す
る内燃機関。 - 【請求項７】 前記蒸発燃料通路に並列に複数のパージ
制御弁を設けるとともに、前記複数のパージ制御弁のそ
れぞれの下流側又は上流側に径の異なる絞り部を形成し
て、運転条件に応じて前記複数のパージ制御弁を選択的
に作動させるように構成したことを特徴とする特許請求
の範囲第１項ないし第３項のいずれかに記載された蒸発
燃料パージ装置を有する内燃機関。 - 【請求項８】 燃料タンクの上部空間と内燃機関の吸気
管とを結ぶ蒸発燃料通路と、前記蒸発燃料通路を開閉す
るために設けられたパージ制御弁と、前記パージ制御弁
と直列に前記蒸発燃料通路に形成された絞り部と、前記
パージ制御弁及び前記絞り部のうち上流側にあるものの
更に上流側の圧力を検出する圧力センサと、前記絞り部
の上流側の温度を検出する温度センサと、前記圧力セン
サの検出値が、前記絞り部において蒸発燃料の流速が音
速となる臨界圧力比をもたらす所定の圧力値を越えてい
るときに、前記パージ制御弁を開弁させるとともに、前
記パージ制御弁が開弁しているときに、前記圧力センサ
及び前記温度センサの検出値と前記パージ制御弁の開弁
時間に基づいて蒸発燃料のパージ量を演算してその値を
表示する制御装置とを備えていることを特徴とする蒸発
燃料パージ装置を有する内燃機関。 - 【請求項９】 前記絞り部の上流側の圧力の設定を、燃
料温度もしくは前記パージ制御弁の開弁時間幅に基づい
て多段階に行うように構成されていることを特徴とする
特許請求の範囲第３項に記載された蒸発燃料パージ装置
を有する内燃機関。 - 【請求項１０】 前記燃料タンクの内圧を検出する圧力
センサを設け、前記パージ制御弁は前記燃料タンクの内
圧が所定値以上になったときに開弁すると共に、前記燃
料タンクの内圧が所定値以下になったときに閉弁するよ
うに構成されていることを特徴とする特許請求の範囲第
１項又は第８項に記載された蒸発燃料パージ装置を有す
る内燃機関。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3272789A JPH0586923A (ja) | 1991-07-26 | 1991-10-21 | 蒸発燃料パージ装置を有する内燃機関 |
| US07/917,209 US5284121A (en) | 1991-07-26 | 1992-07-22 | Internal combustion engine with evaporated fuel purge system |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18780291 | 1991-07-26 | ||
| JP3-187802 | 1991-07-26 | ||
| JP3272789A JPH0586923A (ja) | 1991-07-26 | 1991-10-21 | 蒸発燃料パージ装置を有する内燃機関 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0586923A true JPH0586923A (ja) | 1993-04-06 |
Family
ID=26504568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3272789A Withdrawn JPH0586923A (ja) | 1991-07-26 | 1991-10-21 | 蒸発燃料パージ装置を有する内燃機関 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5284121A (ja) |
| JP (1) | JPH0586923A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5520160A (en) * | 1993-08-26 | 1996-05-28 | Nippondenso Co., Ltd. | Fuel evaporative gas and air-fuel ratio control system |
| WO2007020736A1 (ja) * | 2005-08-12 | 2007-02-22 | Mitsubishi Electric Corporation | 燃料蒸発ガス処理装置および電磁バルブ装置 |
| WO2024029314A1 (ja) * | 2022-08-04 | 2024-02-08 | 株式会社豊田自動織機 | 燃料噴射制御装置 |
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| US5535725A (en) * | 1994-09-19 | 1996-07-16 | Hi-Stat Manufacturing Co., Inc. | Flow control solenoid means |
| US5630403A (en) * | 1996-06-13 | 1997-05-20 | Siemens Electric Limited | Force-balanced sonic flow emission control valve |
| JP3580645B2 (ja) * | 1996-08-12 | 2004-10-27 | 忠弘 大見 | 圧力式流量制御装置 |
| FR2753747B1 (fr) * | 1996-09-26 | 1998-11-27 | Vanne a commande electrique et a ouverture continue en fonctionnement, pour regeneration d'un collecteur de vapeurs de carburant | |
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| CN101910599A (zh) * | 2008-01-18 | 2010-12-08 | 本田技研工业株式会社 | 车辆用蒸发燃料处理装置 |
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| JP7028694B2 (ja) * | 2018-04-03 | 2022-03-02 | トヨタ自動車株式会社 | 蒸発燃料処理装置 |
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| US4748959A (en) * | 1987-05-04 | 1988-06-07 | Ford Motor Company | Regulation of engine parameters in response to vapor recovery purge systems |
| JPH0623736Y2 (ja) * | 1988-08-10 | 1994-06-22 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関のエバポパージ異常検出装置 |
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| US5054454A (en) * | 1989-11-09 | 1991-10-08 | Ford Motor Company | Fuel vapor recovery control system |
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-
1991
- 1991-10-21 JP JP3272789A patent/JPH0586923A/ja not_active Withdrawn
-
1992
- 1992-07-22 US US07/917,209 patent/US5284121A/en not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
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|---|---|
| US5284121A (en) | 1994-02-08 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990107 |