JPH0584553A - 鋼の連続鋳造用モールドパウダー - Google Patents
鋼の連続鋳造用モールドパウダーInfo
- Publication number
- JPH0584553A JPH0584553A JP24862491A JP24862491A JPH0584553A JP H0584553 A JPH0584553 A JP H0584553A JP 24862491 A JP24862491 A JP 24862491A JP 24862491 A JP24862491 A JP 24862491A JP H0584553 A JPH0584553 A JP H0584553A
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- JP
- Japan
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- powder
- carbon
- teo
- steel
- molten
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【構成】通常のCaO-SiO2-Al2O3を基材とするモールドパ
ウダーにテルル酸化物をTeO2として 0.2〜５wt％含有さ
せる。 【効果】溶融パウダーから溶鋼への炭素の移行を従来の
パウダー使用時に比べて大幅に抑制することができ、例
えば炭素含有量が 30ppm以下というような極低炭素鋼の
連続鋳造に好適である。
ウダーにテルル酸化物をTeO2として 0.2〜５wt％含有さ
せる。 【効果】溶融パウダーから溶鋼への炭素の移行を従来の
パウダー使用時に比べて大幅に抑制することができ、例
えば炭素含有量が 30ppm以下というような極低炭素鋼の
連続鋳造に好適である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば炭素含有量が 3
0ppm以下というような極低炭素鋼を連続鋳造する場合に
使用するのに好適なモールドパウダーに関する。
0ppm以下というような極低炭素鋼を連続鋳造する場合に
使用するのに好適なモールドパウダーに関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造において、モールド内の溶
鋼の酸化を防止し、湯面に浮上しまたは形成される酸化
物や硫化物等を溶解吸収し、モールドと鋳片との間の潤
滑性を良好に保つ等の目的でモールド内の湯面にモール
ドパウダー（以下、単にパウダーともいう）を添加す
る。従来の連続鋳造用モールドパウダーはCaO-SiO2-Al2
O3を基材とし、これにアルカリ金属酸化物をふっ化物や
炭酸塩として添加したり、CaF2を添加して、凝固点や粘
度を調整している。また、骨材として炭素（カーボン）
を添加することによりパウダーの溶融速度を調整してい
る。これは、パウダーを使用するにあたってその溶融速
度が大きな問題となるためで、もし、骨材としてのカー
ボンが存在しなければパウダーは急速に溶融し、湯面を
覆うことはできない。つまり、パウダーを製作するにあ
たって骨材としてのカーボンは欠くことのできない成分
である。
鋼の酸化を防止し、湯面に浮上しまたは形成される酸化
物や硫化物等を溶解吸収し、モールドと鋳片との間の潤
滑性を良好に保つ等の目的でモールド内の湯面にモール
ドパウダー（以下、単にパウダーともいう）を添加す
る。従来の連続鋳造用モールドパウダーはCaO-SiO2-Al2
O3を基材とし、これにアルカリ金属酸化物をふっ化物や
炭酸塩として添加したり、CaF2を添加して、凝固点や粘
度を調整している。また、骨材として炭素（カーボン）
を添加することによりパウダーの溶融速度を調整してい
る。これは、パウダーを使用するにあたってその溶融速
度が大きな問題となるためで、もし、骨材としてのカー
ボンが存在しなければパウダーは急速に溶融し、湯面を
覆うことはできない。つまり、パウダーを製作するにあ
たって骨材としてのカーボンは欠くことのできない成分
である。
【０００３】しかし、極低炭素鋼の連続鋳造において
は、この骨材としての炭素が鋳造中に溶融パウダーから
鋳片に移行し、このため、溶鋼中の炭素濃度が上昇する
という問題が起こっている。骨材としての炭素の溶融パ
ウダーから溶鋼への移行を防止するための対策は未だ確
立されておらず、高価なBNなどの窒化物を炭素の代替材
料として一部添加した極低炭パウダーを使用することに
よって溶鋼中の炭素濃度の上昇を防止するという方策を
とらざるを得ない（例えば、鉄と鋼 第64年 (1978) 第
10号1548〜1557頁参照）。
は、この骨材としての炭素が鋳造中に溶融パウダーから
鋳片に移行し、このため、溶鋼中の炭素濃度が上昇する
という問題が起こっている。骨材としての炭素の溶融パ
ウダーから溶鋼への移行を防止するための対策は未だ確
立されておらず、高価なBNなどの窒化物を炭素の代替材
料として一部添加した極低炭パウダーを使用することに
よって溶鋼中の炭素濃度の上昇を防止するという方策を
とらざるを得ない（例えば、鉄と鋼 第64年 (1978) 第
10号1548〜1557頁参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、極低炭素鋼
を連続鋳造するにあたり、溶鋼中の炭素濃度を上昇させ
ることのない連続鋳造用モールドパウダーを提供するこ
とを目的とする。
を連続鋳造するにあたり、溶鋼中の炭素濃度を上昇させ
ることのない連続鋳造用モールドパウダーを提供するこ
とを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、モールドパウ
ダーに界面に集積する性質をもつ元素を添加することに
より溶鋼中への炭素の移行が抑制されるという新しい知
見に基づいてなされたもので、その要旨は「テルル酸化
物をTeO2として 0.2〜５wt％含有することを特徴とする
鋼の連続鋳造用モールドパウダー」にある。
ダーに界面に集積する性質をもつ元素を添加することに
より溶鋼中への炭素の移行が抑制されるという新しい知
見に基づいてなされたもので、その要旨は「テルル酸化
物をTeO2として 0.2〜５wt％含有することを特徴とする
鋼の連続鋳造用モールドパウダー」にある。
【０００６】前記の界面に集積する性質をもつ元素と
は、スラグと金属との境界面、ガスと金属との境界面な
ど、異相の境界面（界面）に集結する性質をもつ元素
で、例えば、テルル（Te）の他、いおう（Ｓ）、酸素
（Ｏ）、セレン（Se）等があげられる。しかし、ＯやＳ
は鋼材の製造においては不純物として除去しなければな
らない元素であり、Seは毒性が強い。そこで、界面に集
積する性質をもつ元素としてTeを選択し、パウダー製造
の際、配合原料としてTeの酸化物（TeO 、TeO2、TeO
3等）あるいは複合酸化物 ( TeO・SiO2、2TeO・SiO2、4
TeO・3SiO2 等）を加え、パウダー中のTeの濃度が二酸
化テルル（TeO2）に換算して 0.2〜５wt％になるように
調整する。
は、スラグと金属との境界面、ガスと金属との境界面な
ど、異相の境界面（界面）に集結する性質をもつ元素
で、例えば、テルル（Te）の他、いおう（Ｓ）、酸素
（Ｏ）、セレン（Se）等があげられる。しかし、ＯやＳ
は鋼材の製造においては不純物として除去しなければな
らない元素であり、Seは毒性が強い。そこで、界面に集
積する性質をもつ元素としてTeを選択し、パウダー製造
の際、配合原料としてTeの酸化物（TeO 、TeO2、TeO
3等）あるいは複合酸化物 ( TeO・SiO2、2TeO・SiO2、4
TeO・3SiO2 等）を加え、パウダー中のTeの濃度が二酸
化テルル（TeO2）に換算して 0.2〜５wt％になるように
調整する。
【０００７】添加するTeの酸化物や複合酸化物の粒度
は、あまり大きいと他の配合原料と均一に混合できない
ので、50μm 以下とするのが望ましい。
は、あまり大きいと他の配合原料と均一に混合できない
ので、50μm 以下とするのが望ましい。
【０００８】テルル酸化物を添加するベースのパウダー
としては、通常、極低炭素鋼用のパウダーとして使用さ
れる、例えばCaO-SiO2-Al2O3系のパウダーやCaO-SiO2を
ベースとしたパウダーを使用すればよい。
としては、通常、極低炭素鋼用のパウダーとして使用さ
れる、例えばCaO-SiO2-Al2O3系のパウダーやCaO-SiO2を
ベースとしたパウダーを使用すればよい。
【０００９】
【作用】界面に集積する性質をもつ元素をモールドパウ
ダーに添加することにより溶融パウダーから溶鋼への炭
素の移行が抑制されるのは、パウダーに添加した前記の
元素が溶融パウダーと溶鋼の界面に集まり、溶融パウダ
ー中の炭素と溶鋼とが接触する面積を減少させることに
よるものと考えられる。
ダーに添加することにより溶融パウダーから溶鋼への炭
素の移行が抑制されるのは、パウダーに添加した前記の
元素が溶融パウダーと溶鋼の界面に集まり、溶融パウダ
ー中の炭素と溶鋼とが接触する面積を減少させることに
よるものと考えられる。
【００１０】図１に、従来のパウダー（表１のパウダー
Ａ）にTeO2を加え、パウダー中のTeO2含有量を６wt％ま
で変化させたパウダーを使用した場合の溶鉄中の炭素濃
度を示す。これは、Ar雰囲気下でタンマン炉を用いて電
解鉄を溶解し、1580℃の温度で溶鉄の上部からパウダー
を添加して溶鉄中の炭素濃度を求めた結果で、パウダー
添加前の溶鉄の化学組成は、重量％で、Ｃ：0.0016％、
Si：0.0016％、Mn：0.0011％、Ｐ：0.0014％、Ｓ：0.00
21％、Cu：0.0001％、Ｏ：0.032 ％、Ｎ：0.0012％であ
る。極低炭素鋼の炭素濃度の上限は 30ppmであるから、
この図から、パウダーのTeO2含有量が 0.2wt％以上にな
るようにTeO2をパウダーに加える必要があることがわか
る。また、TeO2を５wt％を超えて含有させても溶鋼中の
炭素濃度に変化はなく、効果の増大はみられない。
Ａ）にTeO2を加え、パウダー中のTeO2含有量を６wt％ま
で変化させたパウダーを使用した場合の溶鉄中の炭素濃
度を示す。これは、Ar雰囲気下でタンマン炉を用いて電
解鉄を溶解し、1580℃の温度で溶鉄の上部からパウダー
を添加して溶鉄中の炭素濃度を求めた結果で、パウダー
添加前の溶鉄の化学組成は、重量％で、Ｃ：0.0016％、
Si：0.0016％、Mn：0.0011％、Ｐ：0.0014％、Ｓ：0.00
21％、Cu：0.0001％、Ｏ：0.032 ％、Ｎ：0.0012％であ
る。極低炭素鋼の炭素濃度の上限は 30ppmであるから、
この図から、パウダーのTeO2含有量が 0.2wt％以上にな
るようにTeO2をパウダーに加える必要があることがわか
る。また、TeO2を５wt％を超えて含有させても溶鋼中の
炭素濃度に変化はなく、効果の増大はみられない。
【００１１】一方、パウダー中のTeO2の含有量を５％と
し、このパウダーをパウダー消費量0.4kg/tonで使用し
た時の溶鋼中のTe濃度を、パウダー中のTeが全て溶鋼中
に移行するとして計算すると、0.4 ×10-3×0.05×( 12
7.6/159.6 ) ×100 ＝0.0016(wt％) となる。TeとＳは
等価であるとみなすと、極低炭素鋼中のＳ濃度の上限は
0.006wt％であるから、極低炭素鋼中のTeの濃度は許容
範囲内であると言える。
し、このパウダーをパウダー消費量0.4kg/tonで使用し
た時の溶鋼中のTe濃度を、パウダー中のTeが全て溶鋼中
に移行するとして計算すると、0.4 ×10-3×0.05×( 12
7.6/159.6 ) ×100 ＝0.0016(wt％) となる。TeとＳは
等価であるとみなすと、極低炭素鋼中のＳ濃度の上限は
0.006wt％であるから、極低炭素鋼中のTeの濃度は許容
範囲内であると言える。
【００１２】上記の理由から、極低炭素鋼の連続鋳造用
パウダーとしてはパウダー中のTeO2含有量を 0.2〜５wt
％とするのが適当であると判断される。TeO2源として
は、前記のように、TeO 、TeO2、TeO3、TeO ・SiO2、2T
eO・SiO2、4TeO・3SiO2 等のＴｅの酸化物やＴｅの複合
酸化物があげられる。
パウダーとしてはパウダー中のTeO2含有量を 0.2〜５wt
％とするのが適当であると判断される。TeO2源として
は、前記のように、TeO 、TeO2、TeO3、TeO ・SiO2、2T
eO・SiO2、4TeO・3SiO2 等のＴｅの酸化物やＴｅの複合
酸化物があげられる。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【実施例】湾曲半径10ｍの１点矯正連続鋳造機におい
て、スラブサイズ1600mm×250mm の鋳型で表２に示す溶
鋼（鋳込み前、炭素濃度19ppm)を鋳造速度２m/分で鋳造
するに際し、パウダーとして表１に示した従来のパウダ
ーＡと、このパウダーをベースとしてTeO2を２wt％含有
させた本発明のパウダーＢを用い、テストを行った。
て、スラブサイズ1600mm×250mm の鋳型で表２に示す溶
鋼（鋳込み前、炭素濃度19ppm)を鋳造速度２m/分で鋳造
するに際し、パウダーとして表１に示した従来のパウダ
ーＡと、このパウダーをベースとしてTeO2を２wt％含有
させた本発明のパウダーＢを用い、テストを行った。
【００１５】鋳造作業はいずれもブレークアウトなどの
事故がなく、順調であった。
事故がなく、順調であった。
【００１６】テストの結果、表２に示すように、従来の
パウダーＡを使用した場合はスラブの炭素量は105ppm
（0.0105wt％）になったが、本発明のパウダーＢを使用
した場合は25ppm(0.0025wt％) で、従来のパウダーＡを
用いた場合に比べて大幅に低下した。
パウダーＡを使用した場合はスラブの炭素量は105ppm
（0.0105wt％）になったが、本発明のパウダーＢを使用
した場合は25ppm(0.0025wt％) で、従来のパウダーＡを
用いた場合に比べて大幅に低下した。
【００１７】
【表２】
【００１８】
【発明の効果】本発明のモールドパウダーは従来の炭素
を骨材として含有するモールドパウダーにTeO2を少量含
有させたもので、溶融パウダーから溶鋼への炭素の移行
を大幅に抑制することができ、極低炭素鋼の連続鋳造用
パウダーとして好適である。
を骨材として含有するモールドパウダーにTeO2を少量含
有させたもので、溶融パウダーから溶鋼への炭素の移行
を大幅に抑制することができ、極低炭素鋼の連続鋳造用
パウダーとして好適である。
【図１】パウダーのTeO2含有量と溶鋼中の炭素濃度との
関係を示す図である。
関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】テルル酸化物をTeO2として 0.2〜５wt％含
有することを特徴とする鋼の連続鋳造用モールドパウダ
ー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24862491A JPH0584553A (ja) | 1991-09-27 | 1991-09-27 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24862491A JPH0584553A (ja) | 1991-09-27 | 1991-09-27 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0584553A true JPH0584553A (ja) | 1993-04-06 |
Family
ID=17180885
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24862491A Pending JPH0584553A (ja) | 1991-09-27 | 1991-09-27 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0584553A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6164070A (en) * | 1997-10-16 | 2000-12-26 | Jidosha Kiki Co., Ltd. | Hydraulic pressure type booster |
| JP2012213784A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-08 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| CN105436447A (zh) * | 2016-01-26 | 2016-03-30 | 中南大学 | 一种含Al、Ti低碳钢连铸中间包覆盖剂及其应用 |
| CN106111952A (zh) * | 2016-08-15 | 2016-11-16 | 长兴明晟冶金炉料有限公司 | 一种工模具钢模铸保护渣 |
| CN108348992A (zh) * | 2015-11-05 | 2018-07-31 | 新日铁住金株式会社 | 连续铸造用保护渣以及连续铸造方法 |
-
1991
- 1991-09-27 JP JP24862491A patent/JPH0584553A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6164070A (en) * | 1997-10-16 | 2000-12-26 | Jidosha Kiki Co., Ltd. | Hydraulic pressure type booster |
| JP2012213784A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-08 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| CN108348992A (zh) * | 2015-11-05 | 2018-07-31 | 新日铁住金株式会社 | 连续铸造用保护渣以及连续铸造方法 |
| US11453048B2 (en) | 2015-11-05 | 2022-09-27 | Nippon Steel Corporation | Mold flux for continuous casting and continuous casting method |
| CN105436447A (zh) * | 2016-01-26 | 2016-03-30 | 中南大学 | 一种含Al、Ti低碳钢连铸中间包覆盖剂及其应用 |
| CN106111952A (zh) * | 2016-08-15 | 2016-11-16 | 长兴明晟冶金炉料有限公司 | 一种工模具钢模铸保护渣 |
| CN106111952B (zh) * | 2016-08-15 | 2018-08-07 | 长兴明晟冶金炉料有限公司 | 一种工模具钢模铸保护渣 |
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