JPH0576786A - 破砕設備 - Google Patents
破砕設備Info
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- JPH0576786A JPH0576786A JP31125791A JP31125791A JPH0576786A JP H0576786 A JPH0576786 A JP H0576786A JP 31125791 A JP31125791 A JP 31125791A JP 31125791 A JP31125791 A JP 31125791A JP H0576786 A JPH0576786 A JP H0576786A
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- Japan
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- crusher
- liner
- crushing
- cone
- mantle
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- Crushing And Grinding (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ジョークラッシャなど１次破砕機の破砕産物
を噛込み可能で，かつ，生コン用ならびに道路用骨材や
細骨材を生産できる破砕設備を提供する。 【構成】 ジョークラッシャ３００と，１次振動篩４０
０と，コーンクラッシャ７００と，少なくとも１基以上
の２次振動篩８００，９００を備えた破砕設備であっ
て，コーンクラッシャ７００のコーンケーブライナの破
砕室の傾斜面を入口部から出口部に向かって順次傾斜角
が小さくなるよう多段もしくは曲面に形成し，マントル
ライナと上部マントルライナの接合面を上部へ移動した
構成を有する破砕室とした。
を噛込み可能で，かつ，生コン用ならびに道路用骨材や
細骨材を生産できる破砕設備を提供する。 【構成】 ジョークラッシャ３００と，１次振動篩４０
０と，コーンクラッシャ７００と，少なくとも１基以上
の２次振動篩８００，９００を備えた破砕設備であっ
て，コーンクラッシャ７００のコーンケーブライナの破
砕室の傾斜面を入口部から出口部に向かって順次傾斜角
が小さくなるよう多段もしくは曲面に形成し，マントル
ライナと上部マントルライナの接合面を上部へ移動した
構成を有する破砕室とした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は生コン用または道路用骨
材ならびに細骨材を生産する破砕設備に関し，特に破砕
比の大きい破砕設備に関するものである。
材ならびに細骨材を生産する破砕設備に関し，特に破砕
比の大きい破砕設備に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来，１５０ｍｍ以下の原料を破砕し，
生コン用の骨材および道路用骨材やそれ以下の細骨材を
生産するには，たとえば，ジョークラッシャのような１
次破砕機から得られる１５０ｍｍ以下の破砕産物を振動
篩で調整し，３０〜１５０ｍｍのサイズにして，図４に
示すように，中間ビンに貯留したあと切出して２次破砕
機であるコーンクラッシャに供給して破砕し，さらにイ
ンパクトクラッシャによって３次破砕して篩分けライン
へ送り，４０ｍｍアンダのほか，４０〜２０ｍｍ，２０
〜１３ｍｍ，１３〜５ｍｍ，５ｍｍ以下の各種の製品を
得ていた。
生コン用の骨材および道路用骨材やそれ以下の細骨材を
生産するには，たとえば，ジョークラッシャのような１
次破砕機から得られる１５０ｍｍ以下の破砕産物を振動
篩で調整し，３０〜１５０ｍｍのサイズにして，図４に
示すように，中間ビンに貯留したあと切出して２次破砕
機であるコーンクラッシャに供給して破砕し，さらにイ
ンパクトクラッシャによって３次破砕して篩分けライン
へ送り，４０ｍｍアンダのほか，４０〜２０ｍｍ，２０
〜１３ｍｍ，１３〜５ｍｍ，５ｍｍ以下の各種の製品を
得ていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら，このよ
うな従来の破砕設備では，１次破砕機としてのジョーク
ラッシャのほかに，コーンクラッシャやインパクトクラ
ッシャなどの２次〜３次破砕機を必要とし，動力原単位
（製品１ｔｏｎ処理するために必要な動力）が１．９ｋ
ｗｈ／ｔと高く，また破砕機のライナが摩耗すると破砕
能力と製品の品質が低下し，特にライナ交換１ケ月前頃
からライナ新品時に比べて３０〜４０％程度能力が低下
するという問題があった。
うな従来の破砕設備では，１次破砕機としてのジョーク
ラッシャのほかに，コーンクラッシャやインパクトクラ
ッシャなどの２次〜３次破砕機を必要とし，動力原単位
（製品１ｔｏｎ処理するために必要な動力）が１．９ｋ
ｗｈ／ｔと高く，また破砕機のライナが摩耗すると破砕
能力と製品の品質が低下し，特にライナ交換１ケ月前頃
からライナ新品時に比べて３０〜４０％程度能力が低下
するという問題があった。
【０００４】したがって，上記の課題を解決するため
に，上記のコーンクラッシャとインパクトクラッシャの
機能を代替して１度に処理できる破砕比の大きなコーン
クラッシャが待望されたが，従来のコーンクラッシャに
おいては，たとえば，図５に示すように，破砕室７はコ
ーンケーブライナ９とマントルライナ８とで形成される
空間を意味し，たとえば，ライナの新品時にはコーンケ
ーブライナ傾斜角α１およびマントルライナ傾斜角α２
という２つの円錐面は断面が互いに直線で，かつ，入口
側から出口側へ向かって次第に狭小となる空間を形成し
ており，通常マントルライナ傾斜角α２は１０゜〜３０
°間で選定され，コーンケーブライナ傾斜角α１＞マン
トルライナ傾斜角α２となるよう設計されていた。
に，上記のコーンクラッシャとインパクトクラッシャの
機能を代替して１度に処理できる破砕比の大きなコーン
クラッシャが待望されたが，従来のコーンクラッシャに
おいては，たとえば，図５に示すように，破砕室７はコ
ーンケーブライナ９とマントルライナ８とで形成される
空間を意味し，たとえば，ライナの新品時にはコーンケ
ーブライナ傾斜角α１およびマントルライナ傾斜角α２
という２つの円錐面は断面が互いに直線で，かつ，入口
側から出口側へ向かって次第に狭小となる空間を形成し
ており，通常マントルライナ傾斜角α２は１０゜〜３０
°間で選定され，コーンケーブライナ傾斜角α１＞マン
トルライナ傾斜角α２となるよう設計されていた。
【０００５】したがって，破砕ゾーンに噛込まれる原料
サイズは，図５の破砕ゾーンの右上端の間隙によって規
制され，この間隙はコーンクラッシャから排出される製
品サイズが骨材となる程度の小さいサイズである場合に
は，コーンケーブライナ傾斜角α１がマントルライナ傾
斜角α２よりわずかに大きい程度では到底大きな値を取
り得ず，したがってジョークラッシャの破砕産物である
大きさの１５０ｍｍ程度の原料を噛込みすることはでき
ない。
サイズは，図５の破砕ゾーンの右上端の間隙によって規
制され，この間隙はコーンクラッシャから排出される製
品サイズが骨材となる程度の小さいサイズである場合に
は，コーンケーブライナ傾斜角α１がマントルライナ傾
斜角α２よりわずかに大きい程度では到底大きな値を取
り得ず，したがってジョークラッシャの破砕産物である
大きさの１５０ｍｍ程度の原料を噛込みすることはでき
ない。
【０００６】しかしながら，これら新品時に図５に示す
形状を有する上下一対のライナ（コーンケーブライナ９
とマントルライナ８）を一定時間の初期摩耗時，たとえ
ば約５０時間使用していると，原料性状や原料サイズ，
あるいは運転条件が同一であるにも拘らず，破砕能力が
新品時に比べて約２０〜３０％増加するという現象が見
られた。このときの両ライナの摩耗状態を示すと，図６
に示すような状態となっている。この状態を観察すると
コーンケーブライナ９の破砕面は，図５に見られるよう
な破砕ゾーンＢとそれ以外との明確な区別がなくなり，
傾斜が次第に緩やかになる曲面を形成している。さら
に，運転を継続して両ライナの摩耗が進行してライナ交
換が必要になった時点では図７の状態となる。この場合
には，コーンケーブライナ９およびマントルライナ８と
ともに上部マントルライナ（別名ロワーライナ・エキス
テンションともいう）８ａの下方も摩耗が激しいので取
替えなければならない（上部マントルライナ８ａの上方
部分の摩耗はそれほどではない）。
形状を有する上下一対のライナ（コーンケーブライナ９
とマントルライナ８）を一定時間の初期摩耗時，たとえ
ば約５０時間使用していると，原料性状や原料サイズ，
あるいは運転条件が同一であるにも拘らず，破砕能力が
新品時に比べて約２０〜３０％増加するという現象が見
られた。このときの両ライナの摩耗状態を示すと，図６
に示すような状態となっている。この状態を観察すると
コーンケーブライナ９の破砕面は，図５に見られるよう
な破砕ゾーンＢとそれ以外との明確な区別がなくなり，
傾斜が次第に緩やかになる曲面を形成している。さら
に，運転を継続して両ライナの摩耗が進行してライナ交
換が必要になった時点では図７の状態となる。この場合
には，コーンケーブライナ９およびマントルライナ８と
ともに上部マントルライナ（別名ロワーライナ・エキス
テンションともいう）８ａの下方も摩耗が激しいので取
替えなければならない（上部マントルライナ８ａの上方
部分の摩耗はそれほどではない）。
【０００７】以上の２つの現象を考慮してこれらの問題
点を解決し約１５０ｍｍ程度の大塊原料が噛込み可能
で，かつ，細骨材まで生産可能なコーンクラッシャを提
供するために，ライナの形状を改善しようと試みたもの
が本発明の破砕設備に使用されるコーンクラッシャであ
る。
点を解決し約１５０ｍｍ程度の大塊原料が噛込み可能
で，かつ，細骨材まで生産可能なコーンクラッシャを提
供するために，ライナの形状を改善しようと試みたもの
が本発明の破砕設備に使用されるコーンクラッシャであ
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに，本発明の破砕設備においては，ジョークラッシャ
と，該ジョークラッシャの破砕産物を篩分けする１次振
動篩と，コーンクラッシャと，該コーンクラッシャの破
砕産物を篩分けする少なくとも１基以上の２次振動篩と
を備えた破砕設備であって，前記コーンクラッシャの破
砕室を形成するコーンケーブライナおよびマントルライ
ナにあっては，マントルライナ傾斜角度が１０゜〜３０
°で，かつ，コーンケーブライナの破砕室の傾斜面を入
口部から出口部に向かって順次傾斜角が小さくなるよう
多段もしくは曲面に形成し，マントルライナと上部マン
トルライナとの接合面が上部に移動するよう該マントル
ライナの破砕室以前の部分を斜め上方に延長し，かつ，
厚肉とした構成とした。
めに，本発明の破砕設備においては，ジョークラッシャ
と，該ジョークラッシャの破砕産物を篩分けする１次振
動篩と，コーンクラッシャと，該コーンクラッシャの破
砕産物を篩分けする少なくとも１基以上の２次振動篩と
を備えた破砕設備であって，前記コーンクラッシャの破
砕室を形成するコーンケーブライナおよびマントルライ
ナにあっては，マントルライナ傾斜角度が１０゜〜３０
°で，かつ，コーンケーブライナの破砕室の傾斜面を入
口部から出口部に向かって順次傾斜角が小さくなるよう
多段もしくは曲面に形成し，マントルライナと上部マン
トルライナとの接合面が上部に移動するよう該マントル
ライナの破砕室以前の部分を斜め上方に延長し，かつ，
厚肉とした構成とした。
【０００９】
【作用】本発明の破砕設備におけるコーンクラッシャの
ライナは以上のように構成されているので，破砕ゾーン
入口部における噛込み原料サイズが従来のものに比べて
４〜４．５倍大きくできる。したがって，ジョークラッ
シャの破砕産物である１５０ｍｍ以下の原料を充分処理
可能で，したがって，破砕ゾーンの入口部で大塊の原料
も滞留することなく円滑に破砕ゾーンへ噛込まれて破砕
されるので破砕能力が大塊が混じったことで低下するこ
とが避けられる。このため，３次破砕機を省略しても所
望の骨材や細骨材を得ることができる。
ライナは以上のように構成されているので，破砕ゾーン
入口部における噛込み原料サイズが従来のものに比べて
４〜４．５倍大きくできる。したがって，ジョークラッ
シャの破砕産物である１５０ｍｍ以下の原料を充分処理
可能で，したがって，破砕ゾーンの入口部で大塊の原料
も滞留することなく円滑に破砕ゾーンへ噛込まれて破砕
されるので破砕能力が大塊が混じったことで低下するこ
とが避けられる。このため，３次破砕機を省略しても所
望の骨材や細骨材を得ることができる。
【００１０】
【実施例】以下，図面に基づいて本発明の破砕設備の実
施例の詳細について説明する。図１〜図３は本発明の実
施例に係り，図１は全体フローシート，図２はコーンク
ラッシャの断面斜視図，図３はコーンクラッシャライナ
の要部拡大縦断面図である。
施例の詳細について説明する。図１〜図３は本発明の実
施例に係り，図１は全体フローシート，図２はコーンク
ラッシャの断面斜視図，図３はコーンクラッシャライナ
の要部拡大縦断面図である。
【００１１】図において，１００は原料ホッパ，２００
はプレートフィーダ，３００は１次破砕機としてのジョ
ークラッシャ，４００は１次振動篩，５００は中間ビ
ン，６００は振動フィーダ，７００はコーンクラッシ
ャ，８００は２次振動篩，９００は３次振動篩である。
また，図１の各振動篩および製品に付記した数字はそれ
ぞれ篩目および製品サイズを示す。また，符号Ｐ，Ｑ，
Ｒ，Ｓは切替シュートを示す。
はプレートフィーダ，３００は１次破砕機としてのジョ
ークラッシャ，４００は１次振動篩，５００は中間ビ
ン，６００は振動フィーダ，７００はコーンクラッシ
ャ，８００は２次振動篩，９００は３次振動篩である。
また，図１の各振動篩および製品に付記した数字はそれ
ぞれ篩目および製品サイズを示す。また，符号Ｐ，Ｑ，
Ｒ，Ｓは切替シュートを示す。
【００１２】コーンクラッシャ７００は，図２〜図３に
示される構造とされ，図において，１はカウンタシャフ
ト，２はベベルギア，３はエキセントリック，４はメイ
ンシャフト，５はマントル，６はコーンケーブ，７は破
砕室，８はマントルライナ，９はコーンケーブライナで
ある。８ａは上部マントルライナ（別名ロワーライナ・
エキステンションともいう）である。本発明のコーンク
ラッシャ７００の作動について説明すると，図示しない
電動機によりＶベルトにてカウンタシャフト１を駆動す
ると，ベベルギア２を介してエキセントリック３が回転
駆動され，エキセントリック３へ鉛直よりやや斜め方向
（１°〜３°程度）から嵌入されたメインシャフト４は
偏心運動を行ないながら回転する。したがって，メイン
シャフト４と一体化されたマントル５も偏心回転運動を
行なう。このマントル５の旋動に伴い，コーン状のマン
トル５の外周部に取付けられたマントルライナ８は回転
駆動しながら，同時に上下運動を行ない，固定のコーン
ケーブ６に取付けられたコーンケーブライナ９の下面と
で形成される空間部である破砕室７で原料は破砕され
る。これらの原料に接触し，原料を圧縮して破砕する上
下一対のライナであるコーンケーブライナ９およびマン
トルライナ８は耐摩耗材質のものが採用され，摩耗が限
界に達した時点で交換できるような構造となっている。
示される構造とされ，図において，１はカウンタシャフ
ト，２はベベルギア，３はエキセントリック，４はメイ
ンシャフト，５はマントル，６はコーンケーブ，７は破
砕室，８はマントルライナ，９はコーンケーブライナで
ある。８ａは上部マントルライナ（別名ロワーライナ・
エキステンションともいう）である。本発明のコーンク
ラッシャ７００の作動について説明すると，図示しない
電動機によりＶベルトにてカウンタシャフト１を駆動す
ると，ベベルギア２を介してエキセントリック３が回転
駆動され，エキセントリック３へ鉛直よりやや斜め方向
（１°〜３°程度）から嵌入されたメインシャフト４は
偏心運動を行ないながら回転する。したがって，メイン
シャフト４と一体化されたマントル５も偏心回転運動を
行なう。このマントル５の旋動に伴い，コーン状のマン
トル５の外周部に取付けられたマントルライナ８は回転
駆動しながら，同時に上下運動を行ない，固定のコーン
ケーブ６に取付けられたコーンケーブライナ９の下面と
で形成される空間部である破砕室７で原料は破砕され
る。これらの原料に接触し，原料を圧縮して破砕する上
下一対のライナであるコーンケーブライナ９およびマン
トルライナ８は耐摩耗材質のものが採用され，摩耗が限
界に達した時点で交換できるような構造となっている。
【００１３】本発明においては，図３に示すように，特
に破砕作用に重大な影響をもつ破砕室７やその入口付近
の形状を従来のものに比べて変更する。すなわち，図３
の二点鎖線で表示した従来形状の代りに，コーンケーブ
ライナ９については，従来の直線断面の破砕ゾーンＢの
ところを，入口側から出口側へ順次小さくなるライナ傾
斜角α４，α３，α１（ただしα４＞α３＞α１）を有
する多段の傾斜面を形成し，マントルライナ８について
は，従来のマントルライナ傾斜角よりもいくらか小さな
マントルライナ傾斜角α１とするとともに破砕ゾーンＤ
に至る以前の長さを，たとえば，図示のＬ寸法ほど上部
へ延長し，この分だけ上部マントルライナ８ａを短くし
て両ライナ８，８ａの接合面をより上へ移動させ，か
つ，厚肉とした形状とした。図中寸法ｈ１および寸法ｈ
２はコーンケーブライナ９の各傾斜面の折れ曲り点（変
曲点）である。
に破砕作用に重大な影響をもつ破砕室７やその入口付近
の形状を従来のものに比べて変更する。すなわち，図３
の二点鎖線で表示した従来形状の代りに，コーンケーブ
ライナ９については，従来の直線断面の破砕ゾーンＢの
ところを，入口側から出口側へ順次小さくなるライナ傾
斜角α４，α３，α１（ただしα４＞α３＞α１）を有
する多段の傾斜面を形成し，マントルライナ８について
は，従来のマントルライナ傾斜角よりもいくらか小さな
マントルライナ傾斜角α１とするとともに破砕ゾーンＤ
に至る以前の長さを，たとえば，図示のＬ寸法ほど上部
へ延長し，この分だけ上部マントルライナ８ａを短くし
て両ライナ８，８ａの接合面をより上へ移動させ，か
つ，厚肉とした形状とした。図中寸法ｈ１および寸法ｈ
２はコーンケーブライナ９の各傾斜面の折れ曲り点（変
曲点）である。
【００１４】以上のように構成することにより，図３で
示す本発明の実施例では，従来のライナでもっとも破砕
能力が上昇する約５０時間経過後の図６に示す状態に近
似しており，運転当初から高い破砕能力が達成される。
また，マントルライナ８と上部マントルライナ８ａの接
合面が上方へ移動しており，マントルライナ８の交換時
に上部マントルライナ８ａはそのまま継続使用できるの
で経済性が向上する。また，図３から明らかなように，
最大噛込みサイズも増大するので，１次破砕機のジョー
クラッシャの破砕産物を充分処理できる。
示す本発明の実施例では，従来のライナでもっとも破砕
能力が上昇する約５０時間経過後の図６に示す状態に近
似しており，運転当初から高い破砕能力が達成される。
また，マントルライナ８と上部マントルライナ８ａの接
合面が上方へ移動しており，マントルライナ８の交換時
に上部マントルライナ８ａはそのまま継続使用できるの
で経済性が向上する。また，図３から明らかなように，
最大噛込みサイズも増大するので，１次破砕機のジョー
クラッシャの破砕産物を充分処理できる。
【００１５】なお，図３の実施例では，コーンケーブラ
イナ９の傾斜角はα１，α２，α３の３面カット断面と
したが，このほかに次第に傾斜角が緩やかとなる曲面に
形成しても同様の効果が得られる。
イナ９の傾斜角はα１，α２，α３の３面カット断面と
したが，このほかに次第に傾斜角が緩やかとなる曲面に
形成しても同様の効果が得られる。
【００１６】図３における設計標準を示すと，各傾斜角
については，α１＝２０°〜５０°（ただし，α２より
大），α２＝１０°〜３０°，α３＝α１＋５°〜２０
°，α４＝α１＋１０°〜３０°（ただし，α４＞
α３）とし，各寸法については，ｈ１＝（０．２〜０．
５）×Ｂ，ｈ２＝（０．４〜０．７）×Ｂ（ただしｈ２
＞ｈ１），Ｌ＝（０．５〜１．５）×Ｂとする。
については，α１＝２０°〜５０°（ただし，α２より
大），α２＝１０°〜３０°，α３＝α１＋５°〜２０
°，α４＝α１＋１０°〜３０°（ただし，α４＞
α３）とし，各寸法については，ｈ１＝（０．２〜０．
５）×Ｂ，ｈ２＝（０．４〜０．７）×Ｂ（ただしｈ２
＞ｈ１），Ｌ＝（０．５〜１．５）×Ｂとする。
【００１７】以上説明したように，本発明のコーンクラ
ッシャ用ライナにおいては，コーンケーブライナの破砕
室の傾斜面を入口部から出口部に向かって順次傾斜面が
小さく多段もしくは曲面に形成し，マントルライナと上
部マントルライナとの接合面を上部へ移したうえ厚肉と
したので，破砕能力が運転当初から向上し，かつ，ライ
ナ取替えに際して，上部マントルライナの継続使用が可
能とすることができる。したがって，ジョークラッシャ
の破砕産物である１５０ｍｍ以下の原料でも常時充分噛
込みが可能となる。また，一時的には１５０ｍｍ以上の
大塊，たとえば２００ｍｍや２５０ｍｍのものでも受入
れ可能で長時間連続供給でない限り噛込み処理できる。
ッシャ用ライナにおいては，コーンケーブライナの破砕
室の傾斜面を入口部から出口部に向かって順次傾斜面が
小さく多段もしくは曲面に形成し，マントルライナと上
部マントルライナとの接合面を上部へ移したうえ厚肉と
したので，破砕能力が運転当初から向上し，かつ，ライ
ナ取替えに際して，上部マントルライナの継続使用が可
能とすることができる。したがって，ジョークラッシャ
の破砕産物である１５０ｍｍ以下の原料でも常時充分噛
込みが可能となる。また，一時的には１５０ｍｍ以上の
大塊，たとえば２００ｍｍや２５０ｍｍのものでも受入
れ可能で長時間連続供給でない限り噛込み処理できる。
【００１８】以上のようなコーンクラッシャ７００を組
込んだ本発明の破砕設備の作動について説明すると，図
１に示すように，原料ホッパ１００に収納された原料は
プレートフィーダ２００によって順次切り出され，ジョ
ークラッシャ３００で１５０ｍｍ以下に１次破砕され，
８０ｍｍ目と３０ｍｍ目を有する１次振動篩４００で１
５０〜８０ｍｍの製品と３０ｍｍ以下の製品と８０〜３
０ｍｍの製品とに選別され，８０〜３０ｍｍ単独もしく
はこれに１５０〜８０ｍｍを合流させた１５０〜３０ｍ
ｍの製品が，２次破砕機としてのコーンクラッシャ７０
０へ中間ビン５００および振動フィーダ６００を経由し
て投入され破砕される。コーンクラッシャ７００の破砕
産物のうち一部はコーンクラッシャ７００へリターンさ
れ，残部は下流にある２次振動篩８００（４０ｍｍ篩目
と２０ｍｍ篩目を有する）で選別され，４０ｍｍ以下，
４０〜２０ｍｍの製品を得るとともに，３次振動篩（１
３ｍｍ篩目と５ｍｍ篩目を有する）へ通過させることに
より，さらに１３〜５ｍｍ，５ｍｍ以下の製品を生産す
る。コーンクラッシャ７００へ破砕産物の一部をリター
ンさせる理由は製品の粒形改善が目的であり，偏平なも
のや細長いものを抑制し，キュービクルな製品を多く排
出させることによりコンクリートや生コンの強度の向上
を図るものである。リターン量は原料供給量の２５％程
度で良い。
込んだ本発明の破砕設備の作動について説明すると，図
１に示すように，原料ホッパ１００に収納された原料は
プレートフィーダ２００によって順次切り出され，ジョ
ークラッシャ３００で１５０ｍｍ以下に１次破砕され，
８０ｍｍ目と３０ｍｍ目を有する１次振動篩４００で１
５０〜８０ｍｍの製品と３０ｍｍ以下の製品と８０〜３
０ｍｍの製品とに選別され，８０〜３０ｍｍ単独もしく
はこれに１５０〜８０ｍｍを合流させた１５０〜３０ｍ
ｍの製品が，２次破砕機としてのコーンクラッシャ７０
０へ中間ビン５００および振動フィーダ６００を経由し
て投入され破砕される。コーンクラッシャ７００の破砕
産物のうち一部はコーンクラッシャ７００へリターンさ
れ，残部は下流にある２次振動篩８００（４０ｍｍ篩目
と２０ｍｍ篩目を有する）で選別され，４０ｍｍ以下，
４０〜２０ｍｍの製品を得るとともに，３次振動篩（１
３ｍｍ篩目と５ｍｍ篩目を有する）へ通過させることに
より，さらに１３〜５ｍｍ，５ｍｍ以下の製品を生産す
る。コーンクラッシャ７００へ破砕産物の一部をリター
ンさせる理由は製品の粒形改善が目的であり，偏平なも
のや細長いものを抑制し，キュービクルな製品を多く排
出させることによりコンクリートや生コンの強度の向上
を図るものである。リターン量は原料供給量の２５％程
度で良い。
【００１９】このようにして，本発明の破砕設備では，
ジョークラッシャのような１次破砕産物の大塊でも充分
噛込み可能で，かつ，通常の生コン骨材や細骨材までも
生産できるコーンクラッシャを備えたので，インパクト
クラッシャなどの３次破砕機を省略できる。その結果，
動力原単位は１．９ｋｗｈ／ｔから１．３ｋｗｈ／ｔに
低減され，従来に比べてライナが摩耗してもセット値を
変更するだけで安定した生産量や製品品質が保持され，
セット値の変更だけで希望の製品が集中的に生産出来
る。また，ライナコストも従来のものに比べて約半分と
なった。
ジョークラッシャのような１次破砕産物の大塊でも充分
噛込み可能で，かつ，通常の生コン骨材や細骨材までも
生産できるコーンクラッシャを備えたので，インパクト
クラッシャなどの３次破砕機を省略できる。その結果，
動力原単位は１．９ｋｗｈ／ｔから１．３ｋｗｈ／ｔに
低減され，従来に比べてライナが摩耗してもセット値を
変更するだけで安定した生産量や製品品質が保持され，
セット値の変更だけで希望の製品が集中的に生産出来
る。また，ライナコストも従来のものに比べて約半分と
なった。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように，本発明の破砕設備
は，２次破砕および３次破砕の機能を合わせもつ破砕比
の大きなコーンクラッシャを採用したので，動力原単位
が低く，かつ，ライナの摩耗による破砕能力の低下や製
品品質の劣化を防止することができる。また，コーンク
ラッシャのセット値の変更により容易に希望のサイズの
製品を任意に得ることができる。
は，２次破砕および３次破砕の機能を合わせもつ破砕比
の大きなコーンクラッシャを採用したので，動力原単位
が低く，かつ，ライナの摩耗による破砕能力の低下や製
品品質の劣化を防止することができる。また，コーンク
ラッシャのセット値の変更により容易に希望のサイズの
製品を任意に得ることができる。
【図１】本発明の実施例に係る全体フローシートであ
る。
る。
【図２】本発明の１実施例を示すコーンクラッシャの断
面斜視図である。
面斜視図である。
【図３】本発明の１実施例を示すコーンクラッシャライ
ナの要部拡大縦断面図である。
ナの要部拡大縦断面図である。
【図４】従来の破砕設備のフローシートである。
【図５】従来のコーンクラッシャのライナ（新品時）の
要部拡大縦断面図である。
要部拡大縦断面図である。
【図６】従来のコーンクラッシャのライナ（初期摩耗
時）の要部拡大縦断面図である。
時）の要部拡大縦断面図である。
【図７】従来のコーンクラッシャのライナ（取替え直前
時）の要部拡大縦断面図である。
時）の要部拡大縦断面図である。
５ マントル ６ コーンケーブ ７ 破砕室 ８ マントルライナ ８ａ 上部マントルライナ ８Ａ ジグザグ波形部 ９ コーンケーブライナ ９Ａ ジグザグ波形部 １００ 原料ホッパ ２００ プレートフィーダ ３００ ジョークラッシャ ４００ １次振動篩 ５００ 中間ビン ６００ 振動フィーダ ７００ コーンクラッシャ ８００ ２次振動篩 ９００ ３次振動篩 Ｂ 破砕ゾーン長さ Ｄ 破砕ゾーン長さ Ｐ 切替シュート Ｑ 切替シュート Ｒ 切替シュート Ｓ 切替シュート θ マントル傾斜角 α１ コーンケーブライナ傾斜角 α２ マントルライナ傾斜角 α３ コーンケーブライナ傾斜角（２段） α４ コーンケーブライナ傾斜角（３段） ｈ１ 変曲点の高さ ｈ２ 変曲点の高さ Ｌ 接合面の移動距離
Claims (1)
- 【請求項１】 ジョークラッシャと，該ジョークラッシ
ャの破砕産物を篩分けする１次振動篩と，コーンクラッ
シャと，該コーンクラッシャの破砕産物を篩分けする少
なくとも１基以上の２次振動篩とを備えた破砕設備であ
って，前記コーンクラッシャの破砕室を形成するコーン
ケーブライナおよびマントルライナにあっては，マント
ルライナ傾斜角度が１０°〜３０°で，かつ，コーンケ
ーブライナの破砕室の傾斜面を入口部から出口部に向か
って順次傾斜角が小さくなるよう多段もしくは曲面に形
成し，マントルライナと上部マントルライナとの接合面
が上部に移動するよう該マントルライナの破砕室以前の
部分を斜め上方に延長し，かつ，厚肉とした破砕設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31125791A JPH0576786A (ja) | 1991-09-18 | 1991-09-18 | 破砕設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31125791A JPH0576786A (ja) | 1991-09-18 | 1991-09-18 | 破砕設備 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0576786A true JPH0576786A (ja) | 1993-03-30 |
Family
ID=18014971
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31125791A Pending JPH0576786A (ja) | 1991-09-18 | 1991-09-18 | 破砕設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0576786A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103480474A (zh) * | 2013-09-16 | 2014-01-01 | 南通欧特建材设备有限公司 | 新型碎石生产装置 |
| CN103624878A (zh) * | 2013-11-28 | 2014-03-12 | 三一汽车制造有限公司 | 干混砂浆搅拌站及其筛分破碎*** |
| CN105457701A (zh) * | 2015-11-17 | 2016-04-06 | 浙江双金机械集团股份有限公司 | 一种双组份圆锥制砂机扎臼壁 |
| US20200324296A1 (en) * | 2019-04-10 | 2020-10-15 | Jiangxi University Of Science And Technology | Lining Plate of Multi-Gradient Structure-Reinforced Cone Crusher and Design Method Thereof |
| CN114453114A (zh) * | 2021-11-30 | 2022-05-10 | 中交二公局第三工程有限公司 | 一种环保型尾矿渣资源化利用的方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS631101A (ja) * | 1986-06-19 | 1988-01-06 | Nec Corp | マイクロ波終端器 |
| JPS6349264A (ja) * | 1986-08-14 | 1988-03-02 | 杉本興業株式会社 | 砂利再生装置 |
| JPH0321353A (ja) * | 1989-06-20 | 1991-01-30 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 細砕用コーンクラッシャ |
-
1991
- 1991-09-18 JP JP31125791A patent/JPH0576786A/ja active Pending
Patent Citations (3)
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