JPH0562723B2

JPH0562723B2 -

Info

Publication number: JPH0562723B2
Application number: JP59278283A
Authority: JP
Inventors: Yutaka Iizuka; Daijiro Fuje
Original assignee: Nippon Kogaku KK
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 1984-12-27
Filing date: 1984-12-27
Publication date: 1993-09-09
Also published as: JPS61156017A

Description

【発明の詳細な説明】[Detailed description of the invention]

（発明の技術分野）本発明は、一眼レフレツクスカメラのフアイン
ダー、特に視度調整が可能な接眼レンズ光学系を
有するフアインダーに関する。（発明の背景）従来、視度調整が可能なフアインダーとしては
種々知られているが、接眼レンズ光学系の基本的
な構成は、観察眼側から順に正レンズと負レンズ
とからなりそのいずれかを光軸に沿つて移動させ
ることによつて視度を補正するものである。しか
し、このように観察眼側から順に正・負のレンズ
配置であるために接眼レンズとしての合成の主面
が観察眼側へ飛び出しており、従つて接眼レンズ
の合成焦点距離が長くなる傾向にあつた。このた
めに対物レンズ（撮影レンズ）の焦点距離と接眼
レンズの焦点距離との比で決定されるフアインダ
ー倍率が小さくなる傾向にあり、十分なフアイン
ダー機能を得ることが難しかつた。また、一般に接眼レンズの焦点距離を小さくし
てフアインダー倍率を高めると諸収差の補正が難
しくなる傾向にあり、高い倍率を有しつつフアイ
ンダーでの観察像を良好に維持することは難しい
ことであつた。（発明の目的）本発明の目的は、上述の欠点を解消し、フアイ
ンダー倍率を比較的高く維持しつつ視度調整が可
能であつて、しかも良好な像性能を維持する一眼
レフレツクスカメラ用のフアインダーを提供する
ことにある。（発明の構成）本発明によるフアインダーは、第１図に示した
実施例の如く、観察眼側から順に、負の第１レン
ズL₁、正の第２レンズL₂、負の第３レンズL₃よ
りなり、全体で正の屈折力を有する接眼レンズを
構成し、各レンズが単独又は連係して光軸に沿つ
て移動することによつて視度調整が可能であり、
前記第１、第２及び第３レンズのシエイプフアク
ターをそれぞれSF₁，SF₂，SF₃とするとき、 −3.3＜SF₁＜ 1.0 (1) −1.0＜SF₂＜−0.36 (2) 1.7＜SF₃＜ 3.9 (3) の各条件を満足するものである。但し、シエイプフアクターSFは、各レンズの
焦点板側の面の曲率半径をR_S、アイポイント側
の面の曲率半径をR_Eとするとき、 SF＝R_S＋R_E／R_S−R_E で定義するものとする。そして上記の如き本発明においては、各レンズ
をそれぞれ単レンズでとして最も簡単な構成とす
ることが可能である。（実施例）以下、第１図に示した本発明の実施例に基づい
て本発明を説明する。第１図中、EPは観察眼の置かれる位置を示す
アイポイントであり、この観察眼側から順に負レ
ンズの第１レンズL₁、両凸正レンズの第２レン
ズL₂、観察眼側に凹面を向けた負メニスカスレ
ンズの第３レンズL₃の３個のレンズで接眼レン
ズＬが構成されている。図示なき対物レンズから
の光束はクイツクリターンミラーＭで反射されて
図中下方から焦点板Ｓに入射し、ここに対物レン
ズによる物体像が形成される。この焦点板からの
光束はコンデンサーレンズＣを通り、ペンタダハ
プリズムＰで反射された後接眼レンズＬに入射
し、アイポイント位置EPの観察眼により焦点板
上の物体像が観察される。接眼レンズＬを構成す
る３個のレンズの内少なくとも１個のレンズが後
述するように焦点板Ｓに対して単独にまたは連係
して、光軸上を移動することによつて視度調整が
なされる。ここで、焦点板の下面S₁がピント面で
あり、焦点板の上面S₂にはフレネルレンズが形成
されており、フレネルレンズの集光能力によつて
はコンデンサーレンズＣを省略することも可能で
ある。また、焦点板の上下を逆にして、上面をピ
ント面とすることも可能である。このような本発明の基本構成の作用効果を分り
易く説明するために従来の構成との比較をしてみ
る。このために、第２図には前述した従来のフア
インダーにおける基本構成を示し、第３図に本発
明によるフアインダーの基本構成を示した。各図
はそれぞれフアインダー光学系の薄肉レンズ系の
展開光路図である。第２図及び第３図において、EPは観察眼の置
かれる位置を示すアイポイントであり、破線はペ
ンタダハプリズムP_Aの空気換算部分を表す。S₁
は前述した焦点板のピント面であり、視度調整可
能な接眼レンズＬは共に０デイオプターの調整位
置にある状態を示し、Ｈはこの状態における接眼
レンズの後側主面の位置を示している。そして、
実際のフアインダーにおいては、ピント面S₁から
発する光束が観察眼に達するのであるが、光線逆
進の原理に基づいて接眼レンズの観察眼側から入
射する光束が接眼レンズによつて焦点板上に集光
されるものとみることができ、一般の撮影レンズ
の如く扱うことができるため、以下の説明では観
察眼の置かれるアイポイント側から光束が入射す
ることとする。即ち第２図及び第３図中、左側
（アイポイントEP側）から光束が入射してくるも
のとする。従来のフアインダーの基本構成を示す第２図に
おいて、光軸Ａと平行に入射する０デイオプター
の近軸光線ａは、正レンズL_Pで収斂された後、
負レンズL_Nにて発散されてa′となるため、ａと
a′との交点として求められる接眼レンズの後側主
面Ｈはアイポイント側へ飛び出すこととなる。そ
して、接眼レンズＬの焦点距離は後側主面Ｈから
ピント面S₁までの距離として表されるので長くな
らざるを得ない。これに対して、第３図に示す本発明の構成にお
いては、光軸Ａに平行に入射する０デイオプター
の近軸光線ａがまず負の第１レンズL₁によつて
発散され、これに続いて正の第２レンズL₂の収
斂作用そして負の第３レンズL₃の発散作用を受
ける構成であるため、これらを射出する光線a′の
延長とａとの交点として求まる接眼レンズＬの後
側主面Ｈがペンタダハプリズム側に位置すること
となり、後側主面Ｈからピント面S₁までの距離と
しての接眼レンズＬの焦点距離を短くすることが
可能となる。そして、このように接眼レンズの焦
点距離を短くすることによつて、対物レンズ（撮
影レンズ）と接眼レンズとの焦点距離の比である
フアインダー倍率を比較的高くすることが可能と
なる。尚、上記の第２図及び第３図についての説
明では複雑化を避けるためにコンデンサーレンズ
Ｃの屈折力を除外したが、接眼レンズの焦点距離
が短くなればコンデンサーレンズとの合成焦点距
離も短くなり、上記の説明は何等妥当性を失うも
のではない。次ぎに、接眼レンズを構成する各レンズの形状
を規定した前記の各条件について説明する。 (1)式は第１レンズとしての負レンズの形状に関
するものである。上述した本発明の基本構成から
分かるように、第１レンズはアイポイントに最も
近いレンズであるために、斜光束がレンズを横切
る位置の光軸からの高さは３つのレンズの中で最
も低くなるが、反面焦点板のピント面の中央に集
束する軸上光束が高い位置で入射する。このた
め、第１レンズは他の第２、第３レンズに比べて
相対的に球面収差への寄与が大きい。従つて、(1)
式の下限を外れる場合には球面収差が正に過大と
なり、上限を越える場合にはこの逆の傾向が著し
くなつて球面収差の補正が困難となる。 (2)式は第２レンズとしての両凸正レンズの形状
を規定するものである。第２レンズにおいては軸
上光束も斜光束共に光軸から高い位置を通るた
め、球面収差のみならず像面弯曲や歪曲収差への
影響が大きい。このため、(2)式の下限を外れる場
合には像面弯曲及び歪曲収差が正に過大となり、
球面収差は負に過大となる。この条件の上限を越
える場合にはこの逆の傾向が著しくなり良好な性
能を維持することが難しくなる。 (3)式は第３レンズとしてのアイポイント側に凹
面を向けた負メニスカスレンズの形状を規定する
ものである。第３レンズは斜光束が最も光軸から
離れた位置を通るため、像面弯曲及び歪曲収差へ
の寄与がもつとも大きい。このため、(3)式の下限
を外れる場合には像面弯曲及び歪曲収差が負に過
大となり、上限を越える場合にはこの逆の傾向が
著しくなつて収差補正を良好に行うことが困難と
なる。また、第１レンズの形状を規定する上記(1)式の
条件においては、さらに −3.3＜SF₁＜０ (4) の条件を満足することが望ましい。即ち、第１レ
ンズの形状がアイポイント側に凸面を向けたメニ
スカス形状であるかアイポイント側のレンズ面の
曲率半径の絶対値が反対側のそれよりも大きい形
状であることが望ましい。第１レンズはアイポイントに最も近い凹レンズ
であるため、このレンズの周辺部分がアイポイン
ト側に出つ張ると実質的な眼距を短くすることに
なり実用上不都合である。このため(4)式の如く構
成すれば、アイポイント側の出つ張り量が無く上
記条件式の範囲内であれば実質的に眼距を小さく
することがない。上記の如き接眼レンズの構成においてはさらに
以下の如き条件を満足することが望ましい。 1.0＜｜f₁｜／ｆ＜1.5 (5) 但し、f₁は第１レンズの焦点距離であり、ｆは
０デイオプター状態におけるコンデンサーレンズ
を含めたフアインダー全体の合成焦点距離であ
る。この条件(5)は、第３図にて説明したように、
接眼レンズＬの主面Ｈの位置をコントロールする
働きを持つている。下限を外れるときは接眼レン
ズとしての主面をペンタダハプリズム側に位置さ
せることができるので接眼レンズの焦点距離を短
くできフアインダー倍率を高めることが可能であ
るが、収差の補正、特に像面弯曲の補正が困難と
なる。また、この条件の上限をこえる場合には第
１レンズの屈折力がほとんどなくなることとなり
本発明の基本構成から外れてしまい効果が小さく
なつてしまう。また、接眼レンズＬは全体として正の屈折力を
持つているので、色収差の補正のためには正レン
ズとしての第２レンズに低分散のガラスを用い、
負レンズとしての第１、第３レンズに高分散のガ
ラスを使用することが望ましいことは言うまでも
ない。さらに、ペンタダハプリズムＰに高屈折率
ガラスを使用すれば、空気換算長が短くなるため
に本発明の構成と組合せてさらに高いフアインダ
ー倍率を得ることが可能であることも言うまでも
ない。以上の如きフアインダーの構成における視度調
整の方法について、以下に具体的な実施例に基づ
いて説明する。第４図は本発明による第１実施例の展開光路図
である。図中の各記号は前述した第１図と同様で
あり、ペンタダハプリズムでの反射を展開して示
している。そして、アイポイントEP面上で４mm
φの大きさのアイリングを通つて焦点板Ｓの中心
及び週縁へ向かう光線の様子を示した。この第１
実施例においては、第１レンズL₁及び第３レン
ズL₃を固定し、第２レンズL₂を単独に光軸に沿
つて移動させることによつて視度調整を行う。図
の構成は視度が基準状態の−１デイオプターの状
態を示している。負の視度を高める場合には図中
矢印で示した如く第２レンズL₂をペンタダハプ
リズム側に移動させる。（以下の各実施例の光学
構成図においてもこの矢印の意味は同一である）表１に第１実施例の諸元を示し、第５図Ａ，
Ｂ，Ｃには各デイオプター状態における諸収差図
を示す。各収差図のうちＡは−２デイオプター、
Ｂは基準の−１デイオプター、Ｃは０デイオプタ
ーの状態をそれぞれ示す。第６図に示した第２実施例では、視度調整に際
して、第２レンズL₂が固定され、第１レンズL₁
と第３レンズL₃とが一体的に光軸に沿つて移動
する。表２に第２実施例の諸元を示し、第７図
Ａ，Ｂ，Ｃには各デイオプター状態における諸収
差図を示す。第３実施例では、第８図に示す如く、第１レン
ズL₁と第３レンズL₃とが一体的に移動すると共
に第２レンズL₂がこれとは逆方向に光軸上を移
動することによつて視度調整がなされる。表３に
第３実施例の諸元を示すと共に第９図Ａ，Ｂ，Ｃ
には各デイオプター状態における諸収差図を示
す。第４実施例においては、第１０図の如く、第１
レンズL₁が固定され、第２レンズL₂と第３レン
ズL₃とが互いに逆方向に光軸上を移動すること
によつて視度調整がなされる。表４に第４実施例
の諸元を示し、第１１図Ａ，Ｂ，Ｃには各デイオ
プター状態における諸収差図を示す。第１２図は本発明による第５実施例の展開光路
図であり、この実施例では第１レンズL₁と第２
レンズL₂とが固定されており、第３レンズL₃の
みの軸上移動によつて視度調整がなされる。この
第５実施例の諸元を表５に示し、第１３図Ａ，
Ｂ，Ｃには各デイオプター状態における諸収差図
を示す。第１４図は第６実施例の展開光路図であり、こ
の実施例は、基本構成においては第１実施例と同
様に固定された第１レンズL₁と第３レンズL₃と
の間で第２レンズL₂が軸上移動することによつ
て視度調整がなされる。そして、この実施例はコ
ンデンサーレンズを除去して構成されている。こ
の第６実施例の諸元を表６に示し、第１５図Ａ，
Ｂ，Ｃには各デイオプター状態における諸収差図
を示す。以下に上記各実施例の諸元を示すが、表中ｆは
接眼レンズＬとコンデンサーレンズＣを含めたフ
アインダー全体としての焦点距離を表し、f₁，
f₂，f₃はそれぞれ第１レンズ、第２レンズ及び第
３レンズの焦点距離を表し、ELは眼距すなわち
アイポイントから第１レンズまでの距離を表すも
のとする。また、Dptはフアインダーの視度であ
るデイオプター値を表し、各表の左端の数字はア
イポイント側からの順序を表すものとし、アイポ
イント側に凹面を向けたレンズ面の曲率半径を正
として示した。 (Technical Field of the Invention) The present invention relates to a finder for a single-lens reflex camera, and particularly to a finder having an eyepiece optical system capable of adjusting diopter. (Background of the Invention) Various viewfinders with diopter adjustment have been known, but the basic configuration of the eyepiece optical system consists of a positive lens and a negative lens in order from the viewing eye side. The diopter is corrected by moving the lens along the optical axis. However, because of this arrangement of positive and negative lenses in order from the viewing eye side, the composite main surface of the eyepiece protrudes toward the viewing eye, and the composite focal length of the eyepiece tends to become longer. It was hot. For this reason, the finder magnification, which is determined by the ratio of the focal length of the objective lens (taking lens) to the focal length of the eyepiece, tends to become small, making it difficult to obtain a sufficient finder function. Additionally, if the focal length of the eyepiece is shortened and the viewfinder magnification is increased, it tends to become difficult to correct various aberrations, and it is difficult to maintain a good viewfinder image while maintaining a high magnification. Ta. (Object of the Invention) The object of the present invention is to solve the above-mentioned drawbacks, and to provide a single-lens reflex camera which is capable of adjusting the diopter while maintaining a relatively high viewfinder magnification, and which also maintains good image performance. The aim is to provide a finder of. (Structure of the Invention) As in the embodiment shown in FIG. 1, the finder according to the present invention includes, in order from the viewing eye side, a negative first lens L ₁ , a positive second lens L ₂ , and a negative third lens L ₃ , forming an eyepiece lens having positive refractive power as a whole, and the diopter can be adjusted by moving each lens alone or in conjunction along the optical axis,
When the shape factors of the first, second, and third lenses are _SF1 , _SF2 , and _SF3, respectively, -3.3< _SF1 <1.0 (1) -1.0< _SF2 <-0.36 (2) It satisfies the following conditions (3): 1.7 < SF ₃ < 3.9. However, the shape factor SF is defined as SF=R _S +R _E /R S −R, where R _S is the radius of curvature of the surface on the focusing plate side of each lens, and R _E is the radius of curvature of the surface on the eye point _side . shall be defined in _E. In the present invention as described above, each lens can be made into the simplest structure by using a single lens. (Example) The present invention will be described below based on the example of the present invention shown in FIG. In Fig. 1, EP is an eye point indicating the position where the observing eye is placed, and from the observing eye side, the first lens L ₁ is a negative lens, the second lens L 2 is a biconvex positive lens, and the second lens L ₂ is a biconvex positive lens. The eyepiece L is composed of three lenses, including a _third lens L3, which is a negative meniscus lens with a concave surface. A light beam from an objective lens (not shown) is reflected by a quick return mirror M and enters a focus plate S from below in the figure, where an object image is formed by the objective lens. The light flux from this focus plate passes through a condenser lens C, is reflected by a pentagonal roof prism P, and then enters an eyepiece L, where an object image on the focus plate is observed by the observing eye at the eyepoint position EP. The diopter is adjusted by moving at least one of the three lenses constituting the eyepiece L on the optical axis, either alone or in conjunction with the focus plate S, as described below. Ru. Here, the lower surface _S1 of the focusing plate is the focusing surface, and a Fresnel lens is formed on the upper surface _S2 of the focusing plate, and the condenser lens C may be omitted depending on the light gathering ability of the Fresnel lens. It is. It is also possible to turn the reticle upside down and use the upper surface as the focusing surface. In order to clearly explain the effects of the basic configuration of the present invention, a comparison with a conventional configuration will be made. For this purpose, FIG. 2 shows the basic structure of the conventional finder described above, and FIG. 3 shows the basic structure of the finder according to the present invention. Each figure is a developed optical path diagram of the thin lens system of the finder optical system. In FIGS. 2 and 3, EP is an eye point indicating the position where the observing eye is placed, and the broken line represents the air equivalent portion of the pentagonal roof prism P _A. S ₁
is the focus plane of the focusing plate mentioned above, the diopter-adjustable eyepiece L is both at the 0-day-opter adjustment position, and H is the position of the rear principal surface of the eyepiece in this state. . and,
In an actual viewfinder, the light beam emitted from the focusing surface _S1 reaches the viewing eye, but based on the principle of ray reversal, the light beam entering from the viewing eye side of the eyepiece is directed onto the focus plate by the eyepiece. Since it can be viewed as a condensing lens and can be treated like a general photographic lens, in the following explanation it will be assumed that the light beam enters from the eye point side where the observing eye is placed. That is, in FIGS. 2 and 3, it is assumed that the light beam is incident from the left side (eye point EP side). In Fig. 2, which shows the basic configuration of a conventional finder, a paraxial ray a of 0 dayopter incident parallel to the optical axis A is converged by a positive lens L _P , and then
It is diverged by the negative lens L _N and becomes a′, so a and
The rear principal surface H of the eyepiece, which is determined as the intersection with a', protrudes toward the eye point. Since the focal length of the eyepiece L is expressed as the distance from the rear principal surface H to the focal plane _S1 , it has to be long. On the other hand, in the configuration of the present invention shown in _FIG . Since the structure is configured to receive the converging action of the positive second lens L ₂ and the divergent action of the negative third lens L ₃ , the distance after the eyepiece L is determined as the intersection of the extension of the light ray a' emitting these and a. The side principal surface H is located on the pentagonal roof prism side, making it possible to shorten the focal length of the eyepiece L as the distance from the rear principal surface H to the focal plane _S1 . By shortening the focal length of the eyepiece lens in this way, it becomes possible to make the finder magnification, which is the ratio of the focal length of the objective lens (taking lens) and the eyepiece lens, relatively high. In addition, in the explanation of Figures 2 and 3 above, the refractive power of the condenser lens C was excluded to avoid complication, but as the focal length of the eyepiece becomes shorter, the combined focal length with the condenser lens also becomes shorter. Therefore, the above explanation does not lose any validity. Next, the above-mentioned conditions that define the shape of each lens constituting the eyepiece will be explained. Equation (1) relates to the shape of the negative lens as the first lens. As can be seen from the basic configuration of the present invention described above, since the first lens is the lens closest to the eye point, the height from the optical axis at the position where the oblique light beam crosses the lens is the lowest among the three lenses. However, on the other hand, the axial light beam that is focused at the center of the focal plane of the focusing plate is incident at a high position. Therefore, the first lens has a relatively large contribution to the spherical aberration compared to the other second and third lenses. Therefore, (1)
When the lower limit of the equation is exceeded, the spherical aberration becomes truly excessive, and when the upper limit is exceeded, the opposite tendency becomes significant, making it difficult to correct the spherical aberration. Equation (2) defines the shape of the biconvex positive lens as the second lens. In the second lens, since both the axial light beam and the oblique light beam pass through a high position from the optical axis, they have a large influence not only on spherical aberration but also on field curvature and distortion aberration. Therefore, when the lower limit of equation (2) is exceeded, the field curvature and distortion become exactly excessive,
The spherical aberration becomes excessively negative. If the upper limit of this condition is exceeded, the opposite tendency becomes significant and it becomes difficult to maintain good performance. Equation (3) defines the shape of a negative meniscus lens with a concave surface facing the eye point as the third lens. Since the third lens allows the oblique light flux to pass through the position farthest from the optical axis, its contribution to field curvature and distortion is large. Therefore, when the lower limit of equation (3) is exceeded, the field curvature and distortion become excessively negative, and when the upper limit is exceeded, the opposite tendency becomes significant, making it difficult to perform aberration correction well. Become. Further, in the condition of the above equation (1) that defines the shape of the first lens, it is desirable that the condition -3.3<SF ₁ <0 (4) is further satisfied. That is, it is desirable that the shape of the first lens is a meniscus shape with a convex surface facing the eyepoint side, or a shape in which the absolute value of the radius of curvature of the lens surface on the eyepoint side is larger than that on the opposite side. Since the first lens is a concave lens closest to the eyepoint, if the peripheral portion of this lens protrudes toward the eyepoint, the actual eye distance will be shortened, which is inconvenient in practice. Therefore, if the configuration is as shown in equation (4), there is no protrusion on the eye point side, and as long as the above conditional expression is within the range, the eye distance will not be reduced substantially. In the structure of the eyepiece lens as described above, it is desirable that the following conditions are further satisfied. 1.0<|f ₁ |/f<1.5 (5) However, f ₁ is the focal length of the first lens, and f is the combined focal length of the entire finder including the condenser lens in the 0 diopter state. This condition (5) is, as explained in Figure 3,
It has the function of controlling the position of the main surface H of the eyepiece L. When the lower limit is exceeded, the main surface of the eyepiece can be positioned on the side of the penta roof prism, so the focal length of the eyepiece can be shortened and the finder magnification can be increased. Correction becomes difficult. Furthermore, if the upper limit of this condition is exceeded, the first lens will have almost no refractive power, which will deviate from the basic structure of the present invention, and the effect will be reduced. In addition, since the eyepiece L has positive refractive power as a whole, in order to correct chromatic aberration, a low dispersion glass is used as the second lens as a positive lens.
It goes without saying that it is desirable to use high-dispersion glass for the first and third lenses serving as negative lenses. Furthermore, it goes without saying that if a high refractive index glass is used for the pentagonal roof prism P, the air equivalent length will be shortened, so that even higher finder magnification can be obtained in combination with the structure of the present invention. A method of adjusting the diopter in the viewfinder configuration as described above will be described below based on specific examples. FIG. 4 is a developed optical path diagram of the first embodiment according to the present invention. Each symbol in the figure is the same as in FIG. 1 described above, and shows the reflection at the pentagonal roof prism in an expanded manner. And 4mm on the eye point EP surface
The state of a ray of light passing through an eye ring with a size of φ and heading toward the center and edge of the reticle S is shown. This first
In the embodiment, diopter adjustment is performed by fixing the first lens L ₁ and the third lens L ₃ and moving the second lens L ₂ independently along the optical axis. The configuration in the figure shows a -1 diopter state in which the diopter is in the reference state. In order to increase the negative diopter, the second lens _L2 is moved toward the pentagonal roof prism as indicated by the arrow in the figure. (The meaning of this arrow is the same in the optical configuration diagrams of each embodiment below.) Table 1 shows the specifications of the first embodiment, and FIGS.
B and C show various aberration diagrams in each diopter state. In each aberration diagram, A is -2 dayopter,
B indicates the standard -1 dayopter state, and C indicates the 0 dayopter state, respectively. In the second embodiment shown in FIG. 6, when adjusting the diopter, the second lens L ₂ is fixed and the first lens L ₁
and the third lens _L3 move together along the optical axis. Table 2 shows the specifications of the second embodiment, and FIGS. 7A, B, and C show various aberration diagrams in each diopter state. In the third embodiment, as shown in FIG. 8, the first lens _L1 and the third lens _L3 move integrally, and the second lens _L2 moves in the opposite direction on the optical axis. This allows the diopter to be adjusted. Table 3 shows the specifications of the third embodiment, and Figures 9A, B, and C
shows various aberration diagrams in each diopter state. In the fourth embodiment, as shown in FIG.
The diopter is adjusted by fixing the lens L ₁ and moving the second lens L ₂ and the third lens L ₃ in opposite directions on the optical axis. Table 4 shows the specifications of the fourth embodiment, and FIGS. 11A, B, and C show various aberration diagrams in each diopter state. FIG. 12 is a developed optical path diagram of a fifth embodiment according to the present invention, and in this embodiment, the first lens _L1 and the second lens
The lens _L2 is fixed, and the diopter is adjusted by moving only the third lens _L3 on the axis. The specifications of this fifth embodiment are shown in Table 5, and Fig. 13A,
B and C show various aberration diagrams in each diopter state. FIG. 14 is a developed optical path diagram of the sixth embodiment. In this embodiment, the basic configuration is similar to that of the first embodiment, with the optical path between the first lens L ₁ and the third lens L ₃ fixed. The diopter is adjusted by moving the second lens _L2 on the axis. This embodiment is configured without a condenser lens. The specifications of this sixth embodiment are shown in Table 6, and Fig. 15A,
B and C show various aberration diagrams in each diopter state. The specifications of each of the above embodiments are shown below. In the table, f represents the focal length of the entire finder including the eyepiece L and condenser lens C, and f ₁ ,
Let f ₂ and f ₃ represent the focal lengths of the first lens, second lens, and third lens, respectively, and EL represents the ocular distance, that is, the distance from the eye point to the first lens. In addition, Dpt represents the diopter value, which is the diopter of the viewfinder, and the numbers at the left end of each table represent the order from the eyepoint side, and the radius of curvature of the lens surface with the concave surface facing the eyepoint side is shown as positive. Ta.

【表】【table】

【表】各実施例の収差図から、上記の各実施例が共に
比較的短い焦点距離の接眼レンズ系を有し、従つ
て高いフアインダー倍率を維持しつつも、視度の
各状態において諸収差が良好に補正されており、
視度調整においても鮮明な像を観察し得ることが
明らかである。そして、接眼レンズ全体を移動することによつ
て視度補正を行つていた従来の方式に比べると、
視度補正のために必要なレンズの移動量が小さく
なつている。よく知られているように、１デイオ
プターの視度調整のために必要なレンズの移動量
Δは、そのレンズの焦点距離をf₁とするとき、 Δ＝（f₁）²／1000 で与えられる。上記の実施例における接眼レンズ
全体の焦点距離ｆが略70mmであるので、接眼レン
ズ全体の移動によつて１デイオプターの視度調整
を行うために必要な接眼レンズ全体の移動量Δは
4.9mmにもなる。これに対し、上記の各実施例で
は、最大でも２mm程度であり、半分以下という小
さな移動量で十分であることが分かる。（発明の効果）以上の如く本発明によれば、フアインダー倍率
を比較的高く維持しつつ視度調整が可能であつ
て、しかも良好な像性能を維持する一眼レフレツ
クスカメラ用のフアインダーを実現することが可
能である。[Table] From the aberration diagrams of each example, it can be seen that each of the above examples has an eyepiece system with a relatively short focal length, and therefore, while maintaining a high finder magnification, various aberrations occur in each diopter state. has been well corrected,
It is clear that a clear image can be observed even when the diopter is adjusted. And compared to the conventional method, which corrects diopter by moving the entire eyepiece,
The amount of lens movement necessary for diopter correction is becoming smaller. As is well known, the amount of lens movement Δ required to adjust the diopter of 1 dayopter is given by Δ=(f ₁ ) ² /1000, where f ₁ is the focal length of the lens. . Since the focal length f of the entire eyepiece in the above example is approximately 70 mm, the amount of movement Δ of the entire eyepiece required to adjust the diopter by 1 dayopter by moving the entire eyepiece is
It becomes 4.9mm. On the other hand, in each of the above embodiments, it can be seen that a small movement amount of about 2 mm at most, less than half, is sufficient. (Effects of the Invention) As described above, according to the present invention, a finder for a single-lens reflex camera is realized that allows diopter adjustment while maintaining a relatively high viewfinder magnification and maintains good image performance. It is possible to do so.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図は本発明によるフアインダーの概略構成
図、第２図は従来のフアインダーの基本構成図、
第３図は本発明によるフアインダーの基本構成
図、第４図は本発明による第１実施例の展開光路
図、第５図Ａ，Ｂ，Ｃは第１実施例において視度
調整した場合の各デイオプター状態での諸収差
図、第６図は本発明による第２実施例の展開光路
図、第７図Ａ，Ｂ，Ｃは第２実施例において視度
調整した場合の各デイオプター状態での諸収差
図、第８図は本発明による第３実施例の展開光路
図、第９図Ａ，Ｂ，Ｃは第３実施例において視度
調整した場合の各デイオプター状態での諸収差
図、第１０図は本発明による第４実施例の展開光
路図、第１１図Ａ，Ｂ，Ｃは第４実施例において
視度調整した場合の各デイオプター状態での諸収
差図、第１２図は本発明による第５実施例の展開
光路図、第１３図Ａ，Ｂ，Ｃは第５実施例におい
て視度調整した場合の各デイオプター状態での諸
収差図、第１４図は本発明による第６実施例の展
開光路図、第１５図Ａ，Ｂ，Ｃは第６実施例にお
いて視度調整した場合の各デイオプター状態での
諸収差図である。主要部分の符号の説明、Ｌ……接眼レンズ、
L₁……負の第１レンズ、Ｓ……焦点板、L₂……
正の第２レンズ、L₃……負の第３レンズ、Ｐ…
…ペンタダハプリズム、Ｃ……コンデンサーレン
ズ。 FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a finder according to the present invention, FIG. 2 is a basic configuration diagram of a conventional finder,
FIG. 3 is a basic configuration diagram of the finder according to the present invention, FIG. 4 is a developed optical path diagram of the first embodiment according to the present invention, and FIG. Figure 6 is a developed optical path diagram of the second embodiment of the present invention, and Figures 7A, B, and C are diagrams of various aberrations in each diopter state when the diopter is adjusted in the second embodiment. Aberration diagrams, Figure 8 is a developed optical path diagram of the third embodiment according to the present invention, Figures 9A, B, and C are various aberration diagrams in each diopter state when diopter is adjusted in the third embodiment, and Figure 10 The figure is a developed optical path diagram of the fourth embodiment according to the present invention, Figures 11A, B, and C are various aberration diagrams in each diopter state when the diopter is adjusted in the fourth embodiment, and Figure 12 is a diagram according to the present invention. The developed optical path diagram of the fifth embodiment, FIGS. 13A, B, and C are various aberration diagrams in each diopter state when the diopter is adjusted in the fifth embodiment, and FIG. 14 is the developed optical path diagram of the sixth embodiment according to the present invention. The developed optical path diagrams in FIGS. 15A, B, and C are diagrams of various aberrations in each diopter state when the diopter is adjusted in the sixth embodiment. Explanation of symbols of main parts, L...eyepiece,
L ₁ ... Negative first lens, S ... Focusing plate, L ₂ ...
Positive second lens, L ₃ ...Negative third lens, P...
...Penta roof prism, C...Condenser lens.

Claims

【特許請求の範囲】１焦点板上の物体像を観察するための接眼レン
ズを有するフアインダーにおいて、該接眼レンズ
を観察側から順に、負の第１レンズL₁、正の第
２レンズL₂、負の第３レンズL₃で構成し、該レ
ンズの内少なくとも１個のレンズを単独又は連係
して光軸に沿つて移動することによつて視度調整
が可能であり、前記第１、第２及び第３レンズの
シエイプフアクターを、それぞれSF₁，SF₂，
SF₃とし、シエイプフアクターSFは、各レンズの
焦点板側の面の曲率半径をR_S、アイポイント側
の面の曲率半径をR_Eとするとき、 SF＝R_S＋R_E／R_S−R_E で定義するものとし、 −2.0＜SF₁＜ 1.0 (1) −1.0＜SF₂＜−0.36 (2) 1.7＜SF₃＜ 3.9 (3) の各条件を満足することを特徴とする視度調整フ
アインダー。[Scope of Claims] 1. In a finder having an eyepiece for observing an object image on a focusing plate, the eyepiece is arranged in order from the observation side: a negative first lens L ₁ , a positive second lens L ₂ , The diopter can be adjusted by moving at least one of the lenses along _the optical axis, either alone or in conjunction with each other. The shape factors of the second and third lenses are SF ₁ , SF ₂ ,
SF ₃ , and the shape factor SF is as follows: SF = R S + R E / R S, where R _S is the radius of curvature of the surface on the focusing plate side of each lens, and R _E is the radius of curvature of the _surface on the eye _point _side . −R _E , and is characterized by satisfying the following conditions: −2.0<SF ₁ < 1.0 (1) −1.0<SF ₂ <−0.36 (2) 1.7<SF ₃ < 3.9 (3) Diopter adjustment viewfinder.