JP4269361B2 - Eyepiece - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、接眼レンズ、特に一眼レフカメラのファインダーに用いられる接眼レンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】
一眼レフカメラのファインダーは、撮影レンズがファインダーの対物レンズを兼ねるため、レンズ交換が容易で、望遠撮影や近接撮影においてもパララックスが発生しないという特徴があり、レンズ交換式カメラの主流となっている。
この一眼レフカメラのファインダーは、撮影レンズの実像を、正屈折力の接眼レンズで拡大観察する実像式ファインダーであり、撮影レンズの倒立像を表面鏡とペンタダハプリズムを用いて正立化し、色消しされた接合正レンズの接眼レンズによって拡大観察するという構成が一般的であった。
【０００３】
そして近年、高年齢層へのカメラの浸透に伴って、視度の調節が可能なファインダーへの要望が高まっている。この要望への対応として、例えば特開昭５９−１４８０２１号公報などに提案されているような、アイポイント側から順に、凹レンズ群、凸レンズ群、凹レンズ群の３群構成で、凸レンズ群を移動させることによって視度を調節することが可能な接眼レンズが知られている。
【０００４】
また近年、プラスチックの成形技術の飛躍的な進歩によって、高い精度の要求される光学部品にもプラスチックが用いられるようになってきた。そのひとつに、前記ペンタプリズムと同等の機能を果たすプラスチックダハミラー、所謂ペンタミラーがあげられる。このペンタミラーを用いることによって、一層軽量で安価な一眼レフカメラを提供することが出来るようになったのである。
【０００５】
【発明の解決しようとする課題】
ところがこのペンタミラーを用いたファインダーは、従来プリズムで構成されていたものをミラーで置き換えているため、実質的な光路長が長く、それゆえファインダー倍率が小さいという欠点を有していた。
この問題点を解決するため、例えば特開平４−３７４０４号公報のごとく、接眼レンズをアイポイント側より順に、負レンズ、正レンズと配置した所謂レトロフォーカス型の構成とすることによって、ペンタミラーを配置する空間、すなわちバックフォーカスを確保しながら接眼レンズの焦点距離を短縮し、ファインダー倍率を高めようとするいくつかの提案がなされている。しかしながらこれらの提案のファインダーはいずれも視度の調節機能を内蔵しておらず、消費者の要望に十分こたえているとは言い難い。
【０００６】
一方上記特開昭５９−１４８０２１号公報などに提案されている視度調節可能な接眼レンズは、視度節機能を内蔵した接眼レンズの中では最も倍率を高くすることが可能な構成ではあるが、やはり特開平４−３７４０４号公報の接眼レンズと比較すると、倍率の点ではかなり見劣りするものであった。
また、従来の視度調節機能を内蔵した接眼レンズは、ひとみ径が４φ程度しか確保されていないため、例えば暗い場所で撮影者の瞳が開いている場合、あるいは撮影者の眼と接眼レンズの射出瞳がずれていたばあい、ファインダーの見えが顕著に悪化してしまうという欠点を有していた。
【０００７】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、ペンタミラーを用いたファインダーに用いる場合でも高い倍率が確保され、なおかつ１０φ以上の大きな瞳径を有する高性能な視度調節機能を内蔵した接眼レンズを安価に提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記問題点を解決するために、アイポイント側より順に、アイポイント側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなる、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、両凸レンズからなる正の屈折力を持つ第２レンズ群と、負レンズからなる負の屈折力を持つ第３レンズ群とからなり、前記第２レンズ群を光軸にそって移動させることによって視度を変化させることが可能な接眼レンズにおいて、前記両凸レンズの少なくとも１方の面を、光軸から離れるにしたがって正の屈折力が弱まるような非球面で構成するとともに、以下の各条件式を満足することを特徴とする接眼レンズを構成する。
【０００９】
（１） −３＜Ｓ１＜−１．５
（２） ０．１５＜Ｓ２＜０．３５
（３） １＜ｆ３／ｆ１＜１．８
（４） −２．８＜ｆ１／ｆ２＜−２．２
但し、
Ｓ１：前記第１レンズ群中の負メニスカスレンズのシェープファクター
Ｓ２：前記第２レンズ群中の両凸レンズのシェープファクター
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
（各レンズのシェープファクターは、アイポイント側面の曲率半径をｒｅ、物体側面の曲率半径をｒｓとしたとき、以下の式
Ｓ＝（ｒｅ＋ｒｓ）／（ｒｅ−ｒｓ）
で定義されるものとし、またその面が非球面である場合は、近軸の曲率半径で計算されるものとする）
【００１０】
【発明の実施の形態】
図１に本発明の接眼レンズの光路図を示す。図１に示されるように本発明は、アイポイント側（図の右側）より順に、アイポイント側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１を有する第１レンズ群Ｇ１と、両凸レンズＬ２を有する第２レンズ群Ｇ２と、負レンズＬ３を有する第３レンズ群Ｇ３とで構成され、少なくとも前記両凸レンズＬ２の１方の面を、光軸から離れるにしたがって正の屈折力が弱まるような非球面で構成し、かつ第２レンズ群Ｇ２の移動によって視度調節を可能にしたものである。
【００１１】
従来の凹凸凹の３群形式の接眼レンズは、アイポイント側の第１レンズ群中の負レンズの物体側面が強い凹面となっており、かつその面と第２レンズ群中の正レンズのアイポイント側面の曲率が近いか、もしくは第２レンズ群中の正レンズの物体側面と第３レンズ群中の負レンズのアイポイント側面の曲率が近い構成になっており、これらの面で高次の球面収差とコマ収差が発生するため、大きな瞳径に対して良好な収差補正を行うことは困難であった。
【００１２】
そこで本発明においては、前記負メニスカスレンズＬ１をアイポイント側に凹面を向けた形状とし、前記負メニスカスレンズＬ１と前記両凸レンズＬ２の対向する面の曲率の符合を違えることによって、高次の球面収差およびコマ収差の発生を抑える構成とした。しかしこのような構成をとると、球面収差の補正が不十分となる恐れがあるため、前記両凸レンズＬ２の１方の面を、光軸から離れるにしたがって正の屈折力が弱まるような非球面で構成し、ほぼ完全な球面収差の補正を可能にしている。
【００１３】
そして本発明においては、条件式（１）乃至（４）を満足することが望ましい。
条件式（１）は、前記負メニスカスレンズＬ１の形状を規定するものであり、この式の値が上限値を上回ると、大きな瞳径に対する良好な球面収差およびコマ収差の補正が難しくなる。逆に下限値を下回った場合、負メニスカスレンズのアイポイント側の曲率が強くなりすぎるため、長いアイポイントを得ることが困難になる。
【００１４】
条件式（２）は、前記両凸レンズＬ２の形状を規定するものであり、この式の値が上限値を上回っても下限値を下回っても、ファインダーの見えに最も重要なファクターである非点収差の補正が困難になる。
条件式（３）は、前記負メニスカスレンズＬ１と、前記負レンズＬ３の屈折力配分を規定するもので、この式の値が下限値を下回ると、ファインダー倍率を十分に高くすることが困難になる。逆に上限値を上回ると、前記負メニスカスレンズＬ１の屈折力が相対的に強くなりすぎるため、諸収差の補正に破綻を来す。
【００１５】
条件式（４）は、前記負メニスカスレンズＬ１と、前記両凸レンズＬ２の屈折力配分を規定するもので、この式の値が上限値を上回ると、前記両凸レンズＬ２の屈折力が小さくなるため、広い視度調節範囲が得られない。逆に下限値を下回る場合は、前記両凸レンズＬ２の屈折力が過大になるか、前記負メニスカスレンズＬ１の屈折力が小さくなり、広い視度調節範囲を得るためには有利であるが、前者の場合、コマ収差の補正が困難であり、後者の場合ファインダー倍率の低下を招くため、いずれの場合も好ましくない。
【００１６】
次に本発明においては、色収差を良好に補正するため、さらに以下の条件式（５）乃至（６）を満足することが望ましい。
（５） ｜ν１−ν３｜＜５
（６） ２０＜ν２−ν３＜３０
ここで、
ν１：前記第１レンズ群中の負メニスカスレンズのアッベ数
ν２：前記第２レンズ群中の両凸レンズのアッベ数
ν３：前記第３レンズ群中の負レンズのアッベ数
条件式（５）は倍率色収差の補正に関し、この式の値が上限値を上回っても下限値を下回っても、良好な倍率色収差の補正が困難になる。
【００１７】
条件式（６）は、軸上色収差の補正に関し、この式の値が上限値を上回っても下限値を下回っても、良好な軸上色収差の補正が困難になる。
ところで、本発明のファインダーを安価に構成するためには、各レンズ群を単レンズで構成し、しかも全てのレンズをプラスチック材料で構成することが望ましい。そこで色収差の補正の観点から種々のプラスチック材料をあてはめてみると、アイポイント側に凹面を向けた負メニスカス形状の第１レンズＬ１にはメタクリル樹脂あるいはポリオレフィン樹脂、両凸形状の第２レンズＬ２にはメタクリル樹脂あるいはポリオレフィン樹脂、負の屈折力を持つ第３レンズＬ３にはポリカーボネート樹脂を使用することが望ましい。そして、第２レンズＬ２は全てのレンズ中最も屈折力が大きく、プラスチック材料につきものの、温度や湿度変化による形状変化や屈折率変化の影響を最も受けやすいため、その材料には低吸湿材料であるポリオレフィン樹脂を用いることが望ましく、第１レンズＬ１は、第２レンズＬ２に比べ温度や湿度変化による性能変化が小さいため、その材料にはコスト上有利なメタクリル樹脂を用いることが望ましい。
【００１８】
そして本発明においては、以下の条件式（７）乃至（８）を満足することが望ましい。
（７） −３＜Ｓｂ１＜−１．５
（８） ０．１５＜Ｓｂ２＜０．３５
但し、
Ｓｂ１：前記第１レンズのシェープファクター
Ｓｂ２：前記第２レンズのシェープファクター
（各レンズのシェープファクターは、アイポイント側面の曲率半径をｒｅ、物体側面の曲率半径をｒｓとしたとき、以下の式
Ｓ＝（ｒｅ＋ｒｓ）／（ｒｅ−ｒｓ）
で定義され、またその面が非球面である場合は、近軸の曲率半径で計算するものとする）
条件式（７）は、前記第１レンズＬ１の形状を規定するものであり、この式の値が上限値を上回ると、大きな瞳径に対する良好な球面収差およびコマ収差の補正が難しくなる。逆に下限値を下回った場合、負メニスカスレンズのアイポイント側の曲率が強くなりすぎるため、長いアイポイントを得ることが困難になる。
【００１９】
条件式（８）は、前記第２レンズＬ２の形状を規定するものであり、この式の値が上限値を上回っても下限値を下回っても、ファインダーの見えに最も重要なファクターである非点収差の補正が困難になる。
次に、本発明においては、以下の条件式（９）乃至（１０）を満足することが望ましい。
【００２０】
（９） １＜ｆｂ３／ｆｂ１＜１．８
（１０） −２．８＜ｆｂ１／ｆｂ２＜−２．２
但し、
ｆｂ１：前記第１レンズの焦点距離
ｆｂ２：前記第２レンズの焦点距離
ｆｂ３：前記第３レンズの焦点距離
条件式（９）は、前記第１レンズＬ１と、前記第３レンズＬ３の屈折力配分を規定するもので、この式の値が下限値を下回ると、ファインダー倍率を十分に高くすることが困難になる。逆に上限値を上回ると、前記負第１レンズＬ１の屈折力が相対的に強くなりすぎるため、諸収差の補正に破綻を来す。
【００２１】
条件式（１０）は、前記第１レンズＬ１と、前記第２レンズＬ２の屈折力配分を規定するもので、この式の値が上限値を上回ると、前記第２レンズＬ２の屈折力が小さくなるため、広い視度調節範囲が得られない。逆に下限値を下回る場合は、前記第２レンズＬ２の屈折力が過大になるか、前記第１レンズＬ１の屈折力が小さくなり、広い視度調節範囲を得るためには有利であるが、前者の場合、コマ収差の補正が困難であり、後者の場合ファインダー倍率の低下を招くため、いずれの場合も好ましくない。
【００２２】
【実施例】
以下に本発明の実施例を示す。
以下の表に掲げる本発明の実施例１乃至６は、いずれもペンタミラーを用いた一眼レフカメラ用の接眼レンズであって、アイポイント側より順に、アイポイント側に凹面を向けた負メニスカス形状の第１レンズＬ１と、両凸形状の第２レンズＬ２と、負の屈折力を持つ第３レンズＬ３からなる３群３枚構成であり、前記第２レンズＬ２の物体側面は、光軸から離れるにしたがって正の屈折力が弱まるような非球面で構成されている。
【００２３】
また、第１レンズＬ１はメタクリル樹脂で構成され、第２レンズＬ２は、実施例１乃至３はメタクリル樹脂で、実施例４乃至６はポリオレフィン樹脂で構成されており、第３レンズＬ３はポリカーボネート樹脂で構成されている。
以下の表に本発明の実施例を掲げる。以下の表中、左端の数字はアイポイントを第１面とした時の面番号、Ｒは曲率半径、Ｄは面間隔、ｎｄはｄ線における屈折率、νｄはアッベ数を表している。
【００２４】
表中＊で示される非球面は、光軸からの高さをｙ、光軸方向の面の深さをｘ、Ｒを近軸の曲率半径、Ｋを円錐常数、Ｃ８を８次の非球面係数として以下の式で表されるものとする。
ｘ＝（ｙ**2／Ｒ）／（１＋（１−Ｋ・ｙ**2／Ｒ**2）**0.5）＋Ｃ８・ｙ**8
（但し式中および以下すべて、ａ**ｂの表記は、ａのｂ乗を表すものとする。）
また記載された視度の単位はディオプターであり、倍率は焦点距離５１．６の撮影レンズと組み合わせた場合のファインダー倍率を表している。
【００２５】
〔実施例１〕

〔実施例２〕

〔実施例３〕

〔実施例４〕

〔実施例５〕

〔実施例６〕

図１に実施例１の接眼レンズ光路図、図２に実施例１の視度マイナス状態の収差図、図３に実施例１の視度プラス状態の収差図、図４に実施例２の接眼レンズ光路図、図５実施例２の視度マイナス状態の収差図、図６に実施例２の視度プラス状態の収差図、図７に実施例３の接眼レンズ光路図、図８に実施例３の視度マイナス状態の収差図、図９に実施例３の視度プラス状態の収差図、図１０に実施例４の接眼レンズ光路図、図１１に実施例４の視度マイナス状態の収差図、図１２に実施例４の視度プラス状態の収差図、図１３に実施例５の接眼レンズ光路図、図１４に実施例５の視度マイナス状態の収差図、図１５に実施例５の視度プラス状態の収差図、図１６に実施例６の接眼レンズ光路図、図１７に実施例６の視度マイナス状態の収差図、図１８に実施例６の視度プラス状態の収差図を示す。
【００２６】
各収差図において、ｄはｄ線（λ＝５８７．６nm）、ＦはＦ線（λ＝４８６．１nm）、ＣはＣ線（λ＝６５６．３nm）の収差を表す。また球面収差図中における点線は、正弦条件不満足量を表し、非点収差図中の実線はサジタル像面を、点線はメリディオナル像面を表す。これらの各収差図によれば、本発明の実施例では、諸収差が良好に補正されていることがわかる。ちなみに各光路図からもわかる通り、この収差図は接眼レンズの有効径いっぱいに光束を通した場合の収差を示している。本発明の接眼レンズはこのように、コマ収差と球面収差が良好に補正されているため、従来の視度調節可能なファインダーのように、暗いところで性能が低下したり、目をアイポイント位置からずらしてもファインダー像が流れることはない。
【００２７】
また本発明の接眼レンズは、収差図からも見て取れるように、従来の接眼レンズに比べて歪曲収差が良好に補正されており、また従来焦点面近傍に歪曲収差補正のため配置されていたいわゆるコンデンサーレンズを廃止しても、従来とほぼ同等の歪曲収差の補正が可能である。
以下に各実施例の条件数値対応表を掲げる。
【００２８】

【００２９】
【発明の効果】
以上のように本発明によれば、ペンタミラーを用いたファインダーであっても高い倍率が確保され、なおかつ10φ以上の大きな瞳径を有する高性能な視度調節機能を内蔵した接眼レンズを安価に提供することができる。
なお本発明の接眼レンズは、一眼レフファインダーの接眼レンズはもとより、ひろく実像ファインダーの接眼レンズとして利用可能なことはいうまでもない。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例１の接眼レンズ光路図
【図２】実施例１の視度マイナス状態の収差図
【図３】実施例１の視度プラス状態の収差図
【図４】実施例２の接眼レンズ光路図
【図５】実施例２の視度マイナス状態の収差図
【図６】実施例２の視度プラス状態の収差図
【図７】実施例３の接眼レンズ光路図
【図８】実施例３の視度マイナス状態の収差図
【図９】実施例３の視度プラス状態の収差図
【図１０】実施例４の接眼レンズ光路図
【図１１】実施例４の視度マイナス状態の収差図
【図１２】実施例４の視度プラス状態の収差図
【図１３】実施例５の接眼レンズ光路図
【図１４】実施例５の視度マイナス状態の収差図
【図１５】実施例５の視度プラス状態の収差図
【図１６】実施例６の接眼レンズ光路図
【図１７】実施例６の視度マイナス状態の収差図
【図１８】実施例６の視度プラス状態の収差図
【符号の説明】
ＥＰ：アイポイント
Ｇ１：第１レンズ群
Ｇ２：第２レンズ群
Ｇ３：第３レンズ群
Ｌ１：第１レンズ
Ｌ２：第２レンズ
Ｌ３：第３レンズ
Ｙ ：像高
ＮＡ：像側の開口数[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an eyepiece, and more particularly to an eyepiece used in a viewfinder of a single-lens reflex camera.
[0002]
[Prior art]
The single-lens reflex camera's viewfinder is characterized by the fact that the taking lens doubles as the objective lens of the viewfinder, so it is easy to change lenses, and there is no parallax in telephoto or close-up photography. Yes.
This single-lens reflex camera finder is a real-image finder that magnifies and observes the real image of the photographic lens with an eyepiece with positive refracting power. The inverted image of the photographic lens is erected using a surface mirror and a penta roof prism, and achromatic. In general, a configuration in which observation is performed with an eyepiece of a cemented positive lens is performed.
[0003]
In recent years, with the penetration of cameras into the elderly, there is an increasing demand for a finder capable of adjusting diopter. As a response to this demand, the convex lens group is moved in a three-group configuration of a concave lens group, a convex lens group, and a concave lens group in order from the eye point side as proposed in, for example, Japanese Patent Laid-Open No. 59-148021. There are known eyepieces that can adjust the diopter accordingly.
[0004]
In recent years, plastics have come to be used for optical parts that require high precision due to the dramatic progress of plastic molding technology. One of them is a plastic roof mirror that performs the same function as the pentaprism, so-called a pentamirror. By using this pentamirror, a lighter and cheaper single-lens reflex camera can be provided.
[0005]
[Problem to be Solved by the Invention]
However, the finder using the pentamirror has a disadvantage that the substantial optical path length is long and the finder magnification is small because the conventional finder is replaced with a mirror.
In order to solve this problem, for example, as disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 4-37404, a pentamirror is formed by adopting a so-called retrofocus configuration in which an eyepiece is arranged in order from the eyepoint side with a negative lens and a positive lens. Several proposals have been made to reduce the focal length of the eyepiece while increasing the viewfinder magnification while ensuring the space to be arranged, that is, the back focus. However, none of these proposed finders have a built-in diopter adjustment function, and it is difficult to say that they satisfy the demands of consumers.
[0006]
On the other hand, the diopter-adjustable eyepiece proposed in the above-mentioned Japanese Patent Application Laid-Open No. 59-148021 is the configuration that can maximize the magnification among eyepieces with a built-in diopter function. As compared with the eyepiece lens disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 4-37404, the magnification was considerably inferior.
In addition, since the conventional eyepiece with a built-in diopter adjustment function has a pupil diameter of only about 4φ, for example, when the photographer's eyes are open in a dark place, or when the photographer's eyes and eyepieces If the exit pupil is deviated, the viewfinder is noticeably deteriorated.
[0007]
The present invention has been made in view of the above problems, and has a high-performance diopter adjustment function that ensures a high magnification even when used in a finder using a pentamirror and has a large pupil diameter of 10φ or more. An object is to provide a built-in eyepiece at low cost.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
The present invention, in order to solve the above problems, in order from the eye point side, a negative meniscus lens having a concave surface facing the eye point side, a first lens group having negative refractive power, positive biconvex lens a second lens group having a refractive power, and a third lens group having negative refractive power consisting of a negative lens, varying the diopter by moving the second lens group along the optical axis In the eyepiece capable of satisfying the requirements, at least one surface of the biconvex lens is formed of an aspherical surface in which the positive refractive power decreases as the distance from the optical axis increases, and the following conditional expressions are satisfied: The eyepiece lens is configured as follows.
[0009]
(1) -3 <S1 <-1.5
(2) 0.15 <S2 <0.35
(3) 1 <f3 / f1 <1.8
(4) -2.8 <f1 / f2 <-2.2
However,
S1: shape factor of negative meniscus lens in the first lens group S2: shape factor of biconvex lens in the second lens group f1: focal length f2 of the first lens group f: focal length f3 of the second lens group : Focal length of the third lens group (the shape factor of each lens is represented by the following formula S = (re + rs) / (re−rs, where re is the curvature radius of the eye point side surface and rs is the curvature radius of the object side surface) )
And if the surface is aspheric, it is calculated with the paraxial radius of curvature )
[0010]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
FIG. 1 shows an optical path diagram of the eyepiece of the present invention. As shown in FIG. 1, in the present invention, in order from the eye point side (right side in the figure), a first lens group G1 having a negative meniscus lens L1 having a concave surface facing the eye point side, and a second lens having a biconvex lens L2. Consists of a lens group G2 and a third lens group G3 having a negative lens L3, and at least one surface of the biconvex lens L2 is composed of an aspheric surface whose positive refractive power decreases with increasing distance from the optical axis. In addition, diopter adjustment is enabled by moving the second lens group G2.
[0011]
In a conventional concave / convex concave three-group eyepiece, the object side surface of the negative lens in the first lens group on the eyepoint side is a strong concave surface, and the eye of the positive lens in the second lens group The curvature of the point side surface is close, or the curvature of the object side surface of the positive lens in the second lens group and the eye point side surface of the negative lens in the third lens group are close to each other. Since spherical aberration and coma occur, it has been difficult to perform good aberration correction for a large pupil diameter.
[0012]
Therefore, in the present invention, the negative meniscus lens L1 is formed in a shape having a concave surface facing the eye point side, and the signs of the curvatures of the opposing surfaces of the negative meniscus lens L1 and the biconvex lens L2 are made different so that a higher order spherical surface is obtained. A configuration that suppresses the occurrence of aberration and coma is adopted. However, if such a configuration is adopted, there is a risk that the correction of spherical aberration may be insufficient, so that one surface of the biconvex lens L2 has an aspherical surface in which the positive refractive power decreases with increasing distance from the optical axis. This makes it possible to correct almost perfect spherical aberration.
[0013]
In the present invention, it is desirable to satisfy the conditional expressions (1) to (4).
Conditional expression (1) defines the shape of the negative meniscus lens L1, and if the value of this expression exceeds the upper limit value, it becomes difficult to correct spherical aberration and coma aberration for a large pupil diameter. On the other hand, when the value falls below the lower limit, the curvature of the negative meniscus lens on the eye point side becomes too strong, making it difficult to obtain a long eye point.
[0014]
Conditional expression (2) defines the shape of the biconvex lens L2, and is an astigmatism that is the most important factor for the viewfinder appearance regardless of whether the value of this expression exceeds the upper limit value or less than the lower limit value. It becomes difficult to correct aberrations.
Conditional expression (3) defines the refractive power distribution of the negative meniscus lens L1 and the negative lens L3. If the value of this expression is below the lower limit, it is difficult to sufficiently increase the finder magnification. Become. On the contrary, when the value exceeds the upper limit value, the refractive power of the negative meniscus lens L1 becomes relatively strong, which causes a failure in correcting various aberrations.
[0015]
Conditional expression (4) defines the refractive power distribution between the negative meniscus lens L1 and the biconvex lens L2. If the value of this expression exceeds the upper limit value, the refractive power of the biconvex lens L2 becomes small. A wide diopter adjustment range cannot be obtained. On the contrary, when the value is below the lower limit, the refractive power of the biconvex lens L2 becomes excessive or the refractive power of the negative meniscus lens L1 becomes small, which is advantageous for obtaining a wide diopter adjustment range. In this case, it is difficult to correct coma, and in the latter case, the viewfinder magnification is reduced.
[0016]
Next, in the present invention, in order to correct chromatic aberration satisfactorily, it is desirable to satisfy the following conditional expressions (5) to (6).
(5) | ν1-ν3 | <5
(6) 20 <ν2-ν3 <30
here,
ν1: Abbe number of negative meniscus lens in the first lens group ν2: Abbe number of biconvex lens in the second lens group ν3: Abbe number conditional expression (5) of the negative lens in the third lens group is a magnification Regarding the correction of chromatic aberration, even if the value of this expression exceeds the upper limit value or falls below the lower limit value, it is difficult to correct the lateral chromatic aberration.
[0017]
Conditional expression (6) relates to correction of axial chromatic aberration, and it is difficult to correct axial chromatic aberration satisfactorily even if the value of this expression exceeds the upper limit value or falls below the lower limit value.
By the way, in order to construct the finder of the present invention at a low cost, it is desirable that each lens group is composed of a single lens, and all the lenses are composed of a plastic material. Therefore, when various plastic materials are applied from the viewpoint of correcting chromatic aberration, methacrylic resin or polyolefin resin is used for the negative meniscus first lens L1 with the concave surface facing the eye point side, and the biconvex second lens L2 is used. It is desirable to use methacrylic resin or polyolefin resin and polycarbonate resin for the third lens L3 having negative refractive power. The second lens L2 has the highest refractive power among all the lenses and is a plastic material. However, the second lens L2 is most susceptible to changes in shape and refractive index due to temperature and humidity changes. It is desirable to use a polyolefin resin, and since the first lens L1 has a smaller performance change due to temperature and humidity changes than the second lens L2, it is desirable to use a methacrylic resin, which is advantageous in terms of cost, as the material.
[0018]
In the present invention, it is desirable that the following conditional expressions (7) to (8) are satisfied.
(7) -3 <Sb1 <-1.5
(8) 0.15 <Sb2 <0.35
However,
Sb1: Shape factor of the first lens Sb2: Shape factor of the second lens (The shape factor of each lens is represented by the following formula S, where re is the radius of curvature of the side surface of the eye point and rs is the radius of curvature of the object side surface: = (Re + rs) / (re-rs)
If the surface is aspherical, it shall be calculated with the paraxial radius of curvature)
Conditional expression (7) defines the shape of the first lens L1, and if the value of this expression exceeds the upper limit value, it becomes difficult to correct spherical aberration and coma aberration for a large pupil diameter. On the other hand, when the value falls below the lower limit, the curvature of the negative meniscus lens on the eye point side becomes too strong, making it difficult to obtain a long eye point.
[0019]
Conditional expression (8) defines the shape of the second lens L2. Regardless of whether the value of this expression exceeds the upper limit or the lower limit, it is the most important factor for the viewfinder appearance. Correction of point aberration becomes difficult.
Next, in the present invention, it is desirable that the following conditional expressions (9) to (10) are satisfied.
[0020]
(9) 1 <fb3 / fb1 <1.8
(10) -2.8 <fb1 / fb2 <-2.2
However,
fb1: Focal length of the first lens fb2: Focal length of the second lens fb3: Focal length conditional expression (9) of the third lens is the refractive power distribution of the first lens L1 and the third lens L3. When the value of this equation is below the lower limit, it is difficult to sufficiently increase the finder magnification. On the contrary, when the value exceeds the upper limit value, the refractive power of the negative first lens L1 becomes relatively strong, which causes a failure in correcting various aberrations.
[0021]
Conditional expression (10) defines the refractive power distribution between the first lens L1 and the second lens L2. When the value of this expression exceeds the upper limit value, the refractive power of the second lens L2 becomes small. Therefore, a wide diopter adjustment range cannot be obtained. Conversely, when the value is below the lower limit, the refractive power of the second lens L2 becomes excessive or the refractive power of the first lens L1 becomes small, which is advantageous for obtaining a wide diopter adjustment range. In the former case, it is difficult to correct the coma aberration, and in the latter case, the viewfinder magnification is reduced.
[0022]
【Example】
Examples of the present invention are shown below.
Examples 1 to 6 of the present invention listed in the following table are eyepiece lenses for a single-lens reflex camera using a pentamirror, each having a negative meniscus shape with a concave surface facing the eye point side in order from the eye point side Of the first lens L1, a biconvex second lens L2, and a third lens L3 having a negative refractive power. The object side surface of the second lens L2 is separated from the optical axis. It is composed of an aspherical surface whose positive refractive power is weakened with distance.
[0023]
The first lens L1 is made of methacrylic resin, the second lens L2 is made of methacrylic resin in Examples 1 to 3, the examples 4 to 6 are made of polyolefin resin, and the third lens L3 is made of polycarbonate resin. It consists of
The following table lists examples of the present invention. In the following table, the leftmost number is the surface number when the eye point is the first surface, R is the radius of curvature, D is the surface spacing, nd is the refractive index at the d-line, and νd is the Abbe number.
[0024]
The aspherical surface indicated by * in the table indicates the height from the optical axis as y, the depth of the surface in the optical axis direction as x, R as the paraxial radius of curvature, K as the cone constant, and C8 as the 8th-order aspherical surface. The coefficient is represented by the following formula.
x = (y ** 2 / R) / (1+ (1-K · y ** 2 / R ** 2) ** 0.5) + C8 · y ** 8
(However, in the formula and all the following, a ** b represents a to the bth power.)
The unit of diopter described is diopter, and the magnification represents the finder magnification when combined with a photographing lens having a focal length of 51.6.
[0025]
[Example 1]

[Example 2]

Example 3

Example 4

Example 5

Example 6

FIG. 1 is an optical path diagram of an eyepiece lens of Example 1, FIG. 2 is an aberration diagram of a diopter minus state of Example 1, FIG. 3 is an aberration diagram of a diopter plus state of Example 1, and FIG. 5 is an aberration diagram in the diopter minus state of Example 2, FIG. 6 is an aberration diagram in the diopter plus state of Example 2, FIG. 7 is an eyepiece optical path diagram of Example 3, and FIG. FIG. 9 is a diagram showing aberrations in the diopter plus state of Example 3. FIG. 10 is an optical path diagram of the eyepiece lens in Example 4. FIG. 11 is an aberration diagram in the minus diopter state of Example 4. FIG. 12 is an aberration diagram in the positive diopter state of Example 4, FIG. 13 is an optical path diagram of the eyepiece lens in Example 5, FIG. 14 is an aberration diagram in the negative diopter state of Example 5, and FIG. FIG. 16 shows the aberration diagram of the eyepiece lens of Example 6, and FIG. 17 shows the aberration of the diopter minus state of Example 6. , Show aberrations diopter positive state of Embodiment 6 in FIG. 18.
[0026]
In each aberration diagram, d represents the aberration of the d line (λ = 587.6 nm), F represents the aberration of the F line (λ = 486.1 nm), and C represents the aberration of the C line (λ = 656.3 nm). The dotted line in the spherical aberration diagram represents the unsatisfactory sine condition, the solid line in the astigmatism diagram represents the sagittal image plane, and the dotted line represents the meridional image plane. According to each of these aberration diagrams, it can be seen that in the embodiment of the present invention, various aberrations are satisfactorily corrected. Incidentally, as can be seen from each optical path diagram, this aberration diagram shows the aberration when the light beam passes through the effective diameter of the eyepiece. As described above, the eyepiece of the present invention is well corrected for coma and spherical aberration, so that the performance is lowered in a dark place like the conventional diopter-adjustable viewfinder, or the eye is positioned from the eye point position. The viewfinder image does not flow even if it is shifted.
[0027]
In addition, as can be seen from the aberration diagram, the eyepiece of the present invention has a distortion aberration corrected better than that of a conventional eyepiece lens, and is a so-called condenser that has been disposed near the focal plane for correcting distortion aberration. Even if the lens is abolished, it is possible to correct distortion almost equivalent to the conventional one.
The following table shows the numerical condition correspondence for each example.
[0028]

[0029]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, an eyepiece with a high-performance diopter adjustment function that has a large pupil diameter of 10φ or more is secured at a low cost, even with a finder using a pentamirror. Can be provided.
Needless to say, the eyepiece of the present invention can be used not only as an eyepiece of a single-lens reflex finder but also as an eyepiece of a real image finder.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an optical diagram of an eyepiece lens in Example 1. FIG. 2 is an aberration diagram in a diopter minus state in Example 1. FIG. 3 is an aberration diagram in a diopter plus state in Example 1. FIG. Eyepiece optical path diagram [FIG. 5] Aberration diagram of diopter minus state of Example 2 [FIG. 6] Aberration diagram of diopter plus state of Example 2 [FIG. 7] Eyepiece optical path diagram of Example 3 FIG. 9 is an aberration diagram of the diopter plus state of Example 3. FIG. 9 is an aberration diagram of the diopter plus state of Example 3. FIG. 10 is an optical path diagram of the eyepiece lens of Example 4. FIG. FIG. 12 is an aberration diagram of Example 4 in a plus diopter state. FIG. 13 is an optical diagram of an eyepiece lens in Example 5. FIG. 14 is an aberration diagram of Example 5 in a minus diopter state. FIG. 16 is a diagram showing the optical path of an eyepiece lens in Example 6. FIG. Difference view [18] aberration diagrams diopter positive state of Example 6 [Description of symbols]
EP: eye point G1: first lens group G2: second lens group G3: third lens group L1: first lens L2: second lens L3: third lens Y: image height NA: numerical aperture on the image side

Claims (5)

アイポイント側より順に、アイポイント側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなる、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、両凸レンズからなる正の屈折力を持つ第２レンズ群と、負レンズからなる負の屈折力を持つ第３レンズ群とからなり、前記第２レンズ群を光軸にそって移動させることによって視度を変化させることが可能な接眼レンズにおいて、
前記両凸レンズの少なくとも１方の面を、光軸から離れるにしたがって正の屈折力が弱まるような非球面で構成するとともに、以下の条件式を満足することを特徴とする接眼レンズ。
（１） −３＜Ｓ１＜−１．５
（２） ０．１５＜Ｓ２＜０．３５
（３） １＜ｆ３／ｆ１＜１．８
（４） −２．８＜ｆ１／ｆ２＜−２．２
但し、
Ｓ１：前記第１レンズ群中の負メニスカスレンズのシェープファクター
Ｓ２：前記第２レンズ群中の両凸レンズのシェープファクター
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
（各レンズのシェープファクターは、アイポイント側面の曲率半径をｒｅ、物体側面の曲率半径をｒｓとしたとき、以下の式
Ｓ＝（ｒｅ＋ｒｓ）／（ｒｅ−ｒｓ）
で定義されるものとし、またその面が非球面である場合は、近軸の曲率半径で計算されるものとする）In order from the eye point side, a first lens group having a negative refractive power composed of a negative meniscus lens having a concave surface facing the eye point side, a second lens group having a positive refractive power composed of a biconvex lens, and a negative lens in the negative and a third lens group having a refractive power, ocular capable of changing the diopter by moving the second lens group along the optical axis consisting of
An eyepiece characterized in that at least one surface of the biconvex lens is formed of an aspherical surface whose positive refractive power decreases as the distance from the optical axis increases, and the following conditional expression is satisfied.
(1) -3 <S1 <-1.5
(2) 0.15 <S2 <0.35
(3) 1 <f3 / f1 <1.8
(4) -2.8 <f1 / f2 <-2.2
However,
S1: shape factor of negative meniscus lens in the first lens group S2: shape factor of biconvex lens in the second lens group f1: focal length f2 of the first lens group f: focal length f3 of the second lens group : Focal length of the third lens group (the shape factor of each lens is represented by the following formula S = (re + rs) / (re−rs, where re is the curvature radius of the eye point side surface and rs is the curvature radius of the object side surface) )
And if the surface is aspheric, it is calculated with the paraxial radius of curvature) 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の接眼レンズ。
（５） ｜ν１−ν３｜＜５
（６） ２０＜ν２−ν３＜３０
但し、
ν１：前記第１レンズ群中の負メニスカスレンズのアッベ数
ν２：前記第２レンズ群中の両凸レンズのアッベ数
ν３：前記第３レンズ群中の負レンズのアッベ数The eyepiece according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
(5) | ν1-ν3 | <5
(6) 20 <ν2-ν3 <30
However,
ν1: Abbe number of negative meniscus lens in the first lens group ν2: Abbe number of biconvex lens in the second lens group ν3: Abbe number of negative lens in the third lens group 前記負メニスカスレンズと、前記両凸レンズと、前記負レンズとをプラスチック材料で構成することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の接眼レンズ。The eyepiece according to claim 1 or 2, wherein the negative meniscus lens, the biconvex lens, and the negative lens are made of a plastic material. 前記負メニスカスレンズの材料にメタクリル樹脂またはポリオレフィン樹脂を用い、前記両凸レンズの材料にメタクリル樹脂またはポリオレフィン樹脂を用い、前記負レンズの材料にポリカーボネート樹脂を用いることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の接眼レンズ。The methacrylic resin or polyolefin resin is used for the material of the negative meniscus lens, the methacrylic resin or polyolefin resin is used for the material of the biconvex lens, and the polycarbonate resin is used for the material of the negative lens. The eyepiece as described in any one of 3. 前記負メニスカスレンズの材料にメタクリル樹脂を用い、前記両凸レンズの材料にポリオレフィン樹脂を用いることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の接眼レンズ。The eyepiece according to any one of claims 1 to 4, wherein a methacrylic resin is used as a material for the negative meniscus lens, and a polyolefin resin is used as a material for the biconvex lens.

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