JPH0556602A - 真空ポンプ付交流発電機 - Google Patents
真空ポンプ付交流発電機Info
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- JPH0556602A JPH0556602A JP23077491A JP23077491A JPH0556602A JP H0556602 A JPH0556602 A JP H0556602A JP 23077491 A JP23077491 A JP 23077491A JP 23077491 A JP23077491 A JP 23077491A JP H0556602 A JPH0556602 A JP H0556602A
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- vacuum pump
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 真空ポンプを加振源とする回転ｎ次振動数と
発電機回転子固有振動数が一致する虞れがなく、常に安
定した発電機出力が得られるようにした真空ポンプ付交
流発電機を提供すること。 【構成】 回転子１の質量をｍ、回転子軸１ａのヤング
率をＥ、その平均軸径をｄ、回転子１の中心から一方の
軸受７の中心までの軸の長さをＬ1、回転子１の中心か
ら他方の軸受８の中心までの軸の長さをＬ2、真空ポン
プのベーンの個数をｎ、そして回転子１の最高回転速度
をＮとしたとき、これらの間に所定の関係が成立するよ
うにしたものである。 【効果】 真空ポンプを加振源とする共振現象発生の虞
れは無くなり、常に安定した発電電力を供給することが
できる。
発電機回転子固有振動数が一致する虞れがなく、常に安
定した発電機出力が得られるようにした真空ポンプ付交
流発電機を提供すること。 【構成】 回転子１の質量をｍ、回転子軸１ａのヤング
率をＥ、その平均軸径をｄ、回転子１の中心から一方の
軸受７の中心までの軸の長さをＬ1、回転子１の中心か
ら他方の軸受８の中心までの軸の長さをＬ2、真空ポン
プのベーンの個数をｎ、そして回転子１の最高回転速度
をＮとしたとき、これらの間に所定の関係が成立するよ
うにしたものである。 【効果】 真空ポンプを加振源とする共振現象発生の虞
れは無くなり、常に安定した発電電力を供給することが
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、車両用内燃機関の補機
である真空ポンプ付の発電機に係り、特に自動車用ディ
ーゼルエンジンに装備するのに好適な真空ポンプ付交流
発電機に関する。
である真空ポンプ付の発電機に係り、特に自動車用ディ
ーゼルエンジンに装備するのに好適な真空ポンプ付交流
発電機に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、自動車など車両では、ブレー
キ倍力装置など真空をエネルギー源とした各種の機器が
使用されているが、このとき、ガソリンエンジンでは、
このエネルギー源となる真空源として、エンジンの吸気
負圧を利用するのが一般的であった。
キ倍力装置など真空をエネルギー源とした各種の機器が
使用されているが、このとき、ガソリンエンジンでは、
このエネルギー源となる真空源として、エンジンの吸気
負圧を利用するのが一般的であった。
【０００３】然し乍ら、ディーゼルエンジンの自動車で
は、エンジンの吸気負圧が充分に得られないので、この
ときには、別途、真空ポンプの装備を要する。そこで、
エンジン補機として、ほとんど欠かせない装備品である
発電機に真空ポンプを組合せた、真空ポンプ付交流発電
機が従来から知られており、その例を特公昭６３−８９
０３４号公報などに見ることができる。
は、エンジンの吸気負圧が充分に得られないので、この
ときには、別途、真空ポンプの装備を要する。そこで、
エンジン補機として、ほとんど欠かせない装備品である
発電機に真空ポンプを組合せた、真空ポンプ付交流発電
機が従来から知られており、その例を特公昭６３−８９
０３４号公報などに見ることができる。
【０００４】そして、この従来技術では、両軸両軸受形
の発電機の回転子の一方の軸受の外側の軸端に、偏心形
ベーンポンプからなる真空ポンプのロータを取付け、こ
のロータが発電機の回転界磁形回転子と一緒にエンジン
で駆動されるようにし、必要とする真空を発生するよう
になっているのであるが、このとき、真空ポンプの中で
回転するロータに設けられているベーンの枚数ｎに比例
して回転ｎ次振動が発生する。
の発電機の回転子の一方の軸受の外側の軸端に、偏心形
ベーンポンプからなる真空ポンプのロータを取付け、こ
のロータが発電機の回転界磁形回転子と一緒にエンジン
で駆動されるようにし、必要とする真空を発生するよう
になっているのであるが、このとき、真空ポンプの中で
回転するロータに設けられているベーンの枚数ｎに比例
して回転ｎ次振動が発生する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、発電
機回転子軸受間の距離、発電機回転子軸の剛性、回転子
質量の関係から決まる回転子の固有振動数ｆoが、機関
の実用回転域において、真空ポンプにより発生する回転
ｎ次振動数より低い領域になってしまう点について配慮
がされておらず、実用回転速度領域内の高回転域で、回
転子固有振動数と真空ポンプを加振源とする回転ｎ次振
動数が一致して共振現象が発生し、この結果、回転子軸
が振られて回転子軸に固定されているスリップリングの
摺動面が振れ、スリップリングとブラシの接触が不安定
になり、発電機の出力電流のふらつきや出力電流の低
下、さらには摺動面荒れによるブラシやスリップリング
の早期摩耗が発生するという問題があった。
機回転子軸受間の距離、発電機回転子軸の剛性、回転子
質量の関係から決まる回転子の固有振動数ｆoが、機関
の実用回転域において、真空ポンプにより発生する回転
ｎ次振動数より低い領域になってしまう点について配慮
がされておらず、実用回転速度領域内の高回転域で、回
転子固有振動数と真空ポンプを加振源とする回転ｎ次振
動数が一致して共振現象が発生し、この結果、回転子軸
が振られて回転子軸に固定されているスリップリングの
摺動面が振れ、スリップリングとブラシの接触が不安定
になり、発電機の出力電流のふらつきや出力電流の低
下、さらには摺動面荒れによるブラシやスリップリング
の早期摩耗が発生するという問題があった。
【０００６】本発明の目的は、実用回転速度領域におい
て、真空ポンプを加振源とする回転ｎ次振動数と発電機
回転子固有振動数が一致する虞れがなく、常に安定した
発電機出力が得られるようにした真空ポンプ付交流発電
機を提供することにある。
て、真空ポンプを加振源とする回転ｎ次振動数と発電機
回転子固有振動数が一致する虞れがなく、常に安定した
発電機出力が得られるようにした真空ポンプ付交流発電
機を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的は、回転子の質
量をｍ〔Ｋgｆ・Ｓ2／ｍｍ〕、回転子の回転軸のヤング
率をＥ〔Ｋgｆ／ｍｍ2〕、平均軸径をｄ〔ｍｍ〕、回転
子の中心から一方の軸受の中心までの軸の長さをＬ
1〔ｍｍ〕、回転子の中心から他方の軸受の中心までの
軸の長さをＬ2〔ｍｍ〕、真空ポンプのベーンの個数を
ｎ、そして回転子の最高回転速度をＮ〔ｒｐｍ〕とした
とき、
量をｍ〔Ｋgｆ・Ｓ2／ｍｍ〕、回転子の回転軸のヤング
率をＥ〔Ｋgｆ／ｍｍ2〕、平均軸径をｄ〔ｍｍ〕、回転
子の中心から一方の軸受の中心までの軸の長さをＬ
1〔ｍｍ〕、回転子の中心から他方の軸受の中心までの
軸の長さをＬ2〔ｍｍ〕、真空ポンプのベーンの個数を
ｎ、そして回転子の最高回転速度をＮ〔ｒｐｍ〕とした
とき、
【０００８】
【数１】
【０００９】の関係が成立するように、各部を構成する
ことにより達成される。
ことにより達成される。
【００１０】
【作用】回転子の固有振動数ｆo〔Ｈｚ〕は、次の(1)式
で与えられる。
で与えられる。
【００１１】
【数２】
【００１２】一方、真空ポンプを加振源とする回転ｎ次
振動数ｆn〔Ｈｚ〕は、次の(2)式で与えられる。
振動数ｆn〔Ｈｚ〕は、次の(2)式で与えられる。
【００１３】
【数３】
【００１４】従って、ｆo ＞ｆn の関係が満足されるよ
うに、すなわち、次の式が成立するように構成してやれ
ば、どのような運転状態になっても共振現象発生の虞れ
は無くなり、常に安定した発電電力の供給を得ることが
できる。
うに、すなわち、次の式が成立するように構成してやれ
ば、どのような運転状態になっても共振現象発生の虞れ
は無くなり、常に安定した発電電力の供給を得ることが
できる。
【００１５】
【数１】
【００１６】
【実施例】以下、本発明による真空ポンプ付交流発電機
について、図示の実施例により詳細に説明する。図２
は、本発明の一実施例で、図において、ＡＣＧが交流発
電機を、そしてＶＰが真空ポンプを表わし、１は回転
子、１ａは回転子軸、１ｂはセレーション、２は界磁コ
イル、３ａ、３ｂはスリップリング、３ｃはフロントカ
バー、３ｄはリヤカバー、４ａはブラシ保持器、４ｂ、
４ｃはブラシ、５は整流装置、６はプーリ、７、８は軸
受、９は固定子鉄心、９ａは３相巻線からなる電機子コ
イル、１０、１０ａはボルト、１１は真空ポンプＶＰの
ロータ、１２は真空ポンプＶＰのケーシング、１３は真
空ポンプＶＰのベーンである。
について、図示の実施例により詳細に説明する。図２
は、本発明の一実施例で、図において、ＡＣＧが交流発
電機を、そしてＶＰが真空ポンプを表わし、１は回転
子、１ａは回転子軸、１ｂはセレーション、２は界磁コ
イル、３ａ、３ｂはスリップリング、３ｃはフロントカ
バー、３ｄはリヤカバー、４ａはブラシ保持器、４ｂ、
４ｃはブラシ、５は整流装置、６はプーリ、７、８は軸
受、９は固定子鉄心、９ａは３相巻線からなる電機子コ
イル、１０、１０ａはボルト、１１は真空ポンプＶＰの
ロータ、１２は真空ポンプＶＰのケーシング、１３は真
空ポンプＶＰのベーンである。
【００１７】回転子１は、図１に詳細に示されているよ
うに、極の形状が爪形のポールコアと、円筒状の界磁コ
イル２を備え、この界磁コイル２は、回転子軸１ａに同
軸的に嵌合されたモールド成形品に圧入した金属環から
なる、２個のスリップリング３ａ、３ｂに接続されてい
る。一方、これらスリップリング３ａ、３ｂには、ブラ
シ保持器４ａ内に保持されて軸方向に並んで配置されて
いるブラシ４ｂ、４ｃがそれぞれ摺動接触し、整流装置
５を介して電機子コイル９ａから供給される直流電流が
界磁コイル２に供給されるようにし、これにより回転子
１が励磁されるようになっている。
うに、極の形状が爪形のポールコアと、円筒状の界磁コ
イル２を備え、この界磁コイル２は、回転子軸１ａに同
軸的に嵌合されたモールド成形品に圧入した金属環から
なる、２個のスリップリング３ａ、３ｂに接続されてい
る。一方、これらスリップリング３ａ、３ｂには、ブラ
シ保持器４ａ内に保持されて軸方向に並んで配置されて
いるブラシ４ｂ、４ｃがそれぞれ摺動接触し、整流装置
５を介して電機子コイル９ａから供給される直流電流が
界磁コイル２に供給されるようにし、これにより回転子
１が励磁されるようになっている。
【００１８】回転子軸１ａの両側は、それぞれフロント
カバー３ｃとリヤカバー３ｄに設けられている軸受７、
８により軸支されており、フロントカバー３ｃから突き
出た軸端にはプーリ６が取付られている。フロントカバ
ー３ｃとリヤカバー３ｄは、それぞれ３相の電機子コイ
ル９ａが巻装された固定子鉄心９の外周両端面に当接嵌
合され、ボルト１０により固定されている。
カバー３ｃとリヤカバー３ｄに設けられている軸受７、
８により軸支されており、フロントカバー３ｃから突き
出た軸端にはプーリ６が取付られている。フロントカバ
ー３ｃとリヤカバー３ｄは、それぞれ３相の電機子コイ
ル９ａが巻装された固定子鉄心９の外周両端面に当接嵌
合され、ボルト１０により固定されている。
【００１９】そこで、図示してない、ディーゼルエンジ
ンなど、外部の駆動装置からベルトを介してプーリ６が
回転駆動されると、回転子１が回転駆動され、発電動作
が得られることになる。そして、この実施例では、回転
軸１ａに与えられる最高回転速度Ｎが１１５００〔ｒｐ
ｍ〕になるように、駆動側と非駆動側のプーリ比が選ば
れている。
ンなど、外部の駆動装置からベルトを介してプーリ６が
回転駆動されると、回転子１が回転駆動され、発電動作
が得られることになる。そして、この実施例では、回転
軸１ａに与えられる最高回転速度Ｎが１１５００〔ｒｐ
ｍ〕になるように、駆動側と非駆動側のプーリ比が選ば
れている。
【００２０】次に、回転軸１ａのプーリ６が設けられて
いる軸端とは反対側の軸端にはセレーション１ｂが設け
られており、これに真空ポンプＶＰのロータ１１が嵌合
されている。この真空ポンプＶＰは偏心形ベーンポンプ
と呼ばれるタイプのものであり、従って、ロータ１１に
は、径方向に開口している４個の溝が、ロータ１１の周
方向に等間隔で設けられており、これらの溝には、それ
ぞれロータ１１の径方向へ摺動運動が可能な４個のベー
ン１３が挿嵌されている。
いる軸端とは反対側の軸端にはセレーション１ｂが設け
られており、これに真空ポンプＶＰのロータ１１が嵌合
されている。この真空ポンプＶＰは偏心形ベーンポンプ
と呼ばれるタイプのものであり、従って、ロータ１１に
は、径方向に開口している４個の溝が、ロータ１１の周
方向に等間隔で設けられており、これらの溝には、それ
ぞれロータ１１の径方向へ摺動運動が可能な４個のベー
ン１３が挿嵌されている。
【００２１】そして、このロータ１１はケーシング１２
の円筒状をなしている内側空間部内に、偏心した状態で
保持され、この内側空間部の内周面に、４個のベーン１
３の外側端部が、図示してないスプリングの力と遠心力
により、当接押圧された状態で摺動回転されるようにな
っている。また、このケーシング１２は、交流発電機Ａ
ＣＧのリヤカバー３ｄの背面にボルト１０ａによって固
定されている。そこで、交流発電機ＡＣＧの回転子１が
回転駆動されると、真空ポンプＶＰのロータ１１も一緒
に回転し、周知の偏心形ベーンポンプとして動作し、真
空が得られることになる。
の円筒状をなしている内側空間部内に、偏心した状態で
保持され、この内側空間部の内周面に、４個のベーン１
３の外側端部が、図示してないスプリングの力と遠心力
により、当接押圧された状態で摺動回転されるようにな
っている。また、このケーシング１２は、交流発電機Ａ
ＣＧのリヤカバー３ｄの背面にボルト１０ａによって固
定されている。そこで、交流発電機ＡＣＧの回転子１が
回転駆動されると、真空ポンプＶＰのロータ１１も一緒
に回転し、周知の偏心形ベーンポンプとして動作し、真
空が得られることになる。
【００２２】ところで、以上のようにして、交流発電機
ＡＣＧと真空ポンプＶＰが回転駆動されると、真空ポン
プＶＰを加振源とする回転ｎ次の振動が、図３に示すよ
うに発生する。ここで、ｎはベーン１３の個数であり、
従って、この実施例では、上記したように、ｎ＝４であ
る。そこで、いま、実用最高回転数Ｎ〔ｒｐｍ〕とする
と、この場合には、その振動数は０〔Ｈｚ〕〜ｎ・Ｎ／
６０〔Ｈｚ〕となり、この領域内に回転子１の固有振動
数ｆo が存在すると、軸受７、８を支点とした回転子１
の共振が発生し、上記したように、回転子軸１ａが大き
く振られて回転子軸に固定されているスリップリング３
ａ、３ｂの摺動面が振れ、ブラシ４ｂ、４ｃとの接触が
不安定になり、発電機の出力電流のふらつきや出力電流
の低下、さらには摺動面荒れによるスリップリング３
ａ、３ｂとブラシ４ｂ、４ｃの早期摩耗の虞れを生じ
る。
ＡＣＧと真空ポンプＶＰが回転駆動されると、真空ポン
プＶＰを加振源とする回転ｎ次の振動が、図３に示すよ
うに発生する。ここで、ｎはベーン１３の個数であり、
従って、この実施例では、上記したように、ｎ＝４であ
る。そこで、いま、実用最高回転数Ｎ〔ｒｐｍ〕とする
と、この場合には、その振動数は０〔Ｈｚ〕〜ｎ・Ｎ／
６０〔Ｈｚ〕となり、この領域内に回転子１の固有振動
数ｆo が存在すると、軸受７、８を支点とした回転子１
の共振が発生し、上記したように、回転子軸１ａが大き
く振られて回転子軸に固定されているスリップリング３
ａ、３ｂの摺動面が振れ、ブラシ４ｂ、４ｃとの接触が
不安定になり、発電機の出力電流のふらつきや出力電流
の低下、さらには摺動面荒れによるスリップリング３
ａ、３ｂとブラシ４ｂ、４ｃの早期摩耗の虞れを生じ
る。
【００２３】そこで、この実施例では、回転子１の質量
をｍ〔Ｋgｆ・Ｓ2／ｍｍ〕、回転子の回転軸１ａのヤン
グ率をＥ〔Ｋgｆ／ｍｍ2〕、平均軸径をｄ〔ｍｍ〕、そ
して図１に示すように、回転子１の中心から一方の軸受
７の中心までの回転軸１ａの長さをＬ1〔ｍｍ〕、回転
子１の中心から他方の軸受８の中心までの回転軸１ａの
長さをＬ2〔ｍｍ〕、真空ポンプＶＰのベーン１３の個
数をｎ、そして回転子１の最高回転速度をＮ〔ｒｐｍ〕
としたとき、回転子の固有振動数ｆo〔Ｈｚ〕は、
をｍ〔Ｋgｆ・Ｓ2／ｍｍ〕、回転子の回転軸１ａのヤン
グ率をＥ〔Ｋgｆ／ｍｍ2〕、平均軸径をｄ〔ｍｍ〕、そ
して図１に示すように、回転子１の中心から一方の軸受
７の中心までの回転軸１ａの長さをＬ1〔ｍｍ〕、回転
子１の中心から他方の軸受８の中心までの回転軸１ａの
長さをＬ2〔ｍｍ〕、真空ポンプＶＰのベーン１３の個
数をｎ、そして回転子１の最高回転速度をＮ〔ｒｐｍ〕
としたとき、回転子の固有振動数ｆo〔Ｈｚ〕は、
【００２４】
【数２】
【００２５】ここで、ｄ＝(ｄ1＋ｄ2)／２ そして、図１に示すように、ｄ1：回転軸１ａの軸受７
側での軸径 ｄ2：回転軸１ａの軸受８側での軸径 で与えられるという事実を見出し、これから
側での軸径 ｄ2：回転軸１ａの軸受８側での軸径 で与えられるという事実を見出し、これから
【００２６】
【数１】
【００２７】 が満足されるように、ｍ＝２.６０×１０~4〔Ｋgｆ・Ｓ
2／ｍｍ〕 Ｅ＝２.１×１０4〔Ｋgｆ／ｍｍ2〕 ｄ1＝２０〔ｍｍ〕 ｄ2＝１７〔ｍｍ〕 Ｌ1＝４１.４〔ｍｍ〕 Ｌ2＝６９.５〔ｍｍ〕 に定めたものである。なお、真空ポンプＶＰのベーン１
３の個数は、上記したように、４である。
2／ｍｍ〕 Ｅ＝２.１×１０4〔Ｋgｆ／ｍｍ2〕 ｄ1＝２０〔ｍｍ〕 ｄ2＝１７〔ｍｍ〕 Ｌ1＝４１.４〔ｍｍ〕 Ｌ2＝６９.５〔ｍｍ〕 に定めたものである。なお、真空ポンプＶＰのベーン１
３の個数は、上記したように、４である。
【００２８】この結果、この実施例によれば、図３に破
線で示すように、回転子１の固有振動数ｆo〔Ｈｚ〕が
かなり高くなり、これと、真空ポンプＶＰを加振源とす
る回転ｎ次振動数ｆn〔Ｈｚ〕とが一致する回転速度
を、１１５００〔ｒｐｍ〕の、実用上充分な最高回転速
度Ｎよりもかなり高い回転速度にすることができ、交流
発電機ＡＣＧにより充分に安定した電力を取り出すこと
ができた。
線で示すように、回転子１の固有振動数ｆo〔Ｈｚ〕が
かなり高くなり、これと、真空ポンプＶＰを加振源とす
る回転ｎ次振動数ｆn〔Ｈｚ〕とが一致する回転速度
を、１１５００〔ｒｐｍ〕の、実用上充分な最高回転速
度Ｎよりもかなり高い回転速度にすることができ、交流
発電機ＡＣＧにより充分に安定した電力を取り出すこと
ができた。
【００２９】一方、図３に実線で示した特性は従来例に
よるものであり、この従来例では、上記実施例とは異な
り、各部の定数や寸法を ｍ＝２.５２×１０~4〔Ｋgｆ・Ｓ2／ｍｍ〕 Ｅ＝２.１×１０4〔Ｋgｆ／ｍｍ2〕 ｄ1＝１７〔ｍｍ〕 ｄ2＝１５〔ｍｍ〕 Ｌ1＝４０.４〔ｍｍ〕 Ｌ2＝７０.０〔ｍｍ〕 に定めたものである。なお、真空ポンプＶＰのベーン１
３の個数は、同じく４である。
よるものであり、この従来例では、上記実施例とは異な
り、各部の定数や寸法を ｍ＝２.５２×１０~4〔Ｋgｆ・Ｓ2／ｍｍ〕 Ｅ＝２.１×１０4〔Ｋgｆ／ｍｍ2〕 ｄ1＝１７〔ｍｍ〕 ｄ2＝１５〔ｍｍ〕 Ｌ1＝４０.４〔ｍｍ〕 Ｌ2＝７０.０〔ｍｍ〕 に定めたものである。なお、真空ポンプＶＰのベーン１
３の個数は、同じく４である。
【００３０】従って、この図３の実線の特性から明らか
なように、この従来例では、回転子の固有振動数ｆo
〔Ｈｚ〕がかなり低くなり、この結果、回転子の固有振
動数ｆo〔Ｈｚ〕と、真空ポンプＶＰを加振源とする回
転ｎ次振動数ｆn〔Ｈｚ〕とが一致する回転速度は、１
１５００〔ｒｐｍ〕の最高回転速度Ｎよりもかなり低い
ところになってしまい、常用回転速度領域内で回転子の
共振を生じ、スリップリングの摺動面が振れ、ブラシと
の接触が不安定になり、発電機の出力電流のふらつきや
出力電流の低下、さらには摺動面荒れによるスリップリ
ングとブラシの早期摩耗の虞れを生じてしまうものであ
る。
なように、この従来例では、回転子の固有振動数ｆo
〔Ｈｚ〕がかなり低くなり、この結果、回転子の固有振
動数ｆo〔Ｈｚ〕と、真空ポンプＶＰを加振源とする回
転ｎ次振動数ｆn〔Ｈｚ〕とが一致する回転速度は、１
１５００〔ｒｐｍ〕の最高回転速度Ｎよりもかなり低い
ところになってしまい、常用回転速度領域内で回転子の
共振を生じ、スリップリングの摺動面が振れ、ブラシと
の接触が不安定になり、発電機の出力電流のふらつきや
出力電流の低下、さらには摺動面荒れによるスリップリ
ングとブラシの早期摩耗の虞れを生じてしまうものであ
る。
【００３１】ところで、本発明は、図２に示す、交流発
電機ＡＣＧの固定子鉄心９の外径寸法Ｄがあまり大きく
なると、上記した条件を満たすのに必要な各部の寸法も
大きくなりすぎ、実用的ではない。従って、本発明の適
用範囲は、この固定子鉄心９の外径寸法Ｄとして、一般
的に汎用されている１４５〔ｍｍ〕以下の交流発電機と
して実施するのが好適である。
電機ＡＣＧの固定子鉄心９の外径寸法Ｄがあまり大きく
なると、上記した条件を満たすのに必要な各部の寸法も
大きくなりすぎ、実用的ではない。従って、本発明の適
用範囲は、この固定子鉄心９の外径寸法Ｄとして、一般
的に汎用されている１４５〔ｍｍ〕以下の交流発電機と
して実施するのが好適である。
【００３２】
【発明の効果】本発明によれば、偏心形ベーンポンプか
らなる真空ポンプを備えた交流発電機において、回転子
の固有振動数を、加振源となる真空ポンプからの回転ｎ
次振動数よりも高い領域に確実に設定することができる
ので、交流発電機の常用回転速度領域内で回転子軸が共
振してしまうのが充分に抑えられ、回転子軸のふらつき
による励磁電流の変化の虞れが無くなり、常に安定した
出力電流を供給することができる。
らなる真空ポンプを備えた交流発電機において、回転子
の固有振動数を、加振源となる真空ポンプからの回転ｎ
次振動数よりも高い領域に確実に設定することができる
ので、交流発電機の常用回転速度領域内で回転子軸が共
振してしまうのが充分に抑えられ、回転子軸のふらつき
による励磁電流の変化の虞れが無くなり、常に安定した
出力電流を供給することができる。
【００３３】また、この結果、スリップリングの摺動面
荒れの発生を抑えることができるので、耐摩耗性が大幅
に改善され、耐用時間の向上を容易に得ることができ
る。
荒れの発生を抑えることができるので、耐摩耗性が大幅
に改善され、耐用時間の向上を容易に得ることができ
る。
【図１】本発明による真空ポンプ付交流発電機の一実施
例における回転子の一部断面による側面図である。
例における回転子の一部断面による側面図である。
【図２】本発明による真空ポンプ付交流発電機の一実施
例を示す一部断面による側面図である。
例を示す一部断面による側面図である。
【図３】本発明の一実施例の効果を説明するための特性
図である。
図である。
ＡＣＧ 交流発電機 ＶＰ 真空ポンプ １ 回転子 １ａ 回転子軸 １ｂ セレーション ２ 界磁コイル ３ａ、３ｂ スリップリング ３ｃ フロントカバー ３ｄ リヤカバー ４ａ ブラシ保持器 ４ｂ、４ｃ ブラシ ５ 整流装置 ６ プーリ ７、８ 軸受 ９ 固定子鉄心 ９ａ ３相巻線からなる電機子コイル １０、１０ａ ボルト １１ 真空ポンプＶＰのロータ １２ 真空ポンプＶＰのケーシング １３ 真空ポンプＶＰのベーン
Claims (2)
- 【請求項１】 両軸両軸受形回転子の一方の軸受の外側
の軸端に偏心形ベーンポンプからなる真空ポンプのロー
タが取付けられた回転界磁型交流発電機において、上記
回転子の質量をｍ〔Ｋgｆ・Ｓ2／ｍｍ〕、上記回転子の
回転軸のヤング率をＥ〔Ｋgｆ／ｍｍ2〕、平均軸径をｄ
〔ｍｍ〕、上記回転子の中心から上記一方の軸受の中心
までの軸の長さをＬ1〔ｍｍ〕、上記回転子の中心から
他方の軸受の中心までの軸の長さをＬ2〔ｍｍ〕、上記
真空ポンプのベーンの個数をｎ、上記回転子の最高回転
速度をＮ〔ｒｐｍ〕としたとき、次の式が成立するよう
に構成したことを特徴とする真空ポンプ付交流発電機。 【数１】 - 【請求項２】 請求項１の発明において、上記交流発電
機の電機子鉄心の外径寸法が１４５〔ｍｍ〕以下である
ことを特徴とする真空ポンプ付交流発電機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3230774A JPH088756B2 (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 真空ポンプ付交流発電機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3230774A JPH088756B2 (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 真空ポンプ付交流発電機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0556602A true JPH0556602A (ja) | 1993-03-05 |
| JPH088756B2 JPH088756B2 (ja) | 1996-01-29 |
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ID=16913056
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3230774A Expired - Fee Related JPH088756B2 (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 真空ポンプ付交流発電機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH088756B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5845954A (en) * | 1996-06-25 | 1998-12-08 | Toyota Technical Center, U.S.A., Inc. | Glove box assembly including glove box that is positionable in a partially open position |
| US7226138B2 (en) | 2003-07-22 | 2007-06-05 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Drawer |
| CN107885699A (zh) * | 2017-09-26 | 2018-04-06 | 昆明理工大学 | 一种建立立式水泵机组轴系轨迹的轴系振动摆度解析表达式的方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS525409A (en) * | 1975-07-02 | 1977-01-17 | Nippon Denso Co Ltd | Generator with oil rotation vacuum pump |
| JPS5944947A (ja) * | 1982-09-03 | 1984-03-13 | Nippon Denso Co Ltd | 偏心型真空ポンプ付発電機 |
| JPS617245U (ja) * | 1984-06-15 | 1986-01-17 | 株式会社日立製作所 | 給油形真空ポンプ直結形発電機の油侵入防止装置 |
-
1991
- 1991-08-19 JP JP3230774A patent/JPH088756B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US7226138B2 (en) | 2003-07-22 | 2007-06-05 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Drawer |
| CN107885699A (zh) * | 2017-09-26 | 2018-04-06 | 昆明理工大学 | 一种建立立式水泵机组轴系轨迹的轴系振动摆度解析表达式的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH088756B2 (ja) | 1996-01-29 |
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