JPH05505021A - 流動床反応器で窒素含有燃料を燃焼した時の亜酸化窒素の放出を減少させる方法 - Google Patents
流動床反応器で窒素含有燃料を燃焼した時の亜酸化窒素の放出を減少させる方法Info
- Publication number
- JPH05505021A JPH05505021A JP3506915A JP50691591A JPH05505021A JP H05505021 A JPH05505021 A JP H05505021A JP 3506915 A JP3506915 A JP 3506915A JP 50691591 A JP50691591 A JP 50691591A JP H05505021 A JPH05505021 A JP H05505021A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- flue gas
- fluidized bed
- temperature
- additives
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 32
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims description 30
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 7
- GQPLMRYTRLFLPF-UHFFFAOYSA-N Nitrous Oxide Chemical compound [O-][N+]#N GQPLMRYTRLFLPF-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 43
- 239000001272 nitrous oxide Substances 0.000 title description 3
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 77
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 69
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 58
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 48
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 46
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 31
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 24
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 21
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 13
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 9
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 9
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 8
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 5
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 claims description 3
- 239000000779 smoke Substances 0.000 claims description 3
- 239000006200 vaporizer Substances 0.000 claims description 3
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims 1
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- WEVYAHXRMPXWCK-UHFFFAOYSA-N Acetonitrile Chemical compound CC#N WEVYAHXRMPXWCK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 8
- 150000003254 radicals Chemical class 0.000 description 8
- -1 hydrogen radicals Chemical class 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 3
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 3
- 238000011160 research Methods 0.000 description 3
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 3
- MGWGWNFMUOTEHG-UHFFFAOYSA-N 4-(3,5-dimethylphenyl)-1,3-thiazol-2-amine Chemical compound CC1=CC(C)=CC(C=2N=C(N)SC=2)=C1 MGWGWNFMUOTEHG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- 230000009469 supplementation Effects 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 206010037660 Pyrexia Diseases 0.000 description 1
- 239000000809 air pollutant Substances 0.000 description 1
- 231100001243 air pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000002816 fuel additive Substances 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 239000005431 greenhouse gas Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N nitrogen dioxide Inorganic materials O=[N]=O JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 1
- 239000002910 solid waste Substances 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000013519 translation Methods 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/54—Nitrogen compounds
- B01D53/56—Nitrogen oxides
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
- F23C10/02—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed
- F23C10/04—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone
- F23C10/08—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases
- F23C10/10—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases the separation apparatus being located outside the combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/08—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of heaters
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2206/00—Fluidised bed combustion
- F23C2206/10—Circulating fluidised bed
- F23C2206/101—Entrained or fast fluidised bed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J2215/00—Preventing emissions
- F23J2215/10—Nitrogen; Compounds thereof
- F23J2215/101—Nitrous oxide (N2O)
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J2219/00—Treatment devices
- F23J2219/20—Non-catalytic reduction devices
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/10—Capture or disposal of greenhouse gases of nitrous oxide (N2O)
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Nitrogen Condensed Heterocyclic Rings (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
- Noodles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
然 ・ −、燃 燃 した の
k の 小 せ ための
本発明は、窒素含有燃料又は他の窒素含有燃焼性化合E 物の燃焼によって大気
中へ放出される亜酸化窒素N、0リ を減少させる方法及び装置に関する。特に
本発明は、固体燃料等を流動床反応器で燃焼させた時のそのような放出物を減少
させる方法及び装置に関する。
よく知られているように、窒素の酸化物は、主に交通、エネルギー生成、例えば
石炭の燃焼及び廃棄物処理によって空気中へ放出される1種々の窒素酸化物が殆
どの燃料で空気による燃焼中に生ずる。これらの窒素酸化物は上昇した燃焼温度
での空気中の窒素自身の酸化により、或は燃料中に含まれる窒素の酸化により生
ずる。
炉中での窒素酸化物放出量を減少させる方法を開発するため多くの試みが成され
てきた。特に煙道ガス中の二酸化窒素(No2)放出物を減少させることに対し
研究が行われてきた。
最近別の酸化物、亜酸化窒素N20が、大気中に増加しつつある地球温暖化の原
因になる「温室効果ガスJの一つであることが発見された。上方の対流圏層内で
酸化!
されると\環化窒素(N 2a )は−酸化窒素(n1tricoxide)
N Oを発生し、それは最も重要な空気汚染物の一つであると考えられている:
N 20 + hv= N 2+○
N20十〇=2NO
−酸化窒素は二酸化炭素と同様な効果を気象に与え、潜在的に温度を上昇し、オ
ゾン贋を破壊する。
N20放出物は、750〜900℃の如き比較的低い燃焼温度を有する燃焼器中
で一層多量に発生することが報告されている。一層高い温度では、N20の形成
は問題にはならないと思われる。なぜなら、N、Oの形成は遅く、N、○からN
、への還元が速いからである。
流動床燃焼器は、殆どの他の型の燃焼器よりもN、Oの形成にとって都合のよい
温度範囲内で作動する。循環及び気泡発生流動床ボイラーからのNtO放出は、
希望される水準よりも高く、50〜200ppfflの水準になることがある。
従って、本発明の目的は、大気圧型及び加圧型の両方の循環又は気泡発生流動床
ボイラーからのN、O放出量を減少させる方法を与えることである。
成することができるHCNは、燃焼器中で形成されるN 20の主たる前駆物賀
であり、N、Oの還元は温度及びHラジカル濃度に強く依存していることが示唆
されている。温度又はHラジカル濃度の上昇は、次の反応によりN20の還元を
促進する。
N2O−1−H−−Nt+○H
クラムリッヒ(にrant 1ch)その他〔Combustion andF
larle 77、 P、 375−384<19119))は、天然ガス又は
油が燃焼されるトンネル炉中でのN20の形成及び分解を研究するため実験を行
なっている。HCN及びアセトニトリルの如き窒素含有化合物が、流れの中に添
加されている。
クラムリッヒ及びその他によれば、約245ppa+の最大N20放出は、HC
Nの添加については977〜1027℃で起き、アセトニトリルを添加した場合
にはlI27〜1177℃で約150ppmの放出が起きる。研究によれば、ト
ンネル炉の温度をその炉中にHCNを注入する間1200℃を越えるまで増大し
、或はアセトニトリル注入中1300℃を越えるまで上昇させることによりN、
○濃度を240ρp11から10ρρ−まで減少できることも示している。即ち
、この研究によれば比較的高い温度が必要である。
クラムリッヒその他はN0w制御がN、O放出に与える影響も研究している。特
にトンネル炉中での燃料の燃焼を段階付けることにより燃料の一部分を再燃焼す
ることが研究されている。再燃焼法では燃料の一部分を主火炎領域の後に注入し
、それによって全化学量論性を燃料に富む値の方へ移行させる。燃料に富む領域
中で成る時間の後、空気を添加して残留する燃料を完全に燃焼させる。
クラムリッヒその他は、第二段階で石炭を再燃焼するとN20放出を増加するの
に対し、炉中で天然ガスを再燃焼すると石炭の場合とは反対の影響を及ぼし、N
、Oを分解することを発見した。
本発明の一つの目的は、大気圧型及び加圧型循環及び気泡発生流動床ボイラーか
らのN、O放出を減少させるための簡単で経済的な方法及び装置を与えることで
ある。
本発明の更に別な目的は、流動床燃焼器から放出される煙道ガス中に含まれる亜
酸化窒素N20を分解するのに都合のよい条件を発生させる方法及び装置を与え
ることである。
本発明の更に別な目的は、現存する方法を阻害することなく、現存する流動床燃
焼装置へ容易に組み込むことができる煙道ガス中のN20を減少させる方法を与
えることである6
本発明によれば、流動床反応器中で窒素含有燃料を燃焼させることによる煙道ガ
ス中のN20放出量を減少さガスを、燃料燃焼のための第一燃焼段階へ導入する
(即ち、酸素含有ガスを、残留酸素を含む煙道ガスを発生する量で第一燃焼段階
へ注入する)、第−燃焼段階中、約700℃〜900℃の温度を維持する。残留
酸素含有煙道ガスを第一燃焼段階から煙道ガス通路へ送る。水素(H)ラジカル
を形成することができる化合物群から選択された添加物を煙道ガス通路へ注入し
、煙道ガス中のN、Oの還元を促進するのに充分な量の水素ラジカルを発生させ
る。注入された添加物は燃焼して、煙道ガス通路の温度を900℃より高く、好
ましくは950〜+10(L”Cに上昇させる燃焼熱を与えるのが好丈しい、水
素ラジカルを形成することができる添加物群は、アルコール又は天然ガス、又は
池の炭化水素ガス、例えば、液化石油ガス又は気化器又は熱分解器ガス、又は油
の如き化合物からなる。良好な混合が容易に行えるか、又は既に煙道ガス流中で
良好な混合が行き亙っている位置に添加物を注入することにより、煙道ガスと形
成された水素ラジカルとの間の良好な混合が行われる。良好な混合によりN 2
0とHラジカルとの反応が促進される。添加物の注入量は煙道ガス中のN20の
量に適合させる。
本発明は、固体燃料又は廃棄物材料を流動床燃焼器で900℃より低い温度で燃
焼させる場合に特に適用することができる。固体燃料又は廃棄物を流動床中に導
入し、そこで流動化された粒子との良好な混合により、それは殆ど直ちに床温度
に到達し、燃焼する。流動床の温度は通常700〜900℃であり、それは燃焼
自身及び、例えば煙道ガス中の硫黄減少に最適の条件を与える。比較的低い燃焼
温度のなめNoの形成は低いが、N20は形成される。
循環流動床では、流動化用空気の速度はf!1道ガスと共に燃焼室からかなりの
量の床粒子を運び去るのに充分な大きさになっている。運ばれた粒子は煙道ガス
から分離され、再循環導管を通って燃焼室へ再循環される。燃焼室から粒子再循
環路を通って燃焼室へ戻される粒子の循環は、全装置中に均一な温度をもたらし
−1それによって一層効率的な燃焼及び装置中の一層長い滞留時間を与えると共
に、煙道ガスからの硫黄補足を一層良く行わせる結果を与える。
残念ながらN20の形成は、気泡発生及び再循環流動床の両方で用いられる低い
温度により促進されると思われる1本発明により煙道ガス中のN20濃度は、煙
道ガス温度で水素ラジカルを形成することができる添加物の注入及び(又は)煙
道ガスの温度を僅かに上昇させることにより減少させることができる。
N、O濃度を減少させるために煙道ガス流中に注入することができる添加物の種
類(例えば、付加的燃料)には次のものが含まれるニ
ー 天然ガス又はメタン、
−液化石油ガス、
−油、
−アルコール、例えばメタノール又はエタノール、−熱分解器又は気化器からの
ガス、
−水素成分を有し、少なくともIMj/kgの熱量を有する気体、液体、又は固
体の燃料。
ガスはキャリヤー媒体を用いずに、又は酸素含有ガスと共にガス導入ノズルを通
って導入することができる。
油又は微細固体燃料は、空気又は再循環煙道ガスの如きキャリヤーガスと共に導
入してもよい。
煙道ガス中に注入される添加物は、第一燃焼段階から離れた位置に、そこで行わ
れる反応をt害しないために注入するのが好ましい、添加物は、それらが流動床
粒子の温度をひどく上昇させないように注入されるのが好ましい。
N20の効果的な還元を行わせるため、添′IO物は全煙道ガス流がその添加物
の導入によって容易に影響を受けることができる位置で注入すべきである。全煙
道ガス流の温度は上昇するのがよく、且つ(又は)形成された水素ラジカルが全
煙道ガス流と接触し、N20の最大の還元を達成するようにすべきである。
添加物又は付加的燃料は次の位置に注入することができるニ
ー 流動床燃焼器の、床密度が200ky/z3より小さくなる区域又は他の場
所、
−燃焼室とサイクロン又は他のガス粒子分離器との間の導管、
−サイクロン又は他のガス粒子分離器自体に任意の数の形態で、
−二つのサイクロン、又は複数の他のガス粒子分離器又は直列に接続されたそれ
らの組合せの間の導管、−燃焼器の後及び煙突又はガスタービンの前の再循環路
の任意の位置、又は
−N20還元のための外部の後燃焼器(post−coibustor)。
煙道ガスの温度が依然として高い対流領域の前の煙道ガス通路に天然ガスの如き
付加的燃料を一導入することにより、煙道ガス流の温度を900℃より高く上昇
させるのに必要な付加的燃料は比較的少量でよい。
サイクロン分離器は、燃料ガスとそこに導入された添加物との非常によい混合を
与えることができる。しがし、流動床粒子の温度計を上昇させないようにし、硫
黄補足(それは低い温度で最適になる)を阻害して不利にならないようにするた
め、粒子分離器の下流の位置で(少なくとも循環流動床装置内で)煙道ガスの温
度を上昇させることが一層好ましい。
付加的燃料の煙道ガスへの導入は、過熱器(superheater)より上流
の煙道ガスの温度を上昇させるのに有利に用いることができ、それによって充分
な加熱容量を与えることができる。燃料は過熱器の直前の対流領域中に添加して
もよい、燃焼性添加物の導入は、燃焼室、又はガスタービンに接続された所謂ト
ッピング(toρρiB)燃焼器中のガスの温度を同時に上昇させるために用い
てもよい。
付加的燃料を対流領域前の煙道ガス流中に導入する場合、煙道ガスの温度を約7
00〜900℃の温度から約910〜1100℃の温度へ僅かに穏やかに上昇さ
せなければならない、即ち、流動床からの粒子(例えば、か焼石灰石)が存在す
るため、約10〜250℃の僅かな温度上昇で充分である。もし煙道ガスが対流
領域を通過すると、それらの温度は実質的に低下する。従って、もしN20の還
元が対流領域後に行われるならば、煙道ガス−の温度は910〜ll00℃の範
囲に到達させるために、約200〜700℃上昇させなければならない。従って
、対流領域後に添加する付加的燃料の必要量は、対流領域前に必要な量よりも多
くなる。
温度の上昇及び(又は)f!1道ガス中のHラジカル濃度を上昇させるなめ本発
明によるこの方法を用いることにより、N、Oの全量を10〜99%、通常的5
0%、好ましくは約50〜90%減少させることができる。添加物の流量は、必
要なN 20還元%及びN20の初期濃度によって規定される。
注入される添加物(例えば、付加的燃料)の外に、成る場合には適当な量の酸化
剤を、効果的な燃焼を保証するため燃料注入点の前、同じ場所、又はその後でN
20含有煙道ガス中に注入してもよい。
本発明は、流動床燃焼器中で煙道ガス中のN20の還元に都合のよい条件をもた
らす方法を与え、それによって煙道ガス中のN20放出量を減少させる簡単な方
法を与える。この新規な方法は、煙突又はガスタービンの前の煙道ガス導管又は
外部の後燃焼器中に添加物を導入することにより、現存する流動床反応器装置で
容易に用いることができる。燃焼室自体中で行われる一次燃焼工程又は反応を妨
げる必要はない、驚いたことに、煙道ガス中のN20の還元に必要な温度の上昇
は非常に僅がでよい、従来技術の研究では、炉口体の中で及び遥かに高い温度で
のN20の分解が示されている。その高い温度は、気相中のHラジカルによるの
みならずN20とか焼石灰石との間の不均質反応によるN20の分解を促進する
働きをもつ。従来の研究では、本発明によりN、○が分解される正にその温度で
N20の形成が最大に達することを示している。
本発明を、図Xに示された例としての具体例を参照して下に一層詳紐に説明する
。図中:
第1図は、本発明によるN20を還元するための循環流動床装置の例の概略的図
であり、
第2図及び第3図は、他のg様の例の概略的図である。
本発明の好ましい態様が第1図に示されており、その場合固体材料を循環流動床
反応器10内で燃焼する1反応器は粒子の流動床13が入った燃焼室I2を有し
、固体燃料材料及び典型的には煙道ガス中のSO2を減少するための石灰又は石
灰石の如き他の固体材料のための入口14.16を有する。流動化用空気をウィ
ンドボックス19から底板18を通って燃焼室中へ導入する。空気は、床を流動
化し、固体粒子の一部分を運ぶのに充分な大きさの流量でほぼ大気圧で反応器中
へ導入する。
燃焼室は運ばれた固体粒子を含む煙道ガスのための出口20を有する。ff道ガ
スをサイクロン分離器22へ送り、そこで固体床粒子をガスから分離する。奇麗
になったガスをガス排出開口導管24を通って排出し、ガスから分離された粒子
は垂直再循環導管26を通って一下方へ送り、燃焼室の下方部分中へ戻す、その
再循環導管は燃焼室への入口の前の所のその下端部で屈曲部28を形成している
。
奇麗になったガスは、ガス排出開口24を経てガス通路30へ送り、それは対流
領域32を有する流動床反応器に接続している。過熱器34は対流領域のガス導
入域中に配!されており、他の熱移動表面36が過熱器より下流に配置されてい
る。ガス出口38が対流領域の底部中に構成されている。
水素ラジカルを与える添加物のための添加物入口40が、サイクロンを対流領域
と接続するガス通路30中に構成されている。添加物のための入口はガス通路中
サイクロンガス排出開口24に近い場所に位置している。
操作上、燃焼室中で第一燃焼段階として比較的低い温度(例えば、約850℃で
石炭を燃焼した場合)で燃焼を行う、この温度ではNO8の少ない燃焼が行われ
、石灰による最大の硫黄補足が行われる。残留酸素及びN、0及び運ばれた床粒
子を含む煙道ガスを、ガス出口20を通ってサイクロン22へ排出する。硫黄補
足のための未反応石灰を含む床粒子を、サイクロンで煙道ガスから分離し、燃焼
室へ再循環する。
天然ガスの如き添加物を、添加物入口40(サイクロンの直ぐ後)を通って導管
30中のまだ熱い煙道ガス中へ注入する。天然ガスはある程度煙道ガス温度で既
に水素ラジカルを与えているが、煙道ガス中に含まれる残留酸素のため天然ガス
は煙道ガス通路30に入る一時に燃焼し、これにより、水素化ラジカルの形成及
びN20のN2への還元を考慮した場合、煙道ガス通路中の煙道ガス温度と更に
一層都合のよい水準へ上昇させる。別法として、又は付加的に、02含有ガスを
入口40から入れて添加物と混合してもよい。
添加物の導入は、第1図に点線で示したように、燃焼室12とサイクロン22と
を接続する短い導管21中の入口42を通って付加的に、或は別法として行なっ
てもよい。この人口42は特に燃焼室から排出された煙道ガスの粒子含有量が少
ない場合に用いてもよい、更にサイクロン22中へ直接、粒子に乏しい領域中へ
入る付加的入口44を構成することもできる。この構成の利点は、サイクロン中
のガス渦巻き中に煙道ガスと導入された添加物との間の固有の良好な混合が行わ
れることである。
添加物は、過熱器34の直ぐ上流に配置された入口46を通って対流領域中へ注
入してもよく、或は別法として注入してもよい、この構成は、充分な過熱水蒸気
を得るのに問題が成る場合には有利である。
本発明の別の態様が第2図に示されている。このg様では、熱交換器管38、例
えば、幾つかの列のスクリーン管がサイクロンの後のガス導管30中に、その導
管が対流領域32へと拡大する前に配置されている。
添加物入口40のための最適位置は、屡々スクリーン管38の直後であるように
思える0通常スクリーン管は水冷されているが、成る用途では水蒸気又は5気で
冷却することができる。ガス導管中の温度が高いと、管が空気又は水蒸気で冷却
されている場合、問題を起こすことがある。水流管は、流動床反応器中の他の水
/水蒸気系、例えば冷却サイクロンの冷却系に接続することができる。
空冷管が用いられた場合、加熱された空気を燃焼空気として用いることができる
。加熱された空気は、水素ラジカルを与える添加物をガス導管中に注入するのに
用いることもできる。
水素ラジカルを与える添加物の注入点より上流に熱交換器を配!するのが、ガス
導管中のガス流速状態を平坦にするのに有利である。これは、サイクロン出口か
らの煙道ガスが歪んだ速度分布を有することがあるので、有用である。
熱交換器は、更に添加物が最大効率のための最適温度で注入されるように煙道ガ
ス温度を制御するのに有用である。熱交換器を用いると、温度を最適水準に調節
することができる。各添加物について、最大効率のための最適温度が存在する。
本発明の更に別の態様が第3図に示されており、この場合固体材料を加圧循環流
動床反応器50中で燃焼する。
加圧煙道ガスをサイクロン52を通して送り、ガスから粒子を分離し、対流領域
54を通って粒子フィルター56へ送り、加圧煙道ガスを清浄にする。清浄にさ
れた煙道ガスはガスタービン60の直ぐ上流にある燃焼室58中へ送られ、そこ
で煙道ガスを膨張させる。燃焼室58−中ではN20の還元が、付加的燃料を入
口62を通って煙道ガス中へ導入し、その燃料と燃焼して同時に煙道ガスの温度
を上昇させることにより達成される。
全ての態様で、添加物、燃料、流動床反応器の種類、注入位1、及び種々の他の
因子により添加物の導入量を調節する必要がある。
本発明を現在量も実際的で好ましい態様であると考えるものに関連して記述して
きたが、本発明は、記載した態様に限定されるものではなく、反対に請求の範囲
及びその本質内に含まれる種々の修正及び同等の構成を包含するものであること
は理解されるべきである。
F[G、1
要 約 書
流動床反応器から放出されるN20の量を、流動床から排出される煙道ガスに水
素ラジカル生成性添加物(例えば、天然ガス又はアルコールの如き水素含有燃料
)を添加することにより減少させる。充分な酸素を煙道ガス中に、添加物と共に
添加するか、又は燃焼室へ過剰添加することにより存在させ、その酸素と添加物
とを反応させて典型的には、煙道ガスの温度を上昇させ(例えば、約700〜9
00℃から約950〜1100℃へ)、N20の生成を約10〜90%減少させ
る。添加物は、煙道ガスから粒子を分離するためのサイクロン中又はその直ぐ前
に注入するか、又は対流領域の過熱器の直ぐ前、又はガスタービンの直ぐ前の燃
焼室中に注入してもよい。
補正書の写しく翻訳文)提出書(M#法184条の8)塾成 4 年 10 月
19 日間
Claims (13)
- 1.粒子の流動床を用いた第一燃焼段階及び前記第一燃焼段階から排出された煙 道ガスから粒子を分離するための粒子分離器を有する流動床反応器中で窒素含有 燃料を燃焼することにより放出される煙道ガス中のNzOを減少させる方法にお いて、連続的に、 (a)窒素含有燃料と、その燃料を燃焼させるための酸素含有ガスとを反応器の 第一燃焼段階へ供給し、(b)前記第一燃焼段階で約700℃〜900℃の温度 を維持し、 (c)前記第一燃焼段階から粒子を含有する煙道ガスを排出し、 (d)前記排出された煙道ガスに、煙道ガスの温度に等しいか又はそれより高い 温度で水素ラジカルを形成することができる水素ラジカル生成性添加物を添加し て、煙道ガス中のN2Oの還元を促進するのに充分な量の水素ラジカルを発生さ せ、 (e)添加した水素ラジカルと煙道ガスとをよく混合してN2Oの還元を促進さ せ、そして (f)煙道ガスから大部分の粒子を分離する、工程からなる放出N2O減少方法 。
- 2.酸素含有ガスを排出煙道ガス中に供給し、添加物の燃焼を行い、煙道ガスの 温度を900℃より高く上昇させるための熱を与える請求項1に記載の方法。
- 3.水素ラジカル生成性流体を、粒子密度が200kg/m3より小さい煙道ガ ス通路中に注入する請求項1に記載の方法。
- 4.水素ラジカル生成性添加物を、粒子分離器中に、又はそれに隣接した所に注 入し、該添加物と煙道ガスとの良好な混合を行わせる請求項1に記載の方法。
- 5.水素ラジカル生成性添加物を粒子分離器の上部に注入する請求項4に記載の 方法。
- 6.水素ラジカル生成性添加物を対流領域と粒子分離器とを接続する煙道ガス通 路中に注入する請求項1に記載の方法。
- 7.煙道ガスの温度を、煙道ガス通路中、水素ラジカル生成性添加物を煙道ガス 中に注入する位置の直ぐ上流に配置された熱交換器機構で制御する請求項6に記 載の方法。
- 8.水素ラジカル生成性添加物を、流動床反応器に接続された対流領域中の過熱 器の直ぐ前に注入する請求項1に記載の方法。
- 9.水素ラジカル生成性添加物を、流動床反応器に接続されたガスタービンの前 に接続された燃焼器中に注入する請求項1に記載の方法。
- 10.水素ラジカル生成性添加物が、メタン、油、アルコール、熱分解器ガス、 気化器ガス、又は液化石油ガスからなる群から選択される請求項1に記載の方法 。
- 11.水素ラジカル生成性添加物が、流動床反応器に接続された別の気化器によ って与えられた気化ガスである請求項1に記載の方法。
- 12.過剰の酸素含有ガスを、空気比>1として第一燃焼段階へ供給し、煙道ガ ス中に残留酸素量を与える請求項1に記載の方法。
- 13.酸素含有ガスを、水素ラジカル生成性添加物と予め混合した排出煙道ガス 中に供給する請求項2に記載の方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US07/509,373 US5043150A (en) | 1990-04-17 | 1990-04-17 | Reducing emissions of N2 O when burning nitrogen containing fuels in fluidized bed reactors |
US509373 | 1990-04-17 | ||
PCT/FI1991/000112 WO1991016575A1 (en) | 1990-04-17 | 1991-04-15 | Method and apparatus for reducing emissions of n2o when burning nitrogen-containing fuels in fluidized bed reactors |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05505021A true JPH05505021A (ja) | 1993-07-29 |
JPH0792206B2 JPH0792206B2 (ja) | 1995-10-09 |
Family
ID=24026395
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3506915A Expired - Fee Related JPH0792206B2 (ja) | 1990-04-17 | 1991-04-15 | 流動床反応器で窒素含有燃料を燃焼した時の亜酸化窒素の放出を減少させる方法 |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5043150A (ja) |
EP (1) | EP0525001B1 (ja) |
JP (1) | JPH0792206B2 (ja) |
KR (1) | KR0164586B1 (ja) |
AT (1) | ATE124778T1 (ja) |
AU (1) | AU651343B2 (ja) |
BG (1) | BG60777B1 (ja) |
BR (1) | BR9106359A (ja) |
CA (1) | CA2080698C (ja) |
DE (1) | DE69111058T2 (ja) |
DK (1) | DK0525001T3 (ja) |
FI (1) | FI100913B (ja) |
HU (1) | HU213482B (ja) |
NO (1) | NO178478C (ja) |
PL (1) | PL168255B1 (ja) |
RU (1) | RU2093755C1 (ja) |
WO (1) | WO1991016575A1 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005125285A (ja) * | 2003-10-27 | 2005-05-19 | Kanken Techno Co Ltd | N2o含有排ガスの処理方法およびその装置 |
JP2018200150A (ja) * | 2017-05-29 | 2018-12-20 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | 有機性廃棄物の燃焼炉及び該燃焼炉を用いた有機性廃棄物の処理システム |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5133950A (en) * | 1990-04-17 | 1992-07-28 | A. Ahlstrom Corporation | Reducing N2 O emissions when burning nitrogen-containing fuels in fluidized bed reactors |
US5048432B1 (en) * | 1990-12-27 | 1996-07-02 | Nalco Fuel Tech | Process and apparatus for the thermal decomposition of nitrous oxide |
US5378443A (en) * | 1992-01-03 | 1995-01-03 | A. Ahlstrom Corporation | Method for reducing emissions when burning nitrogen containing fuels |
US5344629A (en) * | 1992-01-03 | 1994-09-06 | A. Ahlstrom Corporation | Reducing Z20 emissions |
FR2687138A1 (fr) * | 1992-02-07 | 1993-08-13 | Hoechst France | Procede d'oxydation thermochimique de l'oxyde de diazote. |
US5200162A (en) * | 1992-04-01 | 1993-04-06 | Uop | Process for N2 O decomposition |
US5939353A (en) * | 1992-12-21 | 1999-08-17 | Bp Amoco Corporation | Method for preparing and using nickel catalysts |
AT400530B (de) * | 1994-04-06 | 1996-01-25 | Austria Metall | Verfahren zur reinigung von ofenabgasen |
US5465690A (en) * | 1994-04-12 | 1995-11-14 | A. Ahlstrom Corporation | Method of purifying gases containing nitrogen oxides and an apparatus for purifying gases in a steam generation boiler |
US5498370A (en) * | 1994-12-15 | 1996-03-12 | Amoco Corporation | Process for hydroshifting dimethyl ether |
FR2735560B1 (fr) * | 1995-06-16 | 1997-07-11 | Gec Alsthom Stein Ind | Procede et dispositif pour reduire les emissions de polluants dans les fumees d'un systeme de chauffe a lit fluidise par etagement des injections de combustible |
SE503926C2 (sv) * | 1995-06-20 | 1996-09-30 | Abb Carbon Ab | Förfarande samt anordning för tilläggsenergialstring i en kraftanläggning |
DE19546419A1 (de) * | 1995-12-12 | 1997-06-19 | Siemens Ag | Gasturbinenanlage und Verfahren zur Minderung der Stickoxide im Abgas der Gasturbine |
US6347627B1 (en) | 1998-04-23 | 2002-02-19 | Pioneer Inventions, Inc. | Nitrous oxide based oxygen supply system |
US6383461B1 (en) | 1999-10-26 | 2002-05-07 | John Zink Company, Llc | Fuel dilution methods and apparatus for NOx reduction |
US6395237B1 (en) * | 2000-02-13 | 2002-05-28 | The Babcock & Wilcox Company | Circulating fluidized bed reactor with selective catalytic reduction |
CA2454250A1 (en) * | 2001-08-08 | 2003-02-20 | Cement Industry Environmental Consortium | Introduction of cyanide waste as a nox reductant |
WO2017120021A2 (en) * | 2015-12-18 | 2017-07-13 | Magnegas Corporation | Secondary burning of gases from the combustion of fossil fuels |
CN106196031A (zh) * | 2016-08-31 | 2016-12-07 | 自贡华西能源工业有限公司 | 一种cfb的烟气发生设备 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3125408A (en) * | 1964-03-17 | Method of removing nitrogen oxides from gases | ||
BE553186A (ja) * | 1955-12-08 | |||
US3911083A (en) * | 1972-02-24 | 1975-10-07 | Zink Co John | Nitrogen oxide control using steam-hydrocarbon injection |
JPS51133833A (en) * | 1975-05-15 | 1976-11-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Utilization method of combustioned gas |
DE3332663C2 (de) * | 1983-09-10 | 1987-02-19 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | Verfahren zur Optimierung der Reduktion von NO↓x↓ in Rauchgasen aus mit fossilen Brennstoffen befeuerten Feuerungseinrichtungen |
JPS61208412A (ja) * | 1985-03-14 | 1986-09-16 | Hitachi Zosen Corp | 脱硫を同時に行なうNO↓x抑制3段燃焼法 |
US4609536A (en) * | 1985-03-22 | 1986-09-02 | Conoco Inc. | Method for producing reactive lime and reducing sulfur dioxide |
JPH0729028B2 (ja) * | 1986-10-31 | 1995-04-05 | バブコツク日立株式会社 | 脱硝処理方法 |
AU614094B2 (en) * | 1987-03-06 | 1991-08-22 | Fuel Tech. Inc. | Multi-stage process for reducing the concentration of pollutants in an effluent |
HUT50294A (en) * | 1987-03-06 | 1990-01-29 | Fuel Tech Inc | Method for reducing the content of nitrogen oxides in effluents over and above minimizing the other formation of contaminations |
US4773339A (en) * | 1987-05-15 | 1988-09-27 | Foster Wheeler Energy Corporation | Process for removing nitrous oxides from a gas |
SE462813B (sv) * | 1988-03-24 | 1990-09-03 | Petrokraft Ing Ab | Foerbraenningsanordning |
EP0363812A3 (de) * | 1988-10-10 | 1991-02-27 | Hannover-Braunschweigische Strom-Versorgungs-Aktiengesellschaft | Verfahren und Anlage zur Dampferzeugung, insbesondere in Heizkraftwerken |
SE466814B (sv) * | 1989-06-01 | 1992-04-06 | Kvaerner Generator Ab | Anordning foer nedbrytande av gaser alstrade vid foerbraenning vid ungefaer 850 grader c av fasta braenslen i en fluidbaedd |
-
1990
- 1990-04-17 US US07/509,373 patent/US5043150A/en not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-04-15 DE DE69111058T patent/DE69111058T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-04-15 DK DK91907492.2T patent/DK0525001T3/da active
- 1991-04-15 HU HU9203265A patent/HU213482B/hu not_active IP Right Cessation
- 1991-04-15 KR KR1019920702575A patent/KR0164586B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1991-04-15 CA CA002080698A patent/CA2080698C/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-04-15 EP EP91907492A patent/EP0525001B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-04-15 PL PL91296383A patent/PL168255B1/pl unknown
- 1991-04-15 AU AU76624/91A patent/AU651343B2/en not_active Ceased
- 1991-04-15 AT AT91907492T patent/ATE124778T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-04-15 BR BR919106359A patent/BR9106359A/pt not_active Application Discontinuation
- 1991-04-15 JP JP3506915A patent/JPH0792206B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1991-04-15 RU RU9192016342A patent/RU2093755C1/ru active
- 1991-04-15 WO PCT/FI1991/000112 patent/WO1991016575A1/en active IP Right Grant
-
1992
- 1992-10-14 NO NO923991A patent/NO178478C/no not_active IP Right Cessation
- 1992-10-16 FI FI924679A patent/FI100913B/fi active
- 1992-11-16 BG BG97087A patent/BG60777B1/bg unknown
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005125285A (ja) * | 2003-10-27 | 2005-05-19 | Kanken Techno Co Ltd | N2o含有排ガスの処理方法およびその装置 |
JP4629967B2 (ja) * | 2003-10-27 | 2011-02-09 | カンケンテクノ株式会社 | N2o含有排ガスの処理方法およびその装置 |
JP2018200150A (ja) * | 2017-05-29 | 2018-12-20 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | 有機性廃棄物の燃焼炉及び該燃焼炉を用いた有機性廃棄物の処理システム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BG60777B1 (bg) | 1996-03-29 |
NO178478C (no) | 1996-04-03 |
AU651343B2 (en) | 1994-07-21 |
FI100913B (fi) | 1998-03-13 |
FI924679A0 (fi) | 1992-10-16 |
PL168255B1 (pl) | 1996-01-31 |
NO923991D0 (no) | 1992-10-14 |
CA2080698A1 (en) | 1991-10-18 |
FI924679A (fi) | 1992-10-16 |
NO178478B (no) | 1995-12-27 |
NO923991L (no) | 1992-10-14 |
KR0164586B1 (ko) | 1998-12-15 |
DE69111058T2 (de) | 1996-01-04 |
AU7662491A (en) | 1991-11-11 |
HU213482B (en) | 1997-07-28 |
BG97087A (bg) | 1993-12-24 |
ATE124778T1 (de) | 1995-07-15 |
DE69111058D1 (de) | 1995-08-10 |
BR9106359A (pt) | 1993-04-27 |
HUT62406A (en) | 1993-04-28 |
DK0525001T3 (da) | 1995-08-21 |
US5043150A (en) | 1991-08-27 |
JPH0792206B2 (ja) | 1995-10-09 |
HU9203265D0 (en) | 1992-12-28 |
KR930700803A (ko) | 1993-03-16 |
EP0525001A1 (en) | 1993-02-03 |
WO1991016575A1 (en) | 1991-10-31 |
EP0525001B1 (en) | 1995-07-05 |
RU2093755C1 (ru) | 1997-10-20 |
CA2080698C (en) | 1995-10-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH05505021A (ja) | 流動床反応器で窒素含有燃料を燃焼した時の亜酸化窒素の放出を減少させる方法 | |
EP1287290B1 (en) | Low nitrogen oxides emissions using three stages of fuel oxidation and in-situ furnace flue gas recirculation | |
US5105747A (en) | Process and apparatus for reducing pollutant emissions in flue gases | |
US5562884A (en) | Reducing N2 O emissions when burning nitrogen-containing fuels in fluidized bed reactors | |
AU2001265303A1 (en) | Low nitrogen oxides emissions using three stages of fuel oxidation and in-situ furnace flue gas recirculation | |
US4843981A (en) | Fines recirculating fluid bed combustor method and apparatus | |
CZ282120B6 (cs) | Způsob spalování zrnitého uhlí v cirkulující fluidní vrstvě | |
US4986199A (en) | Method for recovering waste gases from coal partial combustor | |
KR100252142B1 (ko) | 순환 유동층 증기 발생기 내의 질소산화물 제어방법 | |
JP4015026B2 (ja) | ボイラー用の先進NOx低減法 | |
JPH07506179A (ja) | Pfbc発電所における煙道ガスの公称動作温度を維持するための方法 | |
JPH0571706A (ja) | 窒素酸化物と不完全燃焼生成物の同時抑制のための燃焼方法 | |
KR102688610B1 (ko) | 암모니아 혼소가 이루어지는 순환유동층 연소시스템 | |
JPH0552316A (ja) | 循環型流動層ボイラの窒素酸化物低減方法 | |
KR20240054761A (ko) | 암모니아 혼소가 이루어지는 순환유동층 연소시스템 | |
SU1746128A1 (ru) | Способ сжигани дробленого угл | |
JPS582509A (ja) | 微粉炭燃焼法 | |
Oakes et al. | Reducing N2O emissions when burning nitrogen-containing fuels in fluidized bed reactors | |
JPS62169908A (ja) | 微粉炭燃焼ボイラ | |
JPS6116884B2 (ja) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |