JPH0547601B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0547601B2 JPH0547601B2 JP21382885A JP21382885A JPH0547601B2 JP H0547601 B2 JPH0547601 B2 JP H0547601B2 JP 21382885 A JP21382885 A JP 21382885A JP 21382885 A JP21382885 A JP 21382885A JP H0547601 B2 JPH0547601 B2 JP H0547601B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- converter
- blowing
- cooling water
- circulation pump
- cooler
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 61
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 47
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 21
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 9
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 claims description 8
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 7
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 5
- 238000013021 overheating Methods 0.000 claims description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 38
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 13
- 238000011017 operating method Methods 0.000 description 5
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 3
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 3
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000004134 energy conservation Methods 0.000 description 2
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 2
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 2
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- JEGUKCSWCFPDGT-UHFFFAOYSA-N h2o hydrate Chemical compound O.O JEGUKCSWCFPDGT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 231100000572 poisoning Toxicity 0.000 description 1
- 230000000607 poisoning effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/38—Removal of waste gases or dust
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/38—Removal of waste gases or dust
- C21C5/40—Offtakes or separating apparatus for converter waste gases or dust
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、冷却器の保護と冷却水循環ポンプの
消費電力の低減を図るようにした蒸発冷却型転炉
排ガス処理装置の運転方法に関する。
消費電力の低減を図るようにした蒸発冷却型転炉
排ガス処理装置の運転方法に関する。
〔従来の技術〕
一般に転炉の操業は、次のようにして行われ
る。先ず、吹錬開始の前工程として、転炉1を第
2図の1′のように傾動して転炉1内にスクラツ
プを投入し、そして溶銑を装入する(以下受銑工
程という)。次に転炉1を直立する。この状態で
石灰やまたる石等の副原料を投入する。これで吹
錬の前工程が完了し吹錬が開始される。吹錬終了
の後工程として、一旦吹錬を中断し、転炉1を
1′のように傾動し、転炉内の溶鋼をサンプリン
グして鋼の状態を検査する。その結果良好である
場合は、そのまま吹錬が終了するのであるが、検
査の結果まだ不十分な場合は、再度転炉1を直立
し、再び吹錬を行う。このようにして、吹錬が完
全に終了し、酸素吹込みランス10を引き上げ、
出鋼の準備を行う。出鋼は1″のように転炉1を
傾動して行う。
る。先ず、吹錬開始の前工程として、転炉1を第
2図の1′のように傾動して転炉1内にスクラツ
プを投入し、そして溶銑を装入する(以下受銑工
程という)。次に転炉1を直立する。この状態で
石灰やまたる石等の副原料を投入する。これで吹
錬の前工程が完了し吹錬が開始される。吹錬終了
の後工程として、一旦吹錬を中断し、転炉1を
1′のように傾動し、転炉内の溶鋼をサンプリン
グして鋼の状態を検査する。その結果良好である
場合は、そのまま吹錬が終了するのであるが、検
査の結果まだ不十分な場合は、再度転炉1を直立
し、再び吹錬を行う。このようにして、吹錬が完
全に終了し、酸素吹込みランス10を引き上げ、
出鋼の準備を行う。出鋼は1″のように転炉1を
傾動して行う。
このように、転炉の操業は、吹錬開始の前工
程、吹錬、吹錬終了、出鋼準備、出鋼の各工程を
経て、1チヤージが終了し、第2回目の操業に入
る。
程、吹錬、吹錬終了、出鋼準備、出鋼の各工程を
経て、1チヤージが終了し、第2回目の操業に入
る。
この間の時間配分は、一例を示せば吹錬が約20
分〜30分、非吹錬が約10分〜15分で、これが交互
に繰返されて所謂バツチ操業となつている。
分〜30分、非吹錬が約10分〜15分で、これが交互
に繰返されて所謂バツチ操業となつている。
この転炉操業に於いて、吹錬時には第2図に示
す転炉排ガス処理装置における酸素吹込みランス
10から、転炉1内に純酸素が吹き込まれ、脱炭
する際に、多量のダストを含んだ1200〜1300℃の
高温のCOガス(CO濃度90〜100%)が大量に発
生する。このCOガスは、有毒、可燃性のガスで
あるため大気中に放出されると、火災、爆発、中
毒事故を発生する為、転炉排ガス処理処置の誘引
送風機6によつて冷却器3内に誘引されて冷却さ
れ、次いで除塵器4,5によつて除塵された後、
CO濃度の高いガスのみが有価ガスとしてガスホ
ルダ8に回収される。一方純酸素の吹き込み(以
下吹錬という)開始と終了時のCO濃度の低いガ
スは、切換ダンパ9を切換え、煙突7に通して頂
部で燃焼の上大気中に放出される。
す転炉排ガス処理装置における酸素吹込みランス
10から、転炉1内に純酸素が吹き込まれ、脱炭
する際に、多量のダストを含んだ1200〜1300℃の
高温のCOガス(CO濃度90〜100%)が大量に発
生する。このCOガスは、有毒、可燃性のガスで
あるため大気中に放出されると、火災、爆発、中
毒事故を発生する為、転炉排ガス処理処置の誘引
送風機6によつて冷却器3内に誘引されて冷却さ
れ、次いで除塵器4,5によつて除塵された後、
CO濃度の高いガスのみが有価ガスとしてガスホ
ルダ8に回収される。一方純酸素の吹き込み(以
下吹錬という)開始と終了時のCO濃度の低いガ
スは、切換ダンパ9を切換え、煙突7に通して頂
部で燃焼の上大気中に放出される。
一方、転炉排ガス処理装置では、転炉1の操業
がバツチ操業となる為、30分〜45分毎に100℃←→
1300℃/1分という急激な温度変化があり、転炉
排ガス処理装置特に冷却器3に大きな熱衝撃が生
じること、また転炉1内の溶銑/溶鋼に水が混入
すると、水蒸気爆発の危険があることなどから、
転炉排ガス処理装置には高い信頼性が要求され、
冷却器3の破損による水洩れ等は特に許されない
のが現実である。
がバツチ操業となる為、30分〜45分毎に100℃←→
1300℃/1分という急激な温度変化があり、転炉
排ガス処理装置特に冷却器3に大きな熱衝撃が生
じること、また転炉1内の溶銑/溶鋼に水が混入
すると、水蒸気爆発の危険があることなどから、
転炉排ガス処理装置には高い信頼性が要求され、
冷却器3の破損による水洩れ等は特に許されない
のが現実である。
他方、転炉排ガス処理装置の冷却器は大別して
温水冷却型と蒸発冷却型(広義のボイラ型に入
る)がある。温水冷却型は、基本的に温水循環ポ
ンプ、冷却器、熱交換器から構成され、30〜35℃
で冷却器に供給された冷却水は、冷却器出口で70
〜75℃となつて熱交換器に供給され、熱交換器で
30〜35℃に冷却された後、再び冷却器に供給され
る。これに対し蒸発冷却型では、基本的に、熱水
循環ポンプ、冷却器、ドラム(タンク)、給水系
からなり加圧された状態で運転される。これを第
2図によつて説明すると、タンク15に溜められ
た冷却水は、導管13を通して循環ポンプ12に
より、冷却器3のジヤケツト内に供給される。冷
却器3に供給された冷却水は、冷却器3内を流れ
ている高温のCOガスによつて昇温され、蒸気と
水の混合状態所謂熱水となつて導管14を流れ、
タンク15に戻される。こうして冷却器3で吸収
したエネルギー(熱)はタンク15内で熱水が蒸
発することにより転炉排ガスの冷却が行われ、冷
却水の温度はその圧力の飽和温度で略一定であ
る。従つて、吹錬時と非吹錬時の冷却器の温度変
化は蒸発冷却型の方が少なく、繰返し熱応力の発
生量も少ないため、温水冷却型よりも信頼性の高
い設備となつている。なお、第2図中16は蒸気
管、17は給水ポンプ、11は副原料投入口、2
はスカートである。
温水冷却型と蒸発冷却型(広義のボイラ型に入
る)がある。温水冷却型は、基本的に温水循環ポ
ンプ、冷却器、熱交換器から構成され、30〜35℃
で冷却器に供給された冷却水は、冷却器出口で70
〜75℃となつて熱交換器に供給され、熱交換器で
30〜35℃に冷却された後、再び冷却器に供給され
る。これに対し蒸発冷却型では、基本的に、熱水
循環ポンプ、冷却器、ドラム(タンク)、給水系
からなり加圧された状態で運転される。これを第
2図によつて説明すると、タンク15に溜められ
た冷却水は、導管13を通して循環ポンプ12に
より、冷却器3のジヤケツト内に供給される。冷
却器3に供給された冷却水は、冷却器3内を流れ
ている高温のCOガスによつて昇温され、蒸気と
水の混合状態所謂熱水となつて導管14を流れ、
タンク15に戻される。こうして冷却器3で吸収
したエネルギー(熱)はタンク15内で熱水が蒸
発することにより転炉排ガスの冷却が行われ、冷
却水の温度はその圧力の飽和温度で略一定であ
る。従つて、吹錬時と非吹錬時の冷却器の温度変
化は蒸発冷却型の方が少なく、繰返し熱応力の発
生量も少ないため、温水冷却型よりも信頼性の高
い設備となつている。なお、第2図中16は蒸気
管、17は給水ポンプ、11は副原料投入口、2
はスカートである。
然して、製鉄所に於ける溶銑(鋼)は、高炉→
転炉→造塊の大きな流れがあり、この工程を省く
ことは不可能であり、これらの設備の停止は即生
産停止につながり、設備の安定操業は製鉄所とし
て不可欠となつており、転炉工場に於いては、転
炉排ガス処理装置とりわけ冷却器の安定運転には
特に注意が払われている。具体的には冷却器の伝
熱管破損(伝熱面のクラツク発生による水洩れ)
の大きな要因であるヒートシヨツク及び繰返し熱
応力の発生を極力少なくする運転方法が必要とさ
れ、非吹錬時と吹錬時の温度差を少なくするこ
と。また、蒸発冷却型では系全体が加圧され、非
吹錬時にも冷却水温度が高いため冷却水循環水量
を低下させると、転炉耐火物や転炉内の溶銑及び
吹錬終了後の溶鋼からの輻射熱により冷却器内で
局部的に蒸発が生じ、その結果循環不良が生じ、
過熱による冷却器の伝熱管の破損が生ずると考え
られ、これらの現象を回避し、設備保護と安定操
業を目的として経済的には最も不利な方法である
ことは承知の上で、非吹錬時にも循環水を100%
通水する方法が採用されてきた。このように従来
の冷却水の循環は、COガスが発生しない非吹錬
時においても循環ポンプを定格運転し、冷却水を
必要以上に冷却器に供給していたので、循環ポン
プを駆動するために余分な電力が消費されてい
た。
転炉→造塊の大きな流れがあり、この工程を省く
ことは不可能であり、これらの設備の停止は即生
産停止につながり、設備の安定操業は製鉄所とし
て不可欠となつており、転炉工場に於いては、転
炉排ガス処理装置とりわけ冷却器の安定運転には
特に注意が払われている。具体的には冷却器の伝
熱管破損(伝熱面のクラツク発生による水洩れ)
の大きな要因であるヒートシヨツク及び繰返し熱
応力の発生を極力少なくする運転方法が必要とさ
れ、非吹錬時と吹錬時の温度差を少なくするこ
と。また、蒸発冷却型では系全体が加圧され、非
吹錬時にも冷却水温度が高いため冷却水循環水量
を低下させると、転炉耐火物や転炉内の溶銑及び
吹錬終了後の溶鋼からの輻射熱により冷却器内で
局部的に蒸発が生じ、その結果循環不良が生じ、
過熱による冷却器の伝熱管の破損が生ずると考え
られ、これらの現象を回避し、設備保護と安定操
業を目的として経済的には最も不利な方法である
ことは承知の上で、非吹錬時にも循環水を100%
通水する方法が採用されてきた。このように従来
の冷却水の循環は、COガスが発生しない非吹錬
時においても循環ポンプを定格運転し、冷却水を
必要以上に冷却器に供給していたので、循環ポン
プを駆動するために余分な電力が消費されてい
た。
然し乍ら、昭和48年のオイルシヨツク以来、省
エネルギーの機運が高まり、エネルギー多消費型
産業である製鉄所においても近年は多くの省エネ
ルギー対策が実施されてきた。このような状況に
あつて、本発明者も転炉排ガス処理装置の省エネ
ルギー対策について鋭意研究を重ねた結果、蒸発
冷却型の転炉排ガス処理装置に於いて、非吹錬時
の循環ポンプを低負荷(低回転数)で回転してお
けば、冷却水循環回路の流動抵抗が小さくなるた
め、転炉耐火物や転炉内の溶銑からの輻射熱程度
では、冷却器の伝熱管内での部分蒸発は発生せ
ず、むしろ局所的な冷却水温度差(=冷却水密度
差)による自然循環流が加味され、冷却器内循環
量が増加し、部分蒸発に伴う冷却水の循環不良及
び循環不良に起因する過熱による冷却器の伝熱管
破損は生じないこと、また、蒸発冷却型では系内
が常に加圧されているため、冷却水の温度変化は
殆んどなく、循環水量を低減しても冷却器の温度
変化は殆んどないことを見い出した。
エネルギーの機運が高まり、エネルギー多消費型
産業である製鉄所においても近年は多くの省エネ
ルギー対策が実施されてきた。このような状況に
あつて、本発明者も転炉排ガス処理装置の省エネ
ルギー対策について鋭意研究を重ねた結果、蒸発
冷却型の転炉排ガス処理装置に於いて、非吹錬時
の循環ポンプを低負荷(低回転数)で回転してお
けば、冷却水循環回路の流動抵抗が小さくなるた
め、転炉耐火物や転炉内の溶銑からの輻射熱程度
では、冷却器の伝熱管内での部分蒸発は発生せ
ず、むしろ局所的な冷却水温度差(=冷却水密度
差)による自然循環流が加味され、冷却器内循環
量が増加し、部分蒸発に伴う冷却水の循環不良及
び循環不良に起因する過熱による冷却器の伝熱管
破損は生じないこと、また、蒸発冷却型では系内
が常に加圧されているため、冷却水の温度変化は
殆んどなく、循環水量を低減しても冷却器の温度
変化は殆んどないことを見い出した。
本発明は、上記知見に基づき開発したもので、
吹錬準備前における転炉耐火物や転炉内の溶銑の
輻射熱及び吹錬終了後の転炉傾動出鋼時に転炉耐
火物や転炉内の溶鋼の輻射熱から冷却器を保護し
ながら、冷却器へ供給する冷却水量を減量して循
環ポンプを駆動するに必要な電力消費量を減少す
ることのできる蒸発冷却型転炉排ガス処理装置の
運転方法を提供しようとするものである。
吹錬準備前における転炉耐火物や転炉内の溶銑の
輻射熱及び吹錬終了後の転炉傾動出鋼時に転炉耐
火物や転炉内の溶鋼の輻射熱から冷却器を保護し
ながら、冷却器へ供給する冷却水量を減量して循
環ポンプを駆動するに必要な電力消費量を減少す
ることのできる蒸発冷却型転炉排ガス処理装置の
運転方法を提供しようとするものである。
上記課題を解決するための本発明の蒸発冷却型
転炉排ガス処理装置の運転方法は、転炉から発生
する排ガスを冷却した後除塵しCO濃度の高いガ
スをガスホルダに回収するようにした蒸発冷却型
転炉排ガス処理装置において、吹錬準備前に転炉
内の溶銑の輻射熱により伝熱管の過熱が生じない
循環量に冷却器の位置差による冷却水量の自然循
環量を加味して冷却水循環ポンプの回転数を下げ
て冷却器内を循環する冷却水量を減少し、次に転
炉内に原料を装入し転炉を直立後吹錬開始前に冷
却水循環ポンプを定格回転数まで上げて冷却器内
の冷却水を所定水量循環し、その後吹錬を開始
し、吹錬が終了して転炉を傾動して出鋼準備完了
の時に冷却水循環ポンプの回転数を下げて前記吹
錬準備前の状態を維持することを特徴とするもの
である。
転炉排ガス処理装置の運転方法は、転炉から発生
する排ガスを冷却した後除塵しCO濃度の高いガ
スをガスホルダに回収するようにした蒸発冷却型
転炉排ガス処理装置において、吹錬準備前に転炉
内の溶銑の輻射熱により伝熱管の過熱が生じない
循環量に冷却器の位置差による冷却水量の自然循
環量を加味して冷却水循環ポンプの回転数を下げ
て冷却器内を循環する冷却水量を減少し、次に転
炉内に原料を装入し転炉を直立後吹錬開始前に冷
却水循環ポンプを定格回転数まで上げて冷却器内
の冷却水を所定水量循環し、その後吹錬を開始
し、吹錬が終了して転炉を傾動して出鋼準備完了
の時に冷却水循環ポンプの回転数を下げて前記吹
錬準備前の状態を維持することを特徴とするもの
である。
上記の通り本発明の蒸発冷却型転炉排ガス処理
装置の運転方法は、吹錬準備前に転炉内の溶銑の
輻射熱により伝熱管の過熱が生じない循環量に冷
却器の位置差による冷却水量の自然循環量を加味
して冷却水循環ポンプの回転数を下げて冷却水量
を減少するので、吹錬準備前において転炉耐火物
や転炉内の溶銑の輻射熱から冷却器を保護できる
と共に冷却水循環ポンプの駆動に消費される電力
を節減できる。また、転炉内に原料を装入し、転
炉直立後吹錬開始前に、冷却水循環ポンプを定格
まで回転数を上げて冷却水量を所定流量循環する
ので、吹錬開始後発生する排ガスの急激な温度上
昇に何ら支障なく対応できる。さらに、吹錬が終
了して転炉を傾動して出鋼準備完了の時に冷却水
循環ポンプの回転数を下げて、前記吹錬準備前の
状態を維持するので、吹錬終了後転炉耐火物や転
炉内の溶鋼の輻射熱から冷却器を保護できると共
に冷却水循環ポンプの駆動に消費される電力を節
減できる。
装置の運転方法は、吹錬準備前に転炉内の溶銑の
輻射熱により伝熱管の過熱が生じない循環量に冷
却器の位置差による冷却水量の自然循環量を加味
して冷却水循環ポンプの回転数を下げて冷却水量
を減少するので、吹錬準備前において転炉耐火物
や転炉内の溶銑の輻射熱から冷却器を保護できる
と共に冷却水循環ポンプの駆動に消費される電力
を節減できる。また、転炉内に原料を装入し、転
炉直立後吹錬開始前に、冷却水循環ポンプを定格
まで回転数を上げて冷却水量を所定流量循環する
ので、吹錬開始後発生する排ガスの急激な温度上
昇に何ら支障なく対応できる。さらに、吹錬が終
了して転炉を傾動して出鋼準備完了の時に冷却水
循環ポンプの回転数を下げて、前記吹錬準備前の
状態を維持するので、吹錬終了後転炉耐火物や転
炉内の溶鋼の輻射熱から冷却器を保護できると共
に冷却水循環ポンプの駆動に消費される電力を節
減できる。
本発明の一実施例について説明する。第1図
は、転炉操業工程に対応してそれぞれ転炉排ガス
量(曲線A)、冷却水流量(曲線B)循環ポンプ
駆動電力(曲線C)の関係を示したものである。
は、転炉操業工程に対応してそれぞれ転炉排ガス
量(曲線A)、冷却水流量(曲線B)循環ポンプ
駆動電力(曲線C)の関係を示したものである。
図において、吹錬開始前の前工程として、転炉
を傾動してスクラツプを投入し、次いで溶銑を装
入(原料装入)する。この状態では転炉が傾動し
ている為、冷却器は溶銑の輻射熱を受けることが
ない。原料装入後、転炉は直立される。この時点
から冷却器は、転炉内の溶銑の輻射熱を受けるこ
とになるが、循環ポンプが低負荷で回転している
ので、冷却水循環回路の流通抵抗が小さくなつて
おり、冷却水は自然循環し、溶銑の輻射熱により
冷却器の伝熱管が過熱されることはない。この時
転炉排ガス量はゼロであり、冷却水流量は、本実
施例では、吹錬中を100%としたとき約20%程度
の冷却水が流れている。
を傾動してスクラツプを投入し、次いで溶銑を装
入(原料装入)する。この状態では転炉が傾動し
ている為、冷却器は溶銑の輻射熱を受けることが
ない。原料装入後、転炉は直立される。この時点
から冷却器は、転炉内の溶銑の輻射熱を受けるこ
とになるが、循環ポンプが低負荷で回転している
ので、冷却水循環回路の流通抵抗が小さくなつて
おり、冷却水は自然循環し、溶銑の輻射熱により
冷却器の伝熱管が過熱されることはない。この時
転炉排ガス量はゼロであり、冷却水流量は、本実
施例では、吹錬中を100%としたとき約20%程度
の冷却水が流れている。
尚、この場合において、循環ポンプの流通抵抗
が小さい場合、又は循環ポンプをバイパスする管
路を設けた場合(循環ポンプの流通抵抗が小さく
なる場合)、あるいはタンクを充分高い所に設置
し、自然循環に対する水頭圧力を十分にとれる場
合は、循環ポンプを停止することも可能である。
が小さい場合、又は循環ポンプをバイパスする管
路を設けた場合(循環ポンプの流通抵抗が小さく
なる場合)、あるいはタンクを充分高い所に設置
し、自然循環に対する水頭圧力を十分にとれる場
合は、循環ポンプを停止することも可能である。
次に循環ポンプを定格運転(100%)まで回転
数を上げ、吹錬開始に必要な冷却水を循環させ
る。その後転炉内に酸素を吹き込んで吹錬を開始
する。吹錬の開始により、溶銑内の炭素(C)と酸素
が反応し、高温のCOガスが発生する。この反応
は溶銑の温度が高い為、急激に進行し、発生する
ガス温度はほぼ1分弱程度の短い時間で1200〜
1300℃に達するが、吹錬開始前に前述のように冷
却水を100%通水しているので、冷却器の伝熱管
を保護できる。
数を上げ、吹錬開始に必要な冷却水を循環させ
る。その後転炉内に酸素を吹き込んで吹錬を開始
する。吹錬の開始により、溶銑内の炭素(C)と酸素
が反応し、高温のCOガスが発生する。この反応
は溶銑の温度が高い為、急激に進行し、発生する
ガス温度はほぼ1分弱程度の短い時間で1200〜
1300℃に達するが、吹錬開始前に前述のように冷
却水を100%通水しているので、冷却器の伝熱管
を保護できる。
次に吹錬終了時において、一旦吹錬を中止し、
転炉内の溶鋼のサンプリングを行う。このサンプ
リングによつて検査した結果、良好であれば曲線
Aのように吹錬が終了するのであるが、その結果
が不十分な場合は、吹錬が再開され(曲線A′)、
その後吹錬が完了する。
転炉内の溶鋼のサンプリングを行う。このサンプ
リングによつて検査した結果、良好であれば曲線
Aのように吹錬が終了するのであるが、その結果
が不十分な場合は、吹錬が再開され(曲線A′)、
その後吹錬が完了する。
このように、吹錬が完全に終了したとき、出鋼
準備が行われる。この場合、転炉が傾動される前
(転炉直立状態)では、まだ転炉からは高温のガ
スがある程度残つていること及び吹錬中止直後の
溶鋼は、1700℃と極めて高温であるので、その輻
射熱は溶銑の場合よりも格段に大きいこと(ちな
みに1700℃の溶鋼からの輻射熱は1350℃の溶銑の
約2.2倍となる)から、この時点では、まだ冷却
水は100%循環させている。
準備が行われる。この場合、転炉が傾動される前
(転炉直立状態)では、まだ転炉からは高温のガ
スがある程度残つていること及び吹錬中止直後の
溶鋼は、1700℃と極めて高温であるので、その輻
射熱は溶銑の場合よりも格段に大きいこと(ちな
みに1700℃の溶鋼からの輻射熱は1350℃の溶銑の
約2.2倍となる)から、この時点では、まだ冷却
水は100%循環させている。
この様な状態が収まつた後、転炉が傾動させら
れ、出鋼させられる(傾動出鋼)。この時点で、
循環ポンプの負荷が下げられる。
れ、出鋼させられる(傾動出鋼)。この時点で、
循環ポンプの負荷が下げられる。
この場合傾動出鋼中の溶鋼の輻射熱があるが、
吹錬開始前と同様に約20%程度の冷却水を自然循
環させることにより、冷却器の伝熱管が保護され
る。
吹錬開始前と同様に約20%程度の冷却水を自然循
環させることにより、冷却器の伝熱管が保護され
る。
上記の排ガス処理装置の運転において、循環ポ
ンプの駆動電力(曲線C)は、冷却水量(循環ポ
ンプ負荷)に比例して増減する。
ンプの駆動電力(曲線C)は、冷却水量(循環ポ
ンプ負荷)に比例して増減する。
上記排ガス処理装置の運転は、一般的には現場
作業員によつて行われる。この場合、転炉直立
(吹錬開始前)、転炉傾動(吹錬終了)の動作をみ
て、循環ポンプの回転数制御を行う。
作業員によつて行われる。この場合、転炉直立
(吹錬開始前)、転炉傾動(吹錬終了)の動作をみ
て、循環ポンプの回転数制御を行う。
勿論、上記転炉の動作から電気的な信号(例え
ばリミツトスイツチ)を取り出し、循環ポンプの
回転数を自動制御することもできる。
ばリミツトスイツチ)を取り出し、循環ポンプの
回転数を自動制御することもできる。
以上詳述した通り、本発明による蒸発冷却型転
炉排ガス処理装置の運転方法によれば、冷却器の
保護をはかりながら、吹錬終了後転炉の傾動出鋼
時から吹錬準備前までの非吹錬時に冷却水循環ポ
ンプの回転数を下げて冷却水量を減少できるの
で、冷却水循環ポンプの駆動に消費される電力を
大幅に節減できて、省エネルギー効果が極めて大
きいものがある。
炉排ガス処理装置の運転方法によれば、冷却器の
保護をはかりながら、吹錬終了後転炉の傾動出鋼
時から吹錬準備前までの非吹錬時に冷却水循環ポ
ンプの回転数を下げて冷却水量を減少できるの
で、冷却水循環ポンプの駆動に消費される電力を
大幅に節減できて、省エネルギー効果が極めて大
きいものがある。
第1図は本発明の蒸発冷却型転炉排ガス処理装
置の運転方法の一実施例であり、転炉操業工程に
対する転炉の排ガス量、冷却水量及び循環ポンプ
駆動電力の関係を示す線図である。第2図は蒸発
冷却型転炉排ガス処理装置の全体を示す概略図で
ある。 1……転炉、3……冷却器、4,5……除塵
器、6……誘引送風機、8……ガスホルダ、12
……循環ポンプ、13,14……導管、15……
タンク。
置の運転方法の一実施例であり、転炉操業工程に
対する転炉の排ガス量、冷却水量及び循環ポンプ
駆動電力の関係を示す線図である。第2図は蒸発
冷却型転炉排ガス処理装置の全体を示す概略図で
ある。 1……転炉、3……冷却器、4,5……除塵
器、6……誘引送風機、8……ガスホルダ、12
……循環ポンプ、13,14……導管、15……
タンク。
Claims (1)
- 1 転炉から発生する排ガスを冷却した後除塵し
CO濃度の高いガスをガスホルダに回収するよう
にした蒸発冷却型転炉排ガス処理装置において、
吹錬準備前に転炉内の溶銑の輻射熱により伝熱管
の過熱が生じない循環量に冷却器の位置差による
冷却水量の自然循環量を加味して冷却水循環ポン
プの回転数を下げて冷却器内を循環する冷却水量
を減少し、次に転炉内に原料を装入し転炉を直立
後吹錬開始前に冷却水循環ポンプを定格回転数ま
で上げて冷却器内の冷却水を所定水量循環し、そ
の後吹錬を開始し、吹錬が終了して転炉を傾動し
て出鋼準備完了の時に冷却水循環ポンプの回転数
を下げて前記吹錬準備前の状態を維持することを
特徴とする蒸発冷却型転炉排ガス処理装置の運転
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60213828A JPS6274018A (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | 転炉排ガス処理装置の運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60213828A JPS6274018A (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | 転炉排ガス処理装置の運転方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6274018A JPS6274018A (ja) | 1987-04-04 |
JPH0547601B2 true JPH0547601B2 (ja) | 1993-07-19 |
Family
ID=16645697
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60213828A Granted JPS6274018A (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | 転炉排ガス処理装置の運転方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6274018A (ja) |
Families Citing this family (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3259608B2 (ja) * | 1995-09-27 | 2002-02-25 | 日産自動車株式会社 | 自動車用荷室艤装装置 |
US8412377B2 (en) | 2000-01-24 | 2013-04-02 | Irobot Corporation | Obstacle following sensor scheme for a mobile robot |
US6956348B2 (en) | 2004-01-28 | 2005-10-18 | Irobot Corporation | Debris sensor for cleaning apparatus |
US7571511B2 (en) | 2002-01-03 | 2009-08-11 | Irobot Corporation | Autonomous floor-cleaning robot |
US6883201B2 (en) | 2002-01-03 | 2005-04-26 | Irobot Corporation | Autonomous floor-cleaning robot |
US6690134B1 (en) | 2001-01-24 | 2004-02-10 | Irobot Corporation | Method and system for robot localization and confinement |
ES2366689T3 (es) | 2001-06-12 | 2011-10-24 | Irobot Corporation | Procedimiento y sistema para una cobertura multimodo para un robot autónomo. |
US7663333B2 (en) | 2001-06-12 | 2010-02-16 | Irobot Corporation | Method and system for multi-mode coverage for an autonomous robot |
US9128486B2 (en) | 2002-01-24 | 2015-09-08 | Irobot Corporation | Navigational control system for a robotic device |
US8386081B2 (en) | 2002-09-13 | 2013-02-26 | Irobot Corporation | Navigational control system for a robotic device |
US8428778B2 (en) | 2002-09-13 | 2013-04-23 | Irobot Corporation | Navigational control system for a robotic device |
US7332890B2 (en) | 2004-01-21 | 2008-02-19 | Irobot Corporation | Autonomous robot auto-docking and energy management systems and methods |
US7720554B2 (en) | 2004-03-29 | 2010-05-18 | Evolution Robotics, Inc. | Methods and apparatus for position estimation using reflected light sources |
JP2008508572A (ja) | 2004-06-24 | 2008-03-21 | アイロボット コーポレーション | 携帯ロボットのプログラミングおよび診断ツール |
US8972052B2 (en) | 2004-07-07 | 2015-03-03 | Irobot Corporation | Celestial navigation system for an autonomous vehicle |
US7706917B1 (en) | 2004-07-07 | 2010-04-27 | Irobot Corporation | Celestial navigation system for an autonomous robot |
US8392021B2 (en) | 2005-02-18 | 2013-03-05 | Irobot Corporation | Autonomous surface cleaning robot for wet cleaning |
US7620476B2 (en) | 2005-02-18 | 2009-11-17 | Irobot Corporation | Autonomous surface cleaning robot for dry cleaning |
ES2346343T3 (es) | 2005-02-18 | 2010-10-14 | Irobot Corporation | Robot autonomo de limpieza de superficies para una limpieza en seco y en mojado. |
US8930023B2 (en) | 2009-11-06 | 2015-01-06 | Irobot Corporation | Localization by learning of wave-signal distributions |
EP2816434A3 (en) | 2005-12-02 | 2015-01-28 | iRobot Corporation | Autonomous coverage robot |
EP1969438B1 (en) | 2005-12-02 | 2009-09-09 | iRobot Corporation | Modular robot |
KR101300493B1 (ko) | 2005-12-02 | 2013-09-02 | 아이로보트 코퍼레이션 | 커버리지 로봇 이동성 |
EP2544065B1 (en) | 2005-12-02 | 2017-02-08 | iRobot Corporation | Robot system |
ES2706729T3 (es) | 2005-12-02 | 2019-04-01 | Irobot Corp | Sistema de robot |
EP2394553B1 (en) | 2006-05-19 | 2016-04-20 | iRobot Corporation | Removing debris from cleaning robots |
US8417383B2 (en) | 2006-05-31 | 2013-04-09 | Irobot Corporation | Detecting robot stasis |
EP3031375B1 (en) | 2007-05-09 | 2021-11-03 | iRobot Corporation | Compact autonomous coverage robot |
ES2690340T3 (es) | 2008-05-16 | 2018-11-20 | Jfe Steel Corporation | Método para el reformado de gas de escape de horno metalúrgico, método para enfriar el gas de escape y aparatos para ambos métodos |
CN105147193B (zh) | 2010-02-16 | 2018-06-12 | 艾罗伯特公司 | 真空吸尘器毛刷 |
-
1985
- 1985-09-27 JP JP60213828A patent/JPS6274018A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6274018A (ja) | 1987-04-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH0547601B2 (ja) | ||
US2902358A (en) | Method of counteracting too high temperature attack on the furnace lining when melting and refining molten metal by means of oxygen containing gases in a rotary furnace | |
JPS6227513A (ja) | 鉄材料の溶解及び過熱方法 | |
US3301662A (en) | Basic oxygen steel making process | |
US3727587A (en) | System for recovering waste heat from copper converters | |
KR20140036363A (ko) | 가열로의 열회수장치 | |
JP2004076088A (ja) | 脱硫スラグの再利用方法 | |
JP3092083B2 (ja) | 鉄系スクラップの予熱装置および予熱方法 | |
JP2009256746A (ja) | 回転炉床炉の加熱燃焼領域の炉温調整方法および回転炉床炉 | |
US5066326A (en) | Gas-fired steelmelting process | |
JPS5521577A (en) | Method of cooling material loading device at the top of blast furnace | |
JP2007197803A (ja) | 高炉における羽口からの廃熱の回収方法 | |
US4981285A (en) | Gas-fired steelmelting apparatus | |
GB1563901A (en) | Preparing a blast furnace for repair or relining | |
JPS59110715A (ja) | 転炉による冷鉄源、固体燃料等装入物の加熱方法 | |
JP2007302916A (ja) | 高炉における羽口からの廃熱の回収方法および高炉送風用羽口 | |
JP3131116B2 (ja) | 鉄系スクラップの予熱方法 | |
JPS6229485B2 (ja) | ||
JPS6219482B2 (ja) | ||
JPS5910964B2 (ja) | 高炉吹卸し後の炉内冷却方法 | |
SU1632991A1 (ru) | Способ восстановлени элементов парового котла | |
JPH0377403B2 (ja) | ||
JP3121894B2 (ja) | 金属溶解炉 | |
JPS5944516A (ja) | 燃焼炉を備える装置 | |
RU2016082C1 (ru) | Способ подготовки металлолома |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313117 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |