JPH0545019A - 吸収冷凍機 - Google Patents
吸収冷凍機Info
- Publication number
- JPH0545019A JPH0545019A JP3230796A JP23079691A JPH0545019A JP H0545019 A JPH0545019 A JP H0545019A JP 3230796 A JP3230796 A JP 3230796A JP 23079691 A JP23079691 A JP 23079691A JP H0545019 A JPH0545019 A JP H0545019A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- absorption
- solution
- steam turbine
- condenser
- heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
- Y02A30/27—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
- Y02A30/274—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies using waste energy, e.g. from internal combustion engine
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- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 復水式蒸気タービンの復水器を熱源として、
吸収冷凍機再生器の寸法、重量が減少し、大型化が可能
な吸収冷凍機を得る。 【構成】 復水式蒸気タービン２の排熱４を用いる吸収
冷凍機において、吸収冷凍機の希溶液２２を復水式蒸気
タービンの復水器４に設けた熱交換器５に導入し、熱交
換器５から出る加熱された希溶液を吸収冷凍機の再生器
２５に導くように構成しており、希溶液としては低濃度
ＬｉＢｒ水溶液を用いるのがよい。
吸収冷凍機再生器の寸法、重量が減少し、大型化が可能
な吸収冷凍機を得る。 【構成】 復水式蒸気タービン２の排熱４を用いる吸収
冷凍機において、吸収冷凍機の希溶液２２を復水式蒸気
タービンの復水器４に設けた熱交換器５に導入し、熱交
換器５から出る加熱された希溶液を吸収冷凍機の再生器
２５に導くように構成しており、希溶液としては低濃度
ＬｉＢｒ水溶液を用いるのがよい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、吸収冷凍機に係り、特
に復水式蒸気タービンコージェネレーションシステムに
おける電力と冷熱の効率化とコトスダウンを実現できる
吸収冷凍機に関するものである。
に復水式蒸気タービンコージェネレーションシステムに
おける電力と冷熱の効率化とコトスダウンを実現できる
吸収冷凍機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ボイラ、蒸気タービン、吸収冷凍
機からなるコージェネレーションシステムでは８ｋｇ／
ｃｍ2 Ｇの蒸気を蒸気タービンより抽気し、蒸気を再生
器の熱源として用いる二重効用吸収冷凍機により、冷水
を得ていた。上記の方式では冷水容量を多くするために
は、蒸気タービンの抽気量を増加させなければならず、
発電電力が減少する。一方、蒸気を抽気せずに、復水器
の圧力は０．６ｋｇ／ｃｍ2 ａｂｓ程度にして復水器よ
り８０℃の温水を取り出すことは可能である。８０℃の
温水を再生器の熱源とする吸収冷凍機は、太陽熱利用や
ディーゼルエンジンやガスエンジンのシリンダジャケッ
ト冷却水の排熱利用として実用化しているが、いずれも
小規模なものにとどまっている。その理由は、吸収冷凍
機の再生器における温水加熱部の伝熱面積が、蒸気加熱
方式の吸収冷凍機に比べて大きなスペースを要し、ひい
ては重量の増加を招き、大型化が困難であったためであ
る。
機からなるコージェネレーションシステムでは８ｋｇ／
ｃｍ2 Ｇの蒸気を蒸気タービンより抽気し、蒸気を再生
器の熱源として用いる二重効用吸収冷凍機により、冷水
を得ていた。上記の方式では冷水容量を多くするために
は、蒸気タービンの抽気量を増加させなければならず、
発電電力が減少する。一方、蒸気を抽気せずに、復水器
の圧力は０．６ｋｇ／ｃｍ2 ａｂｓ程度にして復水器よ
り８０℃の温水を取り出すことは可能である。８０℃の
温水を再生器の熱源とする吸収冷凍機は、太陽熱利用や
ディーゼルエンジンやガスエンジンのシリンダジャケッ
ト冷却水の排熱利用として実用化しているが、いずれも
小規模なものにとどまっている。その理由は、吸収冷凍
機の再生器における温水加熱部の伝熱面積が、蒸気加熱
方式の吸収冷凍機に比べて大きなスペースを要し、ひい
ては重量の増加を招き、大型化が困難であったためであ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な従来技術の問題点を解消し、復水式蒸気タービンの復
水器を熱源として、吸収冷凍機再生器の寸法、重量が減
少し、大型化が可能な吸収冷凍機を提供することを課題
とする。
な従来技術の問題点を解消し、復水式蒸気タービンの復
水器を熱源として、吸収冷凍機再生器の寸法、重量が減
少し、大型化が可能な吸収冷凍機を提供することを課題
とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明では、復水式蒸気タービンの排熱を用いる吸
収冷凍機において、吸収冷凍機の希溶液を復水式蒸気タ
ービンの復水器に設けた熱交換器に導入し、熱交換器か
ら出る加熱された希溶液を吸収冷凍機の再生器に導くよ
うに構成したことを特徴とする吸収冷凍機としたもので
ある。上記吸収冷凍機において、使用する希溶液は低濃
度ＬｉＢｒ水溶液を用いるのがよい。
に、本発明では、復水式蒸気タービンの排熱を用いる吸
収冷凍機において、吸収冷凍機の希溶液を復水式蒸気タ
ービンの復水器に設けた熱交換器に導入し、熱交換器か
ら出る加熱された希溶液を吸収冷凍機の再生器に導くよ
うに構成したことを特徴とする吸収冷凍機としたもので
ある。上記吸収冷凍機において、使用する希溶液は低濃
度ＬｉＢｒ水溶液を用いるのがよい。
【０００５】
【作用】本発明は、再生器におけるＬｉＢｒ水溶液等の
希溶液の温水加熱のかわりに、ＬｉＢｒ溶液を蒸気ター
ビン復水器へ直接導き加熱するものであり、温水を介在
させることなく、ＬｉＢｒ水溶液を加熱することができ
るので、吸収冷凍機再生器の寸法、重量が減少し、吸収
冷凍機の大型化が可能となる。
希溶液の温水加熱のかわりに、ＬｉＢｒ溶液を蒸気ター
ビン復水器へ直接導き加熱するものであり、温水を介在
させることなく、ＬｉＢｒ水溶液を加熱することができ
るので、吸収冷凍機再生器の寸法、重量が減少し、吸収
冷凍機の大型化が可能となる。
【０００６】
【実施例】以下、本発明を実施例により具体的に説明す
るが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。 実施例１ 図１に本発明の吸収冷凍機のフロー工程図を示す。復水
蒸気タービンは、ボイラ１から発生する高圧蒸気を蒸気
タービン２へ導き、蒸気エネルギーを動力エネルギへ変
換し、発電機３により電気エネルギーが得られる。復水
タービンでは、蒸気タービンの出口蒸気を復水器４へ導
き、冷却水により凝縮させ、蒸気を復水の状態に変え
る。復水された水は、復水ポンプ６により、復水タンク
７へ送られ、ボイラ給水ポンプ８により昇圧され、再び
ボイラ１へ戻る。このサイクルはランキンサイクルと呼
ばれているものである。通常、復水器４への冷却水には
水が使用されるが、本発明は水のかわりに吸収冷凍機の
低濃度ＬｉＢｒ溶液２２を使用する。
るが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。 実施例１ 図１に本発明の吸収冷凍機のフロー工程図を示す。復水
蒸気タービンは、ボイラ１から発生する高圧蒸気を蒸気
タービン２へ導き、蒸気エネルギーを動力エネルギへ変
換し、発電機３により電気エネルギーが得られる。復水
タービンでは、蒸気タービンの出口蒸気を復水器４へ導
き、冷却水により凝縮させ、蒸気を復水の状態に変え
る。復水された水は、復水ポンプ６により、復水タンク
７へ送られ、ボイラ給水ポンプ８により昇圧され、再び
ボイラ１へ戻る。このサイクルはランキンサイクルと呼
ばれているものである。通常、復水器４への冷却水には
水が使用されるが、本発明は水のかわりに吸収冷凍機の
低濃度ＬｉＢｒ溶液２２を使用する。
【０００７】吸収式冷凍機の吸収器２１には、低濃度Ｌ
ｉＢｒ溶液２２があり、溶液ポンプ２４により加圧し、
復水器４の中に設置した熱交換器５へ送られる。復水器
４の圧力は０．６ｋｇ／ｃｍ2 ａｂｓ程度に保つと、出
口蒸気の凝縮温度は８５℃程度となる。一方、吸収式冷
凍機の冷水３４の温度は７℃程度であるので、低濃度Ｌ
ｉＢｒ溶液２２の温度は１０℃程度になる。熱交換器５
の伝熱面積及び溶液ポンプ２４の吐出量を適正に定める
と、熱交換器５出口の低濃度ＬｉＢｒ溶液２２の温度は
約８０℃となる。復水器４により、加温された低濃度Ｌ
ｉＢｒ溶液２２は再生器２５の中に設置されたＬｉＢｒ
溶液散水ノズル２６により、充填剤２７の上に、均一に
散布される。充填剤２７の中を滴下することにより低濃
度ＬｉＢｒ溶液２２の中の水分は蒸発し、凝縮器３５に
おいて冷却水２３と熱交換することにより、再び水にか
わる。
ｉＢｒ溶液２２があり、溶液ポンプ２４により加圧し、
復水器４の中に設置した熱交換器５へ送られる。復水器
４の圧力は０．６ｋｇ／ｃｍ2 ａｂｓ程度に保つと、出
口蒸気の凝縮温度は８５℃程度となる。一方、吸収式冷
凍機の冷水３４の温度は７℃程度であるので、低濃度Ｌ
ｉＢｒ溶液２２の温度は１０℃程度になる。熱交換器５
の伝熱面積及び溶液ポンプ２４の吐出量を適正に定める
と、熱交換器５出口の低濃度ＬｉＢｒ溶液２２の温度は
約８０℃となる。復水器４により、加温された低濃度Ｌ
ｉＢｒ溶液２２は再生器２５の中に設置されたＬｉＢｒ
溶液散水ノズル２６により、充填剤２７の上に、均一に
散布される。充填剤２７の中を滴下することにより低濃
度ＬｉＢｒ溶液２２の中の水分は蒸発し、凝縮器３５に
おいて冷却水２３と熱交換することにより、再び水にか
わる。
【０００８】凝縮器２９の水（冷媒）は、蒸発器３１へ
導かれ、冷水３４と熱交換することにより、再び蒸気と
なる。再生器２５より送られた高濃度ＬｉＢｒ溶液２８
は冷却水２３と熱交換することにより蒸発器３１より発
生した蒸気を吸収し、再び低濃度ＬｉＢｒ溶液となる。
吸収冷凍機の成績係数向上のために、溶液熱交換器３０
により熱回収を行う。上述の構成は、吸収冷凍機サイク
ルを記述したものであり、ＬｉＢｒ溶液の加熱に復水タ
ービンの復水器４及び熱交換器５を用い、再生器におけ
るＬｉＢｒ溶液の濃縮に滴下方式を用いることを特徴と
している。
導かれ、冷水３４と熱交換することにより、再び蒸気と
なる。再生器２５より送られた高濃度ＬｉＢｒ溶液２８
は冷却水２３と熱交換することにより蒸発器３１より発
生した蒸気を吸収し、再び低濃度ＬｉＢｒ溶液となる。
吸収冷凍機の成績係数向上のために、溶液熱交換器３０
により熱回収を行う。上述の構成は、吸収冷凍機サイク
ルを記述したものであり、ＬｉＢｒ溶液の加熱に復水タ
ービンの復水器４及び熱交換器５を用い、再生器におけ
るＬｉＢｒ溶液の濃縮に滴下方式を用いることを特徴と
している。
【０００９】上記図１の本発明の復水上記タービン方式
と従来方式である背圧蒸気タービンとの電力、冷熱の出
力と効率について試算例を表１に示す。同一のボイラ入
熱量に対して発生する電力は復水タービン方式が背圧タ
ービン方式を上回り、逆に冷熱は蒸気二重効用吸収冷凍
機を用いる背圧タービン方式が、単効用吸収冷凍機を用
いる本発明の構成方式を上回る。試算例のエネルギー効
率は、背圧タービン方式において９４．３％、復水ター
ビン方式においても５５．２％であり、復水タービン方
式は著しく劣るように見える。しかし、エクセルギー効
率で比較すると、背圧タービン方式が１３．７％である
のに対して、復水タービン方式は２０．９％となり、エ
クセルギーの面からみると、復水タービン方式による電
力、冷熱の優位性は明らかである。
と従来方式である背圧蒸気タービンとの電力、冷熱の出
力と効率について試算例を表１に示す。同一のボイラ入
熱量に対して発生する電力は復水タービン方式が背圧タ
ービン方式を上回り、逆に冷熱は蒸気二重効用吸収冷凍
機を用いる背圧タービン方式が、単効用吸収冷凍機を用
いる本発明の構成方式を上回る。試算例のエネルギー効
率は、背圧タービン方式において９４．３％、復水ター
ビン方式においても５５．２％であり、復水タービン方
式は著しく劣るように見える。しかし、エクセルギー効
率で比較すると、背圧タービン方式が１３．７％である
のに対して、復水タービン方式は２０．９％となり、エ
クセルギーの面からみると、復水タービン方式による電
力、冷熱の優位性は明らかである。
【００１０】
【表１】 エネルギー効率＝（電力＋冷熱）／ボイラ入熱量 エクセルギー効率＝電力／ボイラ入熱量＋（冷熱／ボイ
ラ入熱量） ×〔１−（２７３＋Ｔ2 ）／（２７３＋Ｔ1 ）〕 ここで、 Ｔ1 ： 気 温 夏３２℃とする Ｔ2 ： 冷熱温度 ７℃とする
ラ入熱量） ×〔１−（２７３＋Ｔ2 ）／（２７３＋Ｔ1 ）〕 ここで、 Ｔ1 ： 気 温 夏３２℃とする Ｔ2 ： 冷熱温度 ７℃とする
【００１１】
【発明の効果】本発明によれば、吸収冷凍機の再生器の
熱交換部分の小型化が可能となり、エクセルギー効率が
優れていても、経済性に難点がある復水蒸気タービン発
電と単効用吸収冷凍機の組合わせからなるコージェネレ
ーションシステムの普及に寄与することができる。
熱交換部分の小型化が可能となり、エクセルギー効率が
優れていても、経済性に難点がある復水蒸気タービン発
電と単効用吸収冷凍機の組合わせからなるコージェネレ
ーションシステムの普及に寄与することができる。
【図１】本発明の吸収冷凍機のフロー工程図である。
１：ボイラ、２：蒸気タービン、３：発電機、４：復水
器、５：熱交換器、６：復水ポンプ、７：復水タンク、
８：ボイラ給水ポンプ、２１：吸収器、２２：低濃度Ｌ
ｉＢｒ溶液、２３：冷却水、２４：溶液ポンプ、２５：
再生器、２６：ＬｉＢｒ溶液散水ノズル、２７：充填
剤、２８：高濃度ＬｉＢｒ溶液、２９：凝縮器、３０：
溶液熱交換機、３１：蒸発器、３２：冷媒液体（水）、
３３：冷媒ポンプ、３４：冷水、３５：凝縮器
器、５：熱交換器、６：復水ポンプ、７：復水タンク、
８：ボイラ給水ポンプ、２１：吸収器、２２：低濃度Ｌ
ｉＢｒ溶液、２３：冷却水、２４：溶液ポンプ、２５：
再生器、２６：ＬｉＢｒ溶液散水ノズル、２７：充填
剤、２８：高濃度ＬｉＢｒ溶液、２９：凝縮器、３０：
溶液熱交換機、３１：蒸発器、３２：冷媒液体（水）、
３３：冷媒ポンプ、３４：冷水、３５：凝縮器
Claims (2)
- 【請求項１】 復水式蒸気タービンの排熱を用いる吸収
冷凍機において、吸収冷凍機の希溶液を復水式蒸気ター
ビンの復水器に設けた熱交換器に導入し、熱交換器から
出る加熱された希溶液を吸収冷凍機の再生器に導くよう
に構成したことを特徴とする吸収冷凍機。 - 【請求項２】 前記希溶液として、低濃度ＬｉＢｒ水溶
液を用いる請求項１記載の吸収冷凍機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3230796A JPH0545019A (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 吸収冷凍機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3230796A JPH0545019A (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 吸収冷凍機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0545019A true JPH0545019A (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=16913411
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3230796A Pending JPH0545019A (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 吸収冷凍機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0545019A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995034789A1 (fr) * | 1994-06-10 | 1995-12-21 | Tokyo Gas Co., Ltd. | Dispositif de refroidissement/chauffage a eau par absorption et procede de commande d'un tel dispositif |
| US5607795A (en) * | 1995-01-26 | 1997-03-04 | Nec Corporation | Battery terminals of miniature electronic apparatus and structure for retaining the same |
| US5863674A (en) * | 1996-05-14 | 1999-01-26 | Nec Corporation | Battery terminals for a miniature electronic apparatus and structure for holding the same |
| JP2010276304A (ja) * | 2009-05-29 | 2010-12-09 | Ebara Corp | 蒸気発生システム |
-
1991
- 1991-08-19 JP JP3230796A patent/JPH0545019A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995034789A1 (fr) * | 1994-06-10 | 1995-12-21 | Tokyo Gas Co., Ltd. | Dispositif de refroidissement/chauffage a eau par absorption et procede de commande d'un tel dispositif |
| US5607795A (en) * | 1995-01-26 | 1997-03-04 | Nec Corporation | Battery terminals of miniature electronic apparatus and structure for retaining the same |
| US5863674A (en) * | 1996-05-14 | 1999-01-26 | Nec Corporation | Battery terminals for a miniature electronic apparatus and structure for holding the same |
| JP2010276304A (ja) * | 2009-05-29 | 2010-12-09 | Ebara Corp | 蒸気発生システム |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20040816 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
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