JPH05332150A - Variable displacement supercharger - Google Patents
Variable displacement superchargerInfo
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- JPH05332150A JPH05332150A JP4144350A JP14435092A JPH05332150A JP H05332150 A JPH05332150 A JP H05332150A JP 4144350 A JP4144350 A JP 4144350A JP 14435092 A JP14435092 A JP 14435092A JP H05332150 A JPH05332150 A JP H05332150A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、可変容量過給機に関す
るものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a variable capacity supercharger.
【０００２】[0002]
【従来の技術】排気タービン駆動式過給機には、エンジ
ンの運転状態に応じてタービンの容量を適宜変えること
のできる可変容量過給機（ＶＧターボチャージャ）があ
る。2. Description of the Related Art As an exhaust turbine driven type supercharger, there is a variable capacity supercharger (VG turbocharger) capable of appropriately changing the capacity of the turbine according to the operating state of the engine.
【０００３】図５及び図６に示すように、従来この種の
可変容量過給機は、タービン１のスロート部に多数のノ
ズルベーン２が設けられ、その開度によりスロート面積
を変化させて排ガスＧの流速を変えることで、タービン
出力を制御するようになっている。すなわちガス流量が
少ないエンジン低速領域においてはスロート面積を絞っ
てガス流入エネルギーを高め、エンジン高速領域におい
ては広くしてエネルギーを制限するものである。ノズル
ベーン２の回動軸３には、適宜な傾度となるようにこれ
らを一斉に回転させるためのノズルベーン駆動機構（図
示せず）が設けられ、隣り合ったノズルベーン２同士の
隙間を実質的に拡縮するようになっている。As shown in FIGS. 5 and 6, in the conventional variable displacement supercharger of this type, a large number of nozzle vanes 2 are provided in a throat portion of a turbine 1, and the throat area is changed depending on the opening degree of the exhaust gas G. The turbine output is controlled by changing the flow velocity of the turbine. That is, in the engine low speed region where the gas flow rate is small, the throat area is narrowed to increase the gas inflow energy, and in the engine high speed region, it is widened to limit the energy. A nozzle vane drive mechanism (not shown) is provided on the rotating shaft 3 of the nozzle vane 2 so as to rotate them all at once so as to have an appropriate inclination, and the gap between the adjacent nozzle vanes 2 is substantially expanded or contracted. It is supposed to do.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】ところで上記従来の可
変容量過給機においては、低速領域においてノズル開度
を絞ると、効率が大きく低下して所望の出力が得られな
くなると言う問題があった。このため特に発進時におい
て過給が不足し、スモークの悪化をまねいてしまう。In the conventional variable displacement supercharger described above, however, if the nozzle opening is reduced in the low speed region, there is a problem that the efficiency is greatly reduced and the desired output cannot be obtained. .. For this reason, supercharging is insufficient especially at the time of starting the vehicle, which leads to worsening of smoke.
【０００５】この原因としては、極度に絞ったときにノ
ズルベーン２とタービン車室４の内壁とのクリアランス
Ｃ1 ，Ｃ2 の影響が相対的に大きくなること、また狭い
ベーン隙間Ｓを通る排ガスＧがジェット流になってエネ
ルギーが失われること、等があげられる。従ってこの原
因を除去することがまず考えられるが、ノズルベーン２
のクリアランスＣ1 ，Ｃ2 は、高温な排ガスＧによる熱
膨張がタービン構造上不均一になるため、小さくするこ
とには限界があり、またノズルベーン２間の排ガスＧの
流れを理想的な状態にすることは技術的に難しいと考え
られる。The cause of this is that the influence of the clearances C 1 and C 2 between the nozzle vane 2 and the inner wall of the turbine casing 4 becomes relatively large when extremely narrowed, and the exhaust gas G passing through the narrow vane gap S. Becomes a jet flow and energy is lost. Therefore, it is first considered to eliminate this cause, but the nozzle vane 2
The clearances C 1 and C 2 are limited because the thermal expansion due to the high temperature exhaust gas G becomes non-uniform due to the turbine structure, and the flow of the exhaust gas G between the nozzle vanes 2 is ideal. It is considered technically difficult to do.
【０００６】そこで本発明は、上記事情に鑑み、ノズル
ベーンの新規な駆動制御によってエンジン低速域におけ
る効率の低下を防止する可変容量過給機を提供すべく創
案されたものである。In view of the above circumstances, the present invention has been devised to provide a variable displacement supercharger which prevents a decrease in efficiency in a low engine speed range by a new drive control of nozzle vanes.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】本発明は、タービンのス
ロート部の全周に亘って回動自在に並設されたノズルベ
ーンと、排ガス量が少ない領域においてノズルベーンの
うち所定円周区間に位置するものを全閉とし、他の円周
区間のものを最適スロート面積が得られる開度とするノ
ズル駆動機構とを備えたものである。According to the present invention, a nozzle vane rotatably arranged in parallel over the entire circumference of a throat portion of a turbine and a nozzle vane located in a predetermined circumferential section in a region where the amount of exhaust gas is small. Nozzle drive mechanism that fully closes the nozzles and opens the other ones in the circumferential section with an opening that provides the optimum throat area.
【０００８】上記構成において、所定円周区間がスクロ
ール上流側の区間であって、他の円周区間がその下流側
の区間であることが好ましい。In the above structure, it is preferable that the predetermined circumferential section is the section on the upstream side of the scroll and the other circumferential section is the section on the downstream side.
【０００９】上記ノズル駆動機構は、エンジンの回転数
等に応じて円周方向に移動されるリングとこのリングに
連結されその移動量に応じてノズルベーンを回動させる
レバーアームとを備えたものであって、全閉されるノズ
ルベーンのレバーアームの長さを、他のレバーアームの
長さよりも短くしたもので構成することができる。The nozzle drive mechanism is provided with a ring that is moved in the circumferential direction according to the number of revolutions of the engine, and a lever arm that is connected to this ring and that rotates the nozzle vane according to the amount of movement thereof. Therefore, the length of the lever arm of the fully closed nozzle vane can be made shorter than the lengths of the other lever arms.
【００１０】また上記ノズル駆動機構は、エンジンの回
転数等に応じて円周方向に移動されるリングと、ノズル
ベーンの回動軸に取り付けられたレバー部材と、リング
に形成され上記レバー部材の他端に係合してリングの移
動量に応じてレバー部材を回動させる係合溝とを備えた
ものであって、全閉されるノズルベーンのための係合溝
を所定長さの傾斜直線状とし、他のノズルベーンのため
の係合溝を傾斜直線の途中からゆるやかな傾斜としたり
あるいは円周方向に屈折する形状としてもよい。Further, the nozzle drive mechanism includes a ring that is moved in the circumferential direction according to the number of revolutions of the engine, a lever member that is attached to the rotating shaft of the nozzle vane, and a lever member that is formed on the ring. An engaging groove for engaging the end and rotating the lever member in accordance with the amount of movement of the ring, wherein the engaging groove for the nozzle vane to be fully closed is formed into an inclined linear shape of a predetermined length. In addition, the engaging groove for another nozzle vane may be gently inclined from the middle of the inclined straight line, or may be bent in the circumferential direction.
【００１１】[0011]
【作用】上記構成によって、ノズル駆動機構は、低速領
域においてはノズルベーンのうちの一部のみを開放させ
て最適なスロート面積とする。これでその開度を全部の
ノズルベーンによって最適スロート面積にするときの開
度よりも大きくでき、効率が低下することがない。With the above structure, the nozzle drive mechanism opens only a part of the nozzle vanes in the low speed region to obtain the optimum throat area. With this, the opening can be made larger than the opening when the optimum throat area is achieved by all the nozzle vanes, and the efficiency does not decrease.
【００１２】下流側を開放ノズルベーンとする構成によ
って、流入ガスが全閉の上流側区間を通過して下流側の
ノズルベーンに入る時点で強いスクロール流となり、流
速が高められる。With the structure in which the downstream side is the open nozzle vane, when the inflowing gas passes through the fully closed upstream side section and enters the downstream side nozzle vane, it becomes a strong scroll flow and the flow velocity is increased.
【００１３】ノズル駆動機構が長さの異なるレバーアー
ムで成る構成、及びノズル駆動機構が形状の異なる係合
溝で成る構成によって、リングを円周方向に移動させる
だけで、各区間のノズルベーンを一斉に全閉或いは適宜
開放させることができる。Due to the structure in which the nozzle drive mechanism is composed of lever arms having different lengths and the structure in which the nozzle drive mechanism is composed of engagement grooves having different shapes, the nozzle vanes in each section are simultaneously moved only by moving the ring in the circumferential direction. It can be fully closed or opened appropriately.
【００１４】[0014]
【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面に従って説
明する。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.
【００１５】図１及び図２は、本発明に係わる可変容量
過給機の第一の実施例を示したものである。この過給機
は、タービン１１のスロート部の全周に亘って回動自在
に並設されたノズルベーン１２と、このノズルベーン１
２を適宜駆動させるためのノズル駆動機構１３とにより
主として構成されている。1 and 2 show a first embodiment of a variable capacity supercharger according to the present invention. The supercharger includes a nozzle vane 12 rotatably arranged side by side over the entire circumference of a throat portion of a turbine 11, and the nozzle vane 1.
It is mainly constituted by a nozzle drive mechanism 13 for appropriately driving the nozzle 2.
【００１６】ノズルベーン１２は、従来同様の翼形状を
呈した板部材で成り、タービン車室１４に回動自在に設
けられた回動軸１５により支持されている。ノズル駆動
機構１３は、エンジンの回転数等に応じて円周方向に移
動されるリング１６と、リング１６の移動量に応じてノ
ズルベーン１２を回動させるためのレバーアームたるリ
ンクプレート１７とを備えて構成されている。The nozzle vane 12 is made of a plate member having a blade shape similar to that of the conventional one, and is supported by a rotating shaft 15 rotatably provided in the turbine casing 14. The nozzle drive mechanism 13 includes a ring 16 that is moved in the circumferential direction according to the number of revolutions of the engine and the like, and a link plate 17 that is a lever arm for rotating the nozzle vane 12 according to the amount of movement of the ring 16. Is configured.
【００１７】リング１６は、タービン１１の半径方向に
所定の幅を有してタービン１１と同軸上に設けられた円
環板で成り、タービン翼車１８に面している側と反対側
に、リング１６をスライドさせるためのアクチュエータ
（図示せず）等が接続されている。リンクプレート１７
は、リング１６の面に沿って半径方向に設けられ、一端
が分岐されて、リングに取り付けられたピボット（スラ
イドジョイント）１９を挟むように係合していると共
に、他端が回動軸１５に固定されている。The ring 16 is an annular plate having a predetermined width in the radial direction of the turbine 11 and provided coaxially with the turbine 11, and on the side opposite to the side facing the turbine impeller 18, An actuator (not shown) for sliding the ring 16 or the like is connected. Link plate 17
Are provided in the radial direction along the surface of the ring 16, one end of which is branched and engages so as to sandwich a pivot (slide joint) 19 attached to the ring, and the other end of which is the rotating shaft 15. It is fixed to.
【００１８】そしてリンクプレート１７の実質長Ｌに関
しては、スクロール上流側となる舌部２０から半周ほど
回った区間に位置するノズルベーン１２ａのリンクプレ
ート１７ａの長さＬ1 が、その下流側の残りのノズルベ
ーン１２ｂのリンクプレート１７ｂの長さＬ2 よりも短
くなるように（Ｌ1 ＜Ｌ2 ）形成されている。またピボ
ット１９の位置は、リンクプレート１２ａ，１２ｂの長
さに相応して径方向内側に位置したもの（１９ａ）と比
較的径方向外側に位置したもの（１９ｂ）とが形成され
ている。すなわちノズルベーン１２は、リング１６のス
ライド量に対する回動の程度により上流側（１２ａ）と
下流側（１２ｂ）とに二分されており、リング１６が所
定量だけ絞り側（図中矢印Ａ方向）にスライドされたと
きに、舌部２０から所定区間の上流側のノズルベーン１
２ａが全閉となっても、それより下流のノズルベーン１
２ｂは適宜な開度を維持するように形成されている。そ
してこの時開放されているノズルベーン１２ｂの隙間を
合計した面積が、ガス流量が少ない状態における最適な
スロート面積となるように設定されている。With regard to the substantial length L of the link plate 17, the length L 1 of the link plate 17a of the nozzle vane 12a located in a section about a half turn from the tongue portion 20 on the upstream side of the scroll is the remaining length on the downstream side. link plates 17b of the nozzle vane 12b so as to be shorter than the length L 2 (L 1 <L 2 ) are formed. As for the position of the pivot 19, there are formed one located radially inside (19a) and one located relatively outside radially (19b) corresponding to the length of the link plates 12a and 12b. That is, the nozzle vane 12 is divided into an upstream side (12a) and a downstream side (12b) according to the degree of rotation of the ring 16 with respect to the sliding amount, and the ring 16 is moved toward the throttle side (direction of arrow A in the figure) by a predetermined amount. When slid, the nozzle vane 1 on the upstream side of a predetermined section from the tongue 20
Even if 2a is fully closed, the nozzle vane 1 downstream of it is 1
2b is formed to maintain an appropriate opening. The total area of the gaps of the nozzle vanes 12b opened at this time is set to be the optimum throat area in the state where the gas flow rate is small.
【００１９】次に本実施例の作用を説明する。Next, the operation of this embodiment will be described.
【００２０】ノズル駆動機構１３は、エンジンの運転状
態に応じてリング１６をスライドさせることによりリン
クプレート１７を揺動させて、回動軸１５を回転させ
る。この回転により、ノズルベーン１２の開度が変えら
れてタービン１１の容量が変化し、所望のタービン出力
が得られる。この出力によりコンプレッサが駆動されて
吸気を圧縮し、エンジンへの適度な過給が行われる。The nozzle drive mechanism 13 swings the link plate 17 by sliding the ring 16 in accordance with the operating state of the engine to rotate the rotary shaft 15. By this rotation, the opening of the nozzle vane 12 is changed, the capacity of the turbine 11 is changed, and a desired turbine output is obtained. This output drives the compressor to compress the intake air, and the engine is appropriately supercharged.
【００２１】そして発進時等のガス流量の少ない領域に
おいては、リング１６を絞り側Ａに大きくスライドさ
せ、上流区間のノズルベーン１２ａを全閉にする。この
とき下流側のノズルベーン１２ｂは所定の開度が維持さ
れた状態にあり、タービン車室１４内を通ってきた排ガ
スＧを絞ってタービン翼車１８に供給する。タービン翼
車１８はこの排ガスＧの流量及び流速に相応した仕事を
行い、コンプレッサの回転により過給を行う。Then, in a region where the gas flow rate is small such as at the time of starting, the ring 16 is largely slid to the throttle side A, and the nozzle vane 12a in the upstream section is fully closed. At this time, the downstream nozzle vane 12b is in a state where a predetermined opening is maintained, and the exhaust gas G that has passed through the turbine casing 14 is throttled and supplied to the turbine impeller 18. The turbine wheel 18 performs a work corresponding to the flow rate and flow velocity of the exhaust gas G, and supercharges by rotating the compressor.
【００２２】このように、タービン１１のスロート部に
並設されたノズルベーン１２を適宜駆動させるノズル駆
動機構１３を設けて、排ガス量が少ない領域においてノ
ズルベーン１２の一部（１２ａ）を全閉とし、残りのも
の（１２ｂ）を最適スロート面積が得られる開度に維持
するようにしたので、そのノズル開度は全部のノズルベ
ーン１２によって最適スロート面積にするときの開度よ
りも大きくなり、効率が低下するのを防ぐことができ
る。そして最適スロート面積を以てガス流を絞ることが
実現されたことで、効率低下防止と相俟って所望のター
ビン出力が得られ、必要な過給圧（空気量）を確保で
き、低速領域におけるスモークの低減が達成される。As described above, the nozzle drive mechanism 13 for appropriately driving the nozzle vanes 12 arranged in parallel in the throat portion of the turbine 11 is provided, and a part (12a) of the nozzle vanes 12 is fully closed in a region where the amount of exhaust gas is small. Since the remaining ones (12b) are maintained at the opening for obtaining the optimum throat area, the nozzle opening becomes larger than the opening when all the nozzle vanes 12 make the optimum throat area, and the efficiency is reduced. Can be prevented. And since the gas flow is throttled with the optimum throat area, the desired turbine output can be obtained in combination with the prevention of efficiency reduction, the required boost pressure (air amount) can be secured, and the smoke in the low speed region can be secured. Is achieved.
【００２３】そして本実施例にあっては、ノズルベーン
１２を上流側と下流側のブロックに分けて、上流側のノ
ズルベーン１２ａを全閉とし、下流側のノズルベーン１
２ｂを開放させるものとしたので、排ガスＧがタービン
車室１４の上流側を通過する過程で強いスクロール流と
なり、ガス流速が増してタービン出力をより向上させる
ことができる。In this embodiment, the nozzle vane 12 is divided into upstream and downstream blocks, the upstream nozzle vane 12a is fully closed, and the downstream nozzle vane 1
Since 2b is opened, the exhaust gas G becomes a strong scroll flow in the process of passing on the upstream side of the turbine casing 14, and the gas flow velocity is increased to further improve the turbine output.
【００２４】さらに、長さの異なるリンクプレート１７
ａ，１７ｂを設けて、リング１６をスライドさせるだけ
で各区間のノズルベーン１２ａ，１２ｂを一斉に駆動さ
せるようにしたので、駆動機構の構造を従来のものと大
幅な変更がないものにでき、極めて汎用性に富む。Further, the link plates 17 having different lengths
Since the nozzle vanes 12a and 12b in each section are driven simultaneously by providing a and 17b and sliding the ring 16, the structure of the drive mechanism can be made substantially the same as that of the conventional one. Versatile.
【００２５】また図３は、第一の実施例の変形を示した
ものであり、レバーアームとして、上端がリング１６に
形成された切欠溝２１に嵌合すると共に下端が回動軸１
５に取り付けられた揺動レバー２２が設けられている。
切欠溝２１は、リング１６の径方向内側端から略三角形
状に形成され、その頂点の部分が略円形に穿たれて揺動
レバー２２との枢支点２３となっている。そして切欠溝
２１の径方向の長さ及び揺動レバー２２の実質長Ｌが、
そのノズルベーン１２の周方向位置によって異なるよう
に形成されており、スクロール上流側の揺動レバー２２
ａが、下流側の揺動レバー２２ｂよりも短く（図中Ｌ1
＜Ｌ2 ）形成されている。すなわち上流側のノズルベー
ン１２ａが、低回転域において全閉となり、下流側のノ
ズルベーン１２ｂが所定開度に維持されるように形成さ
れているものである。その他の構成及び作用効果は、前
記実施例と同様である。FIG. 3 shows a modification of the first embodiment. As a lever arm, the upper end is fitted in the notch groove 21 formed in the ring 16 and the lower end is the rotating shaft 1.
A swing lever 22 attached to the No. 5 is provided.
The notch groove 21 is formed in a substantially triangular shape from the radially inner end of the ring 16, and the apex portion thereof is bored in a substantially circular shape to serve as a pivot point 23 for the swing lever 22. The radial length of the cutout groove 21 and the substantial length L of the swing lever 22 are
It is formed so as to differ depending on the circumferential position of the nozzle vane 12, and the swing lever 22 on the scroll upstream side is formed.
a is shorter than the swing lever 22b on the downstream side (L 1 in the drawing
<L 2 ) is formed. That is, the nozzle vane 12a on the upstream side is fully closed in the low rotation speed region, and the nozzle vane 12b on the downstream side is maintained at a predetermined opening degree. Other configurations and operational effects are similar to those of the above-mentioned embodiment.
【００２６】次に本発明の第二の実施例を説明する。Next, a second embodiment of the present invention will be described.
【００２７】この実施例は、ノズル駆動機構３１が、前
記第一の実施例と同様にスライドされるリング３２と、
ノズルベーン１２の回動軸１５に一端が取り付けられた
レバー部材３３と、レバー部材３３の他端に係合すべく
リング３２に形成された係合溝３４とにより構成されて
いるものである。In this embodiment, the nozzle driving mechanism 31 has a ring 32 which slides similarly to the first embodiment,
The nozzle vane 12 includes a lever member 33 having one end attached to the rotary shaft 15 and an engagement groove 34 formed in the ring 32 to engage with the other end of the lever member 33.
【００２８】レバー部材３３の他端には、回動軸１５と
平行にリング３２側に伸びた係合軸３５が取り付けら
れ、この係合軸３５が所定の角度で傾斜している係合溝
３４内に挿入されるようになっている。すなわちリング
３２がスライドされたときに、係合軸３５が係合溝３４
に沿って相対移動することで、レバー部材３３の他端側
が一端側を中心にして揺動し、回動軸１５を回転させる
ものである。At the other end of the lever member 33, an engaging shaft 35 extending parallel to the rotating shaft 15 toward the ring 32 is attached, and the engaging shaft 35 is inclined at a predetermined angle. It is designed to be inserted into 34. That is, when the ring 32 is slid, the engagement shaft 35 engages with the engagement groove 34.
The other end side of the lever member 33 swings about the one end side by rotating relative to the rotary shaft 15 by rotating the rotary shaft 15.
【００２９】そして上流側に設けられた係合溝３４ａが
所定長さＭ1 の直線状であるのに対して、下流側の係合
溝３４ｂは途中まで同じ形状であるが、その途中の長さ
Ｍ2 （＜Ｍ1 ）の位置において、円周方向に屈折してい
る。すなわち、リング３２が絞り方向Ａにスライドして
係合軸３５がこの屈折点位置３６まで到達した以降は、
下流側のレバー部材３３の係合軸３５は屈曲部３７に沿
って相対移動することでその回転は進行せず、上流側の
レバー部材３３が引き続き回転するようになっている。While the engagement groove 34a provided on the upstream side is linear with a predetermined length M 1 , the engagement groove 34b on the downstream side has the same shape up to a midpoint, but the midway length. is at the position of M 2 (<M 1), is refracted in the circumferential direction. That is, after the ring 32 slides in the diaphragm direction A and the engagement shaft 35 reaches the inflection point position 36,
The engagement shaft 35 of the lever member 33 on the downstream side relatively moves along the bent portion 37 so that the rotation thereof does not proceed, and the lever member 33 on the upstream side continues to rotate.
【００３０】従ってノズルベーン１２は、屈折点位置３
６に相当する所定の開度までは全周に亘って同様にスロ
ート面積を絞り、それ以降では上流側のみが全閉にまで
至り、下流側は傾動が停止した状態となるものである。
その他の構成及び作用効果は、前記第一の実施例と同様
なので省略する。Therefore, the nozzle vane 12 has the refraction point position 3
Similarly, the throat area is reduced over the entire circumference up to a predetermined opening corresponding to 6, and thereafter, only the upstream side is fully closed, and the tilting is stopped on the downstream side.
The rest of the configuration and effects are the same as those of the first embodiment, and will be omitted.
【００３１】なおノズルベーンの区間分けは、上流側及
び下流側に略等分するものとは限らず、三以上にブロッ
ク分けして全閉のものと開放維持するものとを適宜配置
してもよい。The division of the nozzle vanes is not limited to being divided into the upstream side and the downstream side substantially equally, and may be divided into three or more blocks and those which are fully closed and those which are kept open may be appropriately arranged. ..
【００３２】また以上実施例にあっては、ノズル駆動機
構としてリング及びレバーアーム（又はレバー部材）を
示したが、本発明はこれに限るものではなく、ノズルベ
ーンを適宜駆動できるものであれば、どのような構造の
ものでも構わない。Further, although the ring and the lever arm (or the lever member) are shown as the nozzle driving mechanism in the above embodiments, the present invention is not limited to this, and if the nozzle vane can be appropriately driven, Any structure may be used.
【００３３】[0033]
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、次のよう
な優れた効果を発揮する。In summary, according to the present invention, the following excellent effects are exhibited.
【００３４】(1) 請求項１記載の構成によれば、ガス流
量が少ない領域でのタービン効率低下を防止でき、適度
な過給圧が得られてスモーク低減が達成される。(1) According to the structure described in claim 1, it is possible to prevent the turbine efficiency from being lowered in a region where the gas flow rate is small, obtain an appropriate supercharging pressure, and reduce the smoke.
【００３５】(2) 請求項２記載の構成によれば、さら
に、ガス流速を増加させてタービン出力を向上させるこ
とができる。(2) According to the structure of claim 2, the gas flow velocity can be further increased to improve the turbine output.
【００３６】(3) 請求項３及び４記載の構成によれば、
簡単な機構にて各区間のノズルベーンを同時に全閉に或
いは適宜開度に形成することができる。(3) According to the configurations of claims 3 and 4,
With a simple mechanism, the nozzle vanes in each section can be formed at the same time either fully closed or appropriately opened.
【図１】本発明に係わる可変容量過給機の第一の実施例
を示した正面断面図である。FIG. 1 is a front sectional view showing a first embodiment of a variable capacity supercharger according to the present invention.
【図２】図１の要部斜視図である。FIG. 2 is a perspective view of an essential part of FIG.
【図３】図２の変形実施例を示した斜視図である。FIG. 3 is a perspective view showing a modified example of FIG.
【図４】本発明の第二の実施例を示した要部斜視図であ
る。FIG. 4 is a perspective view of an essential part showing a second embodiment of the present invention.
【図５】従来の可変容量過給機を示した要部側断面図で
ある。FIG. 5 is a side sectional view of a main part showing a conventional variable capacity supercharger.
【図６】図５のＢ−Ｂ線矢視断面図である。6 is a cross-sectional view taken along the line BB of FIG.
１１ タービン １２ ノズルベーン １２ａ 上流側のノズルベーン（所定円周区間に位置す
るもの） １２ｂ 下流側のノズルベーン（他の円周区間のもの） １３，３１ ノズル駆動機構 １５ 回動軸 １６，３２ リング １７ リンクプレート（レバーアーム） ２２ 揺動アーム（レバーアーム） ３３ レバー部材 ３４ 係合溝11 Turbine 12 Nozzle vane 12a Nozzle vane on the upstream side (located in a predetermined circumferential section) 12b Nozzle vane on the downstream side (of another circumferential section) 13,31 Nozzle drive mechanism 15 Rotating shaft 16, 32 Ring 17 Link plate (Lever arm) 22 Swing arm (lever arm) 33 Lever member 34 Engagement groove
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 相沢 武 東京都江東区豊洲三丁目１番15号 石川島 播磨重工業株式会社技術研究所内 (72)発明者 関田 幸照 東京都江東区豊洲三丁目１番15号 石川島 播磨重工業株式会社技術研究所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (72) Inventor Takeshi Aizawa 3-15-15 Toyosu, Koto-ku, Tokyo Ishikawajima Harima Heavy Industries Ltd. Technical Research Institute (72) Inventor Koteru Sekita 3-1-1 Toyosu, Koto-ku, Tokyo No. 15 Ishikawajima Harima Heavy Industries Ltd. Technical Research Institute
Claims (4)
動自在に並設されたノズルベーンと、排ガス量が少ない
領域において上記ノズルベーンのうち所定円周区間に位
置するものを全閉とし、他の円周区間のものを最適スロ
ート面積が得られる開度とするノズル駆動機構とを備え
たことを特徴とする可変容量過給機。1. A nozzle vane that is rotatably provided side by side over the entire circumference of a throat portion of a turbine, and one of the nozzle vanes located in a predetermined circumferential section in a region where the amount of exhaust gas is small is fully closed. 2. A variable capacity supercharger, comprising: a nozzle drive mechanism that sets an opening in a circumferential section of the above as an opening degree to obtain an optimum throat area.
区間であって、上記他の円周区間がその下流側の区間で
ある請求項１記載の可変容量過給機。2. The variable capacity supercharger according to claim 1, wherein the predetermined circumferential section is an upstream section of the scroll, and the other circumferential section is a downstream section thereof.
数等に応じて円周方向に移動されるリングと該リングに
連結されその移動量に応じて上記ノズルベーンを回動さ
せるレバーアームとを備えたものであって、全閉される
ノズルベーンのレバーアームの長さを、他のレバーアー
ムの長さよりも短くした請求項１又は２に記載の可変容
量過給機。3. The nozzle drive mechanism comprises a ring that is moved in the circumferential direction according to the number of revolutions of the engine and the like, and a lever arm that is connected to the ring and that rotates the nozzle vane according to the amount of movement thereof. The variable displacement supercharger according to claim 1 or 2, wherein the length of the lever arm of the nozzle vane that is fully closed is shorter than the lengths of the other lever arms.
数等に応じて円周方向に移動されるリングと、上記ノズ
ルベーンの回動軸に一端が取り付けられたレバー部材
と、上記リングに形成され上記レバー部材の他端に係合
してリングの移動量に応じて上記レバー部材を回動させ
る係合溝とを備えたものであって、全閉されるノズルベ
ーンのための係合溝を所定長さの傾斜直線状とし、他の
ノズルベーンのための係合溝を傾斜直線の途中から円周
方向に屈折する形状とした請求項１又は２に記載の可変
容量過給機。4. The nozzle drive mechanism is formed on the ring, a ring that is moved in the circumferential direction according to the number of revolutions of an engine, a lever member whose one end is attached to a rotating shaft of the nozzle vane, and the ring. An engaging groove for engaging the other end of the lever member and rotating the lever member according to the amount of movement of the ring, wherein an engaging groove for the nozzle vane to be fully closed is predetermined. 3. The variable capacity supercharger according to claim 1, wherein the variable length supercharger has a linear length and the engaging groove for another nozzle vane is bent in the circumferential direction from the middle of the inclined line.
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|---|---|---|---|
| JP14435092A JP3265619B2 (en) | 1992-06-04 | 1992-06-04 | Variable capacity turbocharger |
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| JP14435092A JP3265619B2 (en) | 1992-06-04 | 1992-06-04 | Variable capacity turbocharger |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05332150A true JPH05332150A (en) | 1993-12-14 |
| JP3265619B2 JP3265619B2 (en) | 2002-03-11 |
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| JP14435092A Expired - Fee Related JP3265619B2 (en) | 1992-06-04 | 1992-06-04 | Variable capacity turbocharger |
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Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100861505B1 (en) * | 2001-08-28 | 2008-10-02 | 삼성테크윈 주식회사 | Turbo compressor |
| JP2011106294A (en) * | 2009-11-12 | 2011-06-02 | Mitsubishi Motors Corp | Exhaust gas recirculation device |
| KR101046206B1 (en) * | 2010-12-14 | 2011-07-04 | 한국기계연구원 | Turbine having variable vane |
| JP2013512387A (en) * | 2009-11-27 | 2013-04-11 | ボーグワーナー インコーポレーテッド | Turbocharger |
| JP2016191382A (en) * | 2016-05-31 | 2016-11-10 | ボルボ ラストバグナー アーベー | Device for controlling gas flow, exhaust post-processing system and system for forwarding vehicle |
| CN107084040A (en) * | 2017-06-07 | 2017-08-22 | 河北师范大学 | A kind of adjustable centripetal turbine booster governor motion of non-homogeneous guide vane aperture |
-
1992
- 1992-06-04 JP JP14435092A patent/JP3265619B2/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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